泵站泵房模板工程专项方案培训讲义

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1、中新天津津生态城城7号雨雨水泵站站工程一一标段泵房模板板、支架架专项施施工方案案编制：审核：批准：中铁十局局集团有有限公司司中新天津津生态城城7号雨雨水泵站站工程项项目经理理部20155年122月01日2目 录录1.工程程概况112.编制制依据333.模板板工程支支撑体系系使用材材料34.模板板计算条条件45.泵房房模板验验算75.1顶顶板模板板验算775.2.主梁模模板验算算185.3.柱模板板验算3336.钢管管支撑体体系搭设设346.1.支撑架架搭设工工艺流程程346.2.支撑架架搭设技技术措施施347.模板板安装与与拆除3357.1.一般要要求3557.2.模板的的安装3377.3.模

2、板的的拆除3378.模板板的验收收389.砼浇浇筑方案案389.1.梁板以以下砼施施工3889.2.梁板砼砼施工33910.模模板工程程的安全全措施33911.模模板施工工中的危危险源管管理39911.11.危险险源识别别3911.22.危险险源的控控制39911.33.应急急救援预预案411中新天津津生态城城7号雨雨水泵站站工程一一标段模板、支支架专项项施工方方案1.工程程概况工程名称称中新天津津生态城城7号雨雨水泵站站工程一一标段建筑面积积790.57mm2层 数地上1层层结构形式式现浇混凝凝土框架架结构主体高度度4.5mm/-44.4mm支撑梁采采用C330砼建设地点点天津市滨滨海新区区

3、云溪道道与中央央大道交交口西北北角建设单位位天津滨海海旅游区区置地有有限公司司设计单位位上海市城城市建设设设计研研究总院院监理单位位北京华捷捷工程建建设管理理有限公公司施工单位位中铁十局局集团有有限公司司泵站系统统服务范范围东至至中央大大道，西西至汉北北路，南南至规划划甘露溪溪，北至至彩环路路，设计计规模115mmm/S，总总服务面面积约44.644平方公公里。泵泵房内配配潜水轴轴流泵66台，每每台Q=3.00m/s，HH=6.5m，PP=2550Kww。泵房房采用矩矩形结构构，平面面尺寸227.88m24.6m,其中泵房房主体结构构架空层高高为7.1077m，电缆缆夹层高高为5.85mm。泵

4、房上上部建筑筑结构最最高架空空层为110.11m。泵泵房柱网网尺寸为为(55500、90000、991000)60000mm，框架柱Z1的尺寸为600800mm，框架柱Z2的尺寸为600600mm，框架柱Z3的尺寸为800800mm，梁DL1的尺寸为1000900mm，梁DL2的尺寸为700700mm，梁DL3的尺寸为1000900mm，梁DL4的尺寸为1000600mm，梁DL5的尺寸为1000900mm，梁DL6的尺寸为1000900mm，超高支撑部分建筑面积约为300m2。详见：“泵房结结构平面面图”、“泵房结结构断面面图”2.编制制依据2.1.工程施施工图纸纸；2.2.相关的的技术规规

5、范、规规程、规规定：建建筑结构构荷载规规范（GGB5000099）、钢钢结构设设计规范范（GGB5000177）、混混凝土结结构设计计规范（GGB5000100）、建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JJGJ1130）、建筑筑施工安安全检查查标准（JJGJ559）、编制制建筑施施工脚手手架安全全技术标标准统一一规定及及天津市市高大模模板扣件件式钢管管支撑体体系施工工安全管管理规定定等； 2.33.施工工组织总总体设计计。3.模板板工程支支撑体系系使用材材料3.1.钢管采采用现行行国家标标准直直缝电焊焊钢管（GGB/TT137793）或或低压压流体输输送用焊焊接钢管管（GGB/TT

6、30992）中中规定的的3号普普通钢管管，其质质量应符符合现行行国家标标准炭炭素结构构钢（GGB/TT7000）中QQ2355-A钢钢的规定定。每批批钢管进进场时，应应有材质质检验合合格证。3.2.钢管选选用外径径48mmm，壁壁厚3.5mmm的焊接接钢管，考考虑到本本地区目目前建筑筑市场钢钢管壁厚厚普遍不不足，设设计计算算中壁厚厚取值33.0mmm。立立杆、大大横杆和和斜杆的的最大长长度为66.0mm。3.3.扣件应应采用可可锻铸铁铁制作的的扣件，其其材质应应符合现现行国家家标准钢钢管脚手手架扣件件（GGB1558311-19995）的的规定，扣扣件在螺螺栓拧紧紧扭力矩矩达到665NM时不不

7、发生破破坏。铸铸件不得得有裂纹纹、气孔孔，不宜宜有缩松松、砂眼眼、浇冒冒口残余余披缝，毛毛刺、氧氧化皮等等消除干干净。3.4.扣件活活动部位位应能灵灵活转动动，旋转转扣件的的两旋转转面间隙隙应小于于1mmm。扣件件表面应应进行防防锈处理理。3.5.钢管及及扣件报报费标准准：钢管管弯曲、压扁、有裂纹纹或严重重锈蚀；扣件有有脆裂、变形、滑扣应应报废和和禁止使使用。3.6.模板为为18330mmm9155mm18mmm的胶胶合板，木木龙尺寸寸为500mm1000mm20000mmm的松木木。4.模板板计算条条件4.1.本工程程模板的的支撑系系统采用用扣件式式满堂脚脚手架结结构，采采用483.55mm

8、普普通焊接接钢管进进行搭设设。4.2.下部采用用泵房基基础底板板、上部部采用泵泵房主体体顶板作作为模板板支撑系系统的受受力面，模模板支架架搭设高高度最高高处为10.1m。4.3.支撑体体系搭设设尺寸设设置如下下：（1）搭搭设尺寸寸初步确确定为：板底立立杆的最最大纵距距b=11300mmm，立立杆的最最大横距距l=11300mmm，主主次梁梁梁底横均均增设两两根立杆杆，立杆杆的最大大步距hh=15500mmm，在在每一步步距处纵纵横向应应各设置置一道水水平拉杆杆；立杆杆顶部应应采用可可调顶托托受力，且且顶托距距离最上上面一道道水平杆杆不超过过3000mm。次楞采采用5001000方木，主主楞采用

9、用10001000方木。主梁梁梁底方木木间距为为5000mm，次次梁与板板底方木木间距为为2500mm，侧侧模方木木间距为为3000mm，设设两道穿穿梁螺栓栓，第一一道间距距为离底底模2550 mmm，第第二道离离底模3350 mm。柱模立立档采用用钢管，间间距不大大于2000mmm，柱箍箍采用钢钢管，间间距4000mmm。（2）架架体必须须连续设设置纵、横向扫扫地杆和和水平杆杆，纵向向扫地杆杆应采用用直角扣扣件固定定在距底底座上皮皮不大于于2000mm处处的立杆杆上，横横向扫地地杆应采采用直角角扣件固固定在紧紧靠纵向向扫地杆杆下方的的立杆上上。（3）满满堂架与与框架柱柱抱柱加加固的第第一道连

10、连接位置置为走道道第一道道水平杆杆上部，最最后一道道为顶部部水平杆杆上部，中中间按每每两步距距设置，且且四根抱抱柱钢管管均与水水平杆拉拉接。4.4.鉴于以以下三点点原因，本本工程模模板支撑撑体系设设计中对对于风荷荷载可不不予计算算：搭设高高度未超超过200m，参参考有关关文献资资料可不不予计算算；风荷载载组合系系数为00.855，若计计入风荷荷载，实实际计算算结果将将比不计计入风荷荷载值更更低；本支撑撑体系与与外脚手手架无任任何联系系，受风风面积小小，风荷荷载的影影响可以以不予考考虑。4.5.搭设要要求：具具体安装装工艺必必须符合合有关规规范、标标准的要要求。主主梁钢管管与砼接接触处应应采用2

11、200*50*30000mmm通长垫垫板垫底底，其余余钢管与与砼接触触处采用用1层胶合合板垫底底。4.6.支架外外围设置置1m宽宽安全防防护，从从地面起起开始搭搭设，顶顶面高出出工作面面1.55m，外外侧悬挂挂密目网网。支撑体系系布置图图见下图图。本工工程其余余板块支支撑体系系的布置置参照该该图，最最大间距距不得大大于图示示最大间间距。高大模板板支撑平平面图（示示意图）1-立杆杆，其间间距根据据上述的的搭设尺尺寸要求求进行布布置；2-竖向向剪刀撑撑，架体体外侧周周边及内内部纵、横向每每隔3mm5mm由底至至顶设置置宽度33m55m连续续竖向剪剪刀撑；（每隔隔四排立立杆）3-水平平剪刀撑撑，在竖

12、竖向剪刀刀撑交点点平面设设置宽度度3m5m连连续水平平剪刀撑撑。（每每隔四排排立杆）高大模板板支撑剖剖面图（示示意图） 注： 1-地下墙墙钢筋砼砼底板；2-垫木木；3-纵横向向扫地杆杆；4-水平剪剪刀撑；5-立杆杆，6-竖向剪剪刀撑；7-纵横横向水平平拉杆；8-UU型顶托托；9-对拉螺螺栓；110-通通长托木木；111-立档档；122-斜撑撑高大模板板架体与与框架柱柱连接大大样图注：1、满堂架架与框架架柱抱柱柱加固的的第一道道连接位位置为第第一道水水平杆上上部， 最后一一道为顶顶部水平平杆上部部，中间间按每两两步距设设置 2、四四根抱柱柱钢管均均与水平平杆拉接接。5.泵房房模板验验算5.1顶顶

13、板模板板验算5.1.1.参数数信息（1）模模板支架架参数横向间距距或排距距(m):1.00；纵距(m):1.000；步距距(m):1.50；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度(mm):00.100；模板支架架搭设高高度最高高处(mm):110.11(板支支撑高度度介于110米至至11米之之间)；采用的钢钢管(mmm):4883.5（按按4883.0计）；钢材弹性性模量EE=2.061055N/mmm2钢管的截截面积AA=4550mmm2钢管的抵抵抗矩WW=47730mmm3钢管的惯惯性矩II=1.1355101055 mmm4钢管的回回转半径径i=1159mmm扣件连接接方式:双扣件件，考虑

14、虑扣件的的保养情情况，扣扣件抗滑滑承载力力系数:0.880；板底支撑撑连接方方式:方方木支撑撑；（2）荷荷载参数数模板与木木板自重重(kNN/m22):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225.0000；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5000；（3）材材料参数数面板采用用胶合面面板，厚厚度为118mmm。面板弹性性模量EE(N/mm22):995000；面板板抗弯强强度设计计值(NN/mmm2):113；板底支撑撑采用方方木(次次楞)；木方(次次楞)弹弹性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木方(次次楞)抗抗弯强度度设计值值(N/mm22)

15、: 13.0000；木方(次次楞)抗抗剪强度度设计值值(N/mm22):11.4000；木方(次次楞)的的间隔距距离(mmm):2500.0000；木木方的截截面宽度度(mmm):550.000；木方(次次楞)的的截面高高度(mmm):1000.000（按990计）；木方的截面积A=4500mm2木方的抵抵抗矩WW=6.751044mm3；木方的的惯性矩矩I=33.033751066 mmm4方木(主主楞):主楞(托托梁) 方木截截面宽度度(mmm)100主楞(托托梁) 方木截截面高度度(mmm)100主楞截面面惯性矩矩IX(Cm4)833.33主楞截面面最小抵抵抗矩WWX(Cm3)166.6

16、7主楞杉木木抗弯强强度设计计值(NN/mmm2)11主楞杉木木抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.4主楞杉木木的弹性性模量EE(N/mm22)950001000 楼板支支撑架荷荷载计算算单元5.1.2模板板面板计计算面板为受受弯构件件，需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度，取单单位宽度度0.992m的的面板作作为计算算单元。面板的截截面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为：W = 921.882/6 = 449.668cmm3；I = 921.883/122 = 44.71 cm44；模板面板板的按照照三跨连连续梁计计算。面板计算算简图（1）荷荷载计算算(1)静静荷载为为钢筋混混凝土楼楼板和

17、模模板面板板的自重重(kNN/m)：q1 = 2550.110.92+0.33500.922 = 2.8852 kN/m；(2)活活荷载为为施工人人员及设设备荷载载(kNN)：q2 = 2.500.922= 22.3 kN/m；（2）强强度计算算最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下:其中：qq=1.222.8552+11.42.33=6.64kNN/m最大弯矩矩M=00.16.66400.2552=00.04415 kNm；面板最大大应力计计算值 =415500/496680 = 00.8335 NN/mmm2；面板的抗抗弯强度度设计值值 f

18、=13 N/mmm2；面板的最最大应力力计算值值为 00.8335 NN/mmm2小于于面板的的抗弯强强度设计计值 113 NN/mmm2，满足要要求。（3）挠挠度计算算挠度计算算公式为为400面板最大大挠度计计算值 v = 0.66772.885225004/(11009500044471100)=0.0188mm； 面板最大大允许挠挠度 V=2550/ 4000=0.6625mmm；面板的最最大挠度度计算值值 0.0188 mmm小于面面板的最最大允许许挠度00.6225mmm，满足要要求。5.1.3.模模板支撑撑方木(次楞)的计算算方木按照照简支梁梁计算，其其惯性矩矩I和截截面抵抗抗矩W

19、分分别为:W=599/6 = 667.55 cmm3；I=5999/122 = 3033.755 cmm4；方木楞计计算简图图（1）荷荷载的计计算：1)钢筋筋混凝土土板自重重(kNN/m)：q1= 250.22500.111 = 0.6688 kN/m； 2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm):q2= 0.33500.255 = 0.0088 kN/m ； 3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN)：p1 = (22.5+2)1.000.25 = 11.1225 kkN；（2）方方木(次次楞)抗抗弯强度度验算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值

20、最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下:均布荷载载 q = 1.2(0.6688 + 00.0888) = 00.933 kNN/m；集中荷载载 p = 1.411.1225=11.5775 kkN；最大弯矩矩 M = Pll/4 + qql2/8 = 11.577511.000 /44 + 0.99311.0002/8 = 00.511kN.m；最大支座座力 NN = P/22 + ql/2 = 1.6544/2 + 00.9331.00/2 = 11.25525 kN ；方木的最最大应力力值 = M / ww = 0.5511006/（677.51033）= 7.56NN/mmm2；方

21、木抗弯弯强度设设计值 f=133.0 N/mmm2；方木的最最大应力力计算值值为7.56 N/mmm2小于方方木的抗抗弯强度度设计值值 133.0 N/mmm2，满足足要求。（3）方方木(次次楞)抗抗剪验算算：最大剪力力的计算算公式如如下: QQ = ql/2 + P/2截面抗剪剪强度必必须满足足: TT = 3Q/2bhh T其中最大大剪力: V = 11.0000.93/2+11.5775/22 = 1.225255 kNN；方木受剪剪应力计计算值 T = 3 12252.5/(2 50 90) = 00.4118 NN/mmm2；方木抗剪剪强度设设计值 T = 1.44 N/mm22；方

22、木受剪剪应力计计算值为为 0.4188 N/mm22小于方方木的抗抗剪强度度设计值值 1.4 NN/mmm2，满足足要求。（4）木木(次楞楞)挠度度验算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计计算公式式如下:均布荷载载 q = q11 + q2 = 0.6688+0.0088=0.7775 kN/m；集中荷载载 p = 1.1255 kNN；方木最大大挠度计计算值 V= 550.7755100004 /(384495500303375000) +11181.25100003 / ( 448995000300375500) = 1.2022 mmm；方木最大大

23、允许挠挠度值V= 10000/4000=44.0 mmm；方木的最最大挠度度计算值值 1.2022 mmm小于方方木的最最大允许许挠度值值4mm，满足要要求。5.1.4.木木方支撑撑主楞(方木11001000)计算算支撑主楞楞按照集集中荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算；集中荷载载P取纵纵向板底底支撑传传递力，P = 0.99311.000 + 1.6654 = 22.5884 kkN； 主楞计算算简图 计算弯矩矩图(kkN.mm) 0.95计算变形形图(mmm) 计算剪力力图(kkN) 最大弯矩矩 Mmmax = 00.9887 kkN.mm ；最大变形形 Vmmax = 11.155 mm

24、m ；最大支座座力 QQmaxx = 8.8877 kN ；主楞最大大应力 = 0.99871066/16666700=5.992 NN/mmm2 ；主楞杉木木抗弯强度设设计值 f=111 N/mm22 ；主楞计算算最大应应力计算算值 55.922 N/mm22小于主楞楞杉木抗抗弯强度度设计值值 111 N/mm22，满足要要求。主楞最大大允许挠挠度值V= 10000/4000=2.55mm；主楞最大大挠度为为 0.95 mm小小于2.5 mmm，满足要要求。5.1.5.扣扣件抗滑滑移的计计算按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范，双双扣件承承载力设设计值取取16.00kkN，按

25、按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该该工程实实际的旋旋转双扣扣件承载载力取值值为122.800kN。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规规范5.2.55): R Rcc其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取112.880 kkN； RR - 纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算结结果得到到 R=8.8877kkN；R 12.80 kN，所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求。5.1.6.模模板支架架立杆荷荷载标准准值(轴轴力)作用于模模板支架架的荷载载包括

26、静静荷载、活荷载载和风荷荷载。1.静荷荷载标准准值包括括以下内内容：(1)脚脚手架的的自重(kN)：NG1 = 00.03384（100.1+822.055+32.22）+11200.01132+400.01184+300.01146= 1.55 kkN；钢管架的的自重包包含实际际使用的的钢管与与扣件的的重量。(2)模模板及主主次楞撑撑板的自自重(kkN)：NG2 = (0.335+00.6)11.000 =0.99775kNN；(3)钢钢筋混凝凝土楼板板自重(kN)：NG3 = 22500.11111.000 =2.8888kN；经计算得得到，静静荷载标标准值 NG = NG11+NG22+

27、NG33 =5.436kN；2.活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载。经计算得得到，活活荷载标标准值 NQ = (2.5+22 ) 11.000 = 4.7725 kN；3.不考考虑风荷荷载时,立杆的的轴向压压力设计计值计算算N = 1.22NG + 1.44NQ = 13.1388 kNN；5.1.7.立立杆的稳稳定性计计算立杆的稳稳定性计计算公式式:其中 N - 立杆杆的轴心心压力设设计值(kN) ：NN =113.1138kkN； - 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比 loo/i 查表得得到； ii - 计算立立杆的截截面回转转半径(cm) ：ii

28、= 1.559 ccm； AA - 立杆净净截面面面积(ccm2)：AA = 4.55 cmm2； WW - 立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)(cmm3)：WW=4.73 cm33； - 钢管立立杆最大大应力计计算值 (N/mm22)； f- 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值 ：f =2005 NN/mmm2； LL0- 计计算长度度 (mm)，考考虑到高高支撑架架的安全全因素，适适宜由下下式计算算：l0 = k11k2(h+2a) k1 - 计计算长度度附加系系数按照照表1取取值1.1677；k2 - 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 1.77 按照照表2取取值1.0211 ；上式的计计

29、算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.11671.0021(1.5+00.12) = 22.0226 mm；Lo/ii = 20226 / 155.9 = 1127 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 0.412 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 ；=131388/（00.41124450） = 770.886N/mm22；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 = 70.886N/mm22小于钢钢管立杆杆的抗压压强度设设计值 f = 2055 N/mm22，满足足要求。以上表参参照 扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全

30、。5.1.8.立立杆的地地基承载载力计算算立杆基础础底面的的平均压压力应满满足下式式的要求求 p fgg本工程中中钢管与与地面接接触处为为7000厚的CC40钢钢筋砼（加加2000厚C220素砼砼垫层，地地基采用用双液注注浆处理理），泵泵房主体体顶板混混凝土（CC40）强强度已达达到设计计值1000%，其承载力远大于地基的承载力150 kpa，此处的基础承载力按 150 kpa 进行校核； 脚手架地地基承载载力调整整系数：kc = 1 ； 立杆基础础底面的的平均压压力：pp = N/AA =1131.38kppa ；其中，上上部结构构传至基基础顶面面的轴向向力设计计值 ：N = 133.133

31、8kNN；基础底面面面积 ：A = 00.1 m2 。p=1331.38 fgg=1550 kkpa。地基承承载力满满足要求求。5.2.主梁模模板验算算5.2.1参数数信息（1）模模板支撑撑及构造造参数梁截面宽宽度 BB(m):0.4；梁截面高高度（最最高处） D(m):1.00；混凝土板板厚度(mm):1330.000；立杆梁跨跨度方向向间距LLa(mm):11.30；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度a(m):0.110；立杆步距距h(mm):11.500；梁支撑架架搭设高高度H(m)：9.11；梁两侧立立柱间距距(m):1.30；承重架支支设:无无承重立立杆，方方木支撑撑平行梁梁截面；

32、板底承重重立杆横横向间距距或排距距Lb(m):0.77；采用的钢钢管类型型为44833.0；钢管截面面特性值值同上节节；扣件连接接方式:双扣件件，考虑虑扣件质质量及保保养情况况，取扣扣件抗滑滑承载力力折减系系数:00.800；2.荷载载参数模板自重重(kNN/m22):00.355；钢筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝凝土侧压压力标准准值(kkN/mm2):19.2；倾倒混凝凝土侧压压力(kkN/mm2):4.00；振捣混凝凝土荷载载标准值值(kNN/m22):22.03.材料料参数木材品种种：南方方松；木材弹性性模量EE(N/mm

33、22)：1100000.00；木材抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：15.0；木材抗剪剪强度设设计值ffv(NN/mmm2)：1.66；面板类型型：胶合合面板；面板弹性性模量EE(N/mm22)：995000.0；面板抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13.0；4.梁底底模板参参数板底支撑撑采用方方木(次次楞)；木方弹性性模量EE(N/mm22):995000.0000；木方抗弯弯强度设设计值(N/mmm2): 113.0000；木方抗剪剪强度设设计值(N/mmm2):1.4000；木方的间间隔距离离(mmm):2250.0000；木方方的截面面宽度(mm):500.000

34、；木方的截截面高度度(mmm):1100（按按90计计）；木木方的截截面积AA=42200mmm2木方的抵抵抗矩WW=4.91104mmm3；木方的的惯性矩矩I=11.71151106 mm44梁底模板板支撑的的间距(mm)：2550.00；面板厚度度(mmm)：118.00；5.梁侧侧模板参参数主楞（双双钢管）间距(mm)：第一道距底模250，第二道间距350；次楞间距距(mmm)：3300；穿梁螺栓栓水平间间距(mmm)：6000；穿梁螺栓栓竖向根根数：11；穿梁螺栓栓竖向距距板底的的距离为为：第一一道距底底模2550，第第二道间间距3550；穿梁螺栓栓直径(mm)：M112；主楞龙骨骨材

35、料：双钢管管；截面类型型为圆钢钢管4883.0；次楞龙骨骨材料：木楞，宽宽度50mmm，高度度90（1000按990计）mm；5.2.2梁模模板荷载载标准值值计算1.梁侧侧模板荷荷载强度验算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑新浇浇混凝土土侧压力力。按施工工手册，新新浇混凝凝土作用用于模板板的最大大侧压力力，按下下列公式式计算，并并取其中中的较小小值:其中： - 混混凝土的的重力密密度，取取25.0000kNN/m33； t - 新浇混混凝土的的初凝时时间，取取5.0000hh； T - 混凝土土的入模模温度，取取25.0000； V - 混凝土土

36、的浇筑筑速度，取取2.0000mm/h； H - 混凝土土侧压力力计算位位置处至至新浇混混凝土顶顶面总高高度，取取1.000m； 11- 外加剂剂影响修修正系数数，取11.2000； 22- 混凝土土坍落度度影响修修正系数数，取11.1550。根据以上上两个公公式计算算的新浇浇筑混凝凝土对模模板的最最大侧压压力F；分别为 48.6 kkN/mm2、225kN/m2，取取较小值值25 kNN/m22作为本本工程计计算荷载载。5.2.3梁侧侧模板面面板的计计算面板为受受弯结构构,需要要验算其其抗弯强强度和刚刚度。强强度验算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只

37、考考虑新浇浇混凝土土侧压力力。1、强度度计算均布荷载载q=（11.225+1.444.0）（1.00-0.1110）=31.668KNN/m按三等跨跨连续梁梁计算最大弯矩矩M=00.1000qql=0.100031.66800.3000=0.2855KN.m最大剪力力Q=00.6000qql=00.6000331.66800.3000=55.7002KNN截面应力力=MM/W=285512/（9660118/6）=0.55N/mm22ffm=13NN/mmm2 剪应力 T=33Q/22A=3357702/（29600188）=00.4995N/mm22ffv=1.44N/mmm2 强度验算算符

38、合要要求。（3）变变形验算算q=（11.225）00.955=28.5KNN/mV=0.6777qll4/（1100EEI） =0.667728.5330044/（1100950009960181818/12） 0.3353mmm3000/4400=0.775mmm满足要求求。3、侧模模立档验验算(1)荷荷载计算算立档均布布荷载设设计值：q=331.66800.3=9.5504KKN/mm (2)强强度计算算由于梁中中部设置置了二道对拉拉螺杆，立立档可以以看作三三跨连续续梁。最大弯矩矩M=00.1000qql2=0.10009.50440.35002=0.116KNN.m最大剪力力Q=00.6

39、000qql=00.600099.500400.3550=1.9996KKN截面应力力=MM/W=116600/（6775000）=0.172N/mm22ffm=13NN/mmm2 剪应力 T=33Q/22A=33100001.9996/（25090）=0.6665NN/mmm2fv=1.4N/mm22 强度验算算符合要要求。（3）变变形验算算V=0.6777qll4/（1100EEI） =0.66779.550435004/（110095000550909090/12）0.0033mm3500/4000=00.8775mmm满足要求求。4、对拉拉螺栓用用钢管计计算（aa=0.60mm）(1)

40、荷荷载计算算钢管受到到立档的的集中荷荷载设计计值：PP=9.50440.335=3.3226KNN 梁侧钢管管计算简简图(2)强强度计算算双钢管可可以看作作三等跨跨连续梁梁。为简化计计算，可可视为集集中荷载载三等分分每跨。最大弯矩矩M=00.2667PPl=00.266733.322600.355=0.311KNN.m最大剪力力Q=11.2667PP=1.26773.3266=4.2114KNN截面应力力=MM/W=3110000/(2447300)=332.888N/mm22=2205NN/mmm2 剪应力 T=22Q/33A=2242144/（3324500）=33.122N/mmm2=2

41、005N/mm22 强度验算算符合要要求。(3)变变形验算算V=1.8833Pll3/（221000EII） =11.888333.322635003/（22100022.06610051.135511105） 55.744100-5mm3500/4000=0.8875mmm满足要求求。5、穿梁梁螺栓的的计算 验算公式式如下:其中： N - 穿穿梁螺栓栓所受的的拉力； A - 穿梁螺螺栓有效效面积 (mmm2)； f - 穿梁螺螺栓的抗抗拉强度度设计值值，取1170 N/mmm2；查表得： 穿梁螺螺栓的直直径: 122 mmm； 穿梁螺螺栓有效效直径: 99.855 mmm； 穿梁螺螺栓有效效

42、面积: A= 766 mmm2；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =2PP=23.3226=6.6652kkN。穿梁螺栓栓最大容容许拉力力值: N = 1700766/10000 = 112.992 kkN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=6.6522kN小小于穿梁梁螺栓最最大容许许拉力值值 NN=112.992kNN，满足足要求！5.2.4梁底底模板计计算面板为受受弯结构构，需要验验算其抗抗弯强度度和挠度度。计算算的原则则是按照照模板底底支撑的的间距和和模板面面的大小小，按支撑撑在底撑撑上的三三跨连续续梁计算算。强度验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、新浇混混凝土自自重荷载载、钢筋筋自

43、重荷荷载和振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑模板结结构自重重、新浇浇混凝土土自重、钢筋自自重荷载载。本算例中中，面板板的截面面惯性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分别为: W =3500188188/6 = 11.899104mm3； I = 3550118118118/112 = 1.7011105mm4； 1.抗弯弯强度验验算按以下公公式进行行面板抗抗弯强度度验算：其中： - 梁底底模板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)； M - 计算的的最大弯弯矩 (kN.m)； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =2500.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷载

44、载设计值值(kNN/m)；新浇混凝凝土及钢钢筋荷载载设计值值：q1: 1.22（225.000+1.50）0.3351.000=10.771kNN/m；模板及方方木自重重荷载：q2:11.20.55(0.35+0.9962) 0.225=0.334055kN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值：q3: 1.442.000.3351.000=0.9980kkN/mm；q = q1 + q2 + q3=12.03kN/m；跨中弯矩矩计算公公式如下下:Mmaxx = 0.110112.0030.2522=0.08kN.m； =00.0881006/1.621044=4.994N/mm22；梁底

45、模面面板计算算应力 =44.944 N/mm22小于梁梁底模面面板的抗抗压强度度设计值值 ff=113N/mm22，满足足要求！2.挠度度验算根据建建筑施工工计算手手册刚刚度验算算采用标标准荷载载，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。最大挠度度计算公公式如下下:400其中，qq-作作用在模模板上的的压力线线荷载: q =（(25.0+1.550)1.000+0.5）00.355= 9.45KKN/mm； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =2500.000mm； E-面板板的弹性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允许许挠度值值: =2500.000/4000 =

46、0.6625mmm；面板的最最大挠度度计算值值: = 0.66779.445225044/(11009500011.70011105)=00.155mmm；面板的最最大挠度度计算值值: =0.155mmm小于面面板的最最大允许许挠度值值: = 2550 / 4000 =0.6625mmm，满满足要求求！5.2.5梁底底支撑木木方的计计算计算简图图如下：1.荷载载的计算算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)： qq1= (25+1.5)1.00000.25=6.6255kN/m；(2)模模板的自自重荷载载(kNN/m)： qq2 =00.255(221.00+0.35) =0.5877

47、5 kkN/mm； (3)活荷载载为施工工荷载标标准值与与振捣混混凝土时时产生的的荷载(kN/m)： 经计计算得到到，活荷荷载标准准值 PP1 = (2.5+22)00.255=1.1255 kNN/m；2.木方方的传递递集中力力验算：静荷载设设计值 q=11.26.6625+1.220.58775=8.6655 kN/m；活荷载设设计值 P=11.41.1125=1.5575 kN/m；荷载设计计值 qq =88.6555+11.5775 =10.23 kkN/mm。本工程梁梁底支撑撑采用方方木，方方木的截截面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为:W=677.5 cm33；I=3003.7

48、75 ccm4；3.支撑撑方木抗抗弯强度度验算：最大弯矩矩考虑为为简支梁梁均布荷荷载作用用下的弯弯矩，跨中最大大弯距计计算公式式如下:其中：aa=(11.0000-00.3550)/2=00.3225 mm；c=0.350 mm；跨中最大大弯距 ：M=0.1255100.2330.3500.355+0.5110.22300.3550.0755=0.2911 kNN.m；方木最大大应力计计算值 =291100.0000/(6.751044)=0.4431 NN/mmm2；方木抗弯弯强度设设计值 ff=115.0000 N/mmm2； 方木最大大应力计计算值00.4331 NN/mmm2小于方方木

49、抗弯弯强度设设计值 f=155.0000 NN/mmm2，满足足要求！4.支撑撑方木抗抗剪验算算：最大剪力力的计算算公式如如下:截面抗剪剪强度必必须满足足:其中最大大剪力 V =100.2330.35/22=1.7900 kNN；方木受剪剪应力计计算值 T=311790/(2250090)=0.5597NN/mmm2；方木抗剪剪强度设设计值 TT=11.6000 NN/mmm2；方木受剪剪应力计计算值 0.5597NN/mmm2小于方方木抗剪剪强度设设计值 T=1.6000 N/mm22，满足足要求！5.支撑撑方木挠挠度验算算：最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠

50、度和，计计算公式式如下:线荷载 q =6.6625+ 0.58775= 7.2213kkN/mm；方木最大大挠度：=7.2133350(855003-43502500+3503)/(384410000003.037751106)=0.173mm方木的挠挠度设计计值 =5000/400=1.225 mmm；方木的最最大挠度度 =0.1173mm小小于方木木的最大大允许挠挠度 =1.225mmm，满足足要求！5.2.6梁跨跨度方向向主楞的计计算作用于支支撑主楞楞的荷载载包括梁梁与模板板自重荷荷载，施施工活荷荷载等,通过次次楞方木木的集中中荷载传传递。1.梁两两侧支撑撑主楞的强强度计算算：支撑主楞楞

51、按照集集中荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算；集中力力P=11.888 KNN.100010001000计算简图图0.6880.8280.791计算弯矩矩图(kkN.mm)1.372计算变形形图(mmm)计算剪力力图(kkN)最大弯矩矩 Mmmax = 00.8228 kkN.mm ；最大变形形 Vmmax = 00.8225mmm ；最大支座座力 RRmaxx = 5.7749 kN ；最大应力力 = 0.82881006 /(4.7731103 )=1120.3544 N/mm22；抗弯强度度设计值值 ff=2205 N/mmm2；支撑主楞楞的最大大应力计计算值 1200.3554 NN/

52、mmm2 小于于支撑钢钢管的抗抗弯强度设设计值 2055 N/mm22，满足要要求!主楞最大大允许挠挠度值 V= 10000/4000=2.55mm；支撑钢管管的最大大挠度VVmaxx=0.8255mm小小于2.5 mmm,满满足要求求!5.2.7扣件件抗滑移移的计算算:按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范，双双扣件承承载力设设计值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该该工程实实际的旋旋转双扣扣件承载载力取值值为122.800kN 。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规规范5.2.55): R Rcc其中 R

53、Rc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取112.880 kkN； R - 纵向或或横向水水平杆传传给立杆杆的竖向向作用力力设计值值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算结结果得到到 R=5.7749 kN；R 12.80 kN,所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 5.2.8立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式1.梁两两侧立杆杆稳定性性验算:其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括：横杆的最最大支座座反力： N11 =55.7449 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： NG11=1.220.003844（110.009+882.05+322.

54、2）+900.01132+400.01184+300.01146= 1.8088kN；钢管架的的自重包包含实际际使用的的钢管与与扣件的的重量顶板板的的混凝土土模板的的自重：N3=1.2(1.000/22+(11.000-0.35)/22)11.0550.35=0.3364 kN；楼板钢筋筋混凝土土自重荷荷载:N4=11.2(1.00/2+(1.000-00.355)/22)11.0550.1100(11.500+255.000)=3.003 kkN；N =55.7449+1.8808+0.3364+3.003=10.9511kN； - 轴心心受压立立杆的稳稳定系数数，由长长细比 lo/i 查查

55、表得到到； i - 计计算立杆杆的截面面回转半半径 (cm)：i = 11.599； A - 立立杆净截截面面积积 (ccm2)： AA = 4.55； W - 立立杆净截截面抵抗抗矩(ccm3)：W = 44.733； - 钢钢管立杆杆轴心受受压应力力计算值值 ( N/mmm2)； f - 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值：ff =2055 N/mm22； lo - 计算算长度 (m)；考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由下下式计算算：lo = k11k2(h+22a)k1 - 计计算长度度附加系系数按照照表1取取值1.1677；k2 - 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 1.7

56、7 按照照表2取取值1.0211 ；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = kk1k2(h+2a) = 11.166711.0221(1.55+0.122) = 2.0266 m；Lo/ii = 20225.5562 / 115.99 = 1277 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 0.412 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值 ；=1109551/(0.44124450) = 59.07NN/mmm2；钢管立杆杆稳定性性计算 = 599.077N/mmm2 小于于 钢管管立杆抗抗压强度度的设计计值 f = 2205 N/mmm2，满足足要求！5.2.9立杆杆的地基基承载力力计算: 立杆基础础底面的的平均压压力应满满足下式式的要求求 p fgg本工程中中钢管与与地面接接触处为为7000厚的CC40钢钢筋砼（加加2000厚C220素砼砼垫层，地地基采用用双液注注浆处理理），泵泵房主体体顶板混混凝土（CC40）强强度已达达到设计计值1000%，其其承载力力远大于于地基的的承载力力1500 kppa，此处的的基础承承载力按按 1550