现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖

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1、浇 单 向 板 肋 形 楼 盖 设 计专业建筑施工管理设计人 温如意学号20097440140336日期2011.5.8方案一：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图1-1所示。.5400.S40(l 400#. 2 了 (mo* 图1-1结构平面布置图(1)楼面构造层做法：20mn厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层,20mn厚混合砂浆天棚抹灰(2)活荷载：标准值为3KN/m。(3)恒载分项系数为1.2 ;活载分项系数为1.4(4)材料选用：2 2 混凝土 采用 C25( fc=11.9N/mm, f t=1.27N/mm)。钢 筋梁中受力纵筋才

2、采用HRB33( fy=300N/mii)其余采用 HPB235a( fy=210N/mi7)o板和次梁按塑性计算1.板的计算(按考虑塑性内力重分布方法计算)板的LLi=5400mm/1800mm=3按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边 方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取 h=60mm L1/40=1800mm/40=45mo次梁截面高度取 h=450mm LJ15=5400mm/15=360mn截面宽度b=200mm板尺寸支撑情况如图1-2 所示。匆:.iJ参a| aI120 IMOl100 16QO 1 出100 13001800 18001B00i图1-2板的尺寸(1)荷

3、载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02m10mm水磨石面层0.01m32x 20kN/m=0.400KN/mX 25KN/m=0.250KN/m60mm冈筋混凝土板0.06m X 25KN/m=1.500KN/m20mm昆合砂浆天棚抹灰0.02m X 17KN/m=0.340KN/mgk=2.490KN/m线恒载设计值g=1.2X 2.490KN/nf=2.988KN/m线活载设计值q=1.42X 3.000KN/m=4.200KN/m合计7.188KN/m即每米板宽g+q=7.188KN/m内力计算计算跨度边跨Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn

4、+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m 1.610m取 Lo=1.610m中间跨 Lo=1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差(1.610m-1.600m) /1.600m=0.625% 10%说明可按等跨连续计算内力(为简化起见，统一取Lo=1.610m)。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-3所示：g+q=7, 188KN/ni图1-3 1m宽板的计算简图连续板各截面弯矩计算见表1-1连续板各截面弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数1/11-1/111/16-1/14a m2M=a m(g+q)L 0 /(

5、KN m)1.694-1.6941.165-1.331表1-1（3）截面承载力计算b=1000mr，i h=60mm,hF60mm-20mm=40mna, 1=1.0,连续板各截面配筋计算见表1-2。连续板各截面配筋计算（As min=164mm板带部位截面边区板带（一，一轴线间）边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨 内、中间跨跨内中间支座M/( KN m)1.694-1.6941.165-1.3312a s=M/a f cbho0.0890.0890.0610.070Z0.0930.0930.0630.073As=Za 1bhofc/f y2/(mm)211211143166选配钢筋 8/618

6、0 8/6180 6180 6180实配钢筋面积/（mm2）218218157157板带部位截面中间区板带（一轴线间）边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨 内、中间跨跨内中间支座M/( KN m)1.694-1.6941.165 X0.8=0.932-1.331 X0.8=-1.0652a s=M/a if cbho0.0890.0890.0490.056Z0.0930.0930.0500.058As=Za ibhof c/f y/(mm2)211211114132选配钢筋 8200 8/6200 6200 6200实配钢筋面积/（mm2）252197142142表1-2中间区板带一轴线间，各区格

7、板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支 座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低 20%连续板的配筋示意图如图1-4所示。计算211血实配2i8nur计算166mm2 实配lSTunr$8朋60（左跨弯来） 中魏360（右跨弯来）e珈闕0（左跨弯来）G1RO（涓一弯一）（a）边区板带计 JX211imii2实配252irf计算211誠实配lQTmn24）8400 5.275m取 Lo=5.275m中间跨 L 0= Ln=5.4m-0.25m=5.150m跨度差(5.275m-5.150m) /5.150m=2.4% V232.050 V232.050 V246.925 V73.787 69.342

8、69.342 73.787 Vc 0.7ftbhg/ (kN)VVVV选用箍筋2 82 82 82 82Asvn Asv1/(mm)101101101101s 1.25fyvAsvho/(V Vc) /(mm)按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距S/（mm）200200200200表1-6次梁配筋示意图见图1-7计算247nunJ实 nC 383mm7实配383mm22鯉2（宜筋）1-*802001金】0（左跨弯来卜1鱼10 （右跨督来）血1Q（左袴弯来） 沁仙0（右跨弯来）r-2 4* 82002血2(直筋)汁算 198tnm?实配346iW计算 3 lamin实配601*210-110(弯

9、起图1-7次梁配筋示意图板和次梁按弹性计算1.板的计算（按弹性理论计算）板的L2/L1=5400mm/1800mm=3$沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长 边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取 h=60mm L/40=1800mm/40=45m。次梁截面高度取 h=450mm LJ15=5400mm/15=360mp截面宽度b=200mm板尺寸支撑情况如图1-8所示。(1)荷载X 20kN/nl=0.400KN/mX 25KN/m=0.250KN/nfX 25KN/m=1.500KN/nf恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.0210mm水磨石面层0.0160mnffl筋混凝土板0

10、.06g2k=2.490KN/m线恒载设计值g=1.2X 2.490KN/m=2.988KN/m线活载设计值q=1.4X 3.000KN/m=4.200KN/m将求的的荷载要进行折减20mn混合砂浆天棚抹灰0.02 X 17KN/m=0.340KN/nfg=g+q/2=2.988KN/m+4.200KN/m=5.088KN/mq=q/2=4.200KN/m/2=2.100KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨 Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m 1.610m取 Lo=1.610m

11、中间跨 L0=1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差(1.610m-1.600m) /1.600m=0.625% 10%说明可按等跨连续板计算内力(为简化起见，统一取Lo=1.610m)。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-9所示：g+q=7. 188KN/mlfilQ_0 1 1610_1 1610 |_lfilfl图1-9 1m宽板的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则M=KgL+KqL0式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-7和表1-8。连续板各截面弯矩计算序号计算简图边跨跨内

12、离端第二支座KM/( KN- m)KM(Me)/( KN- m)A1钗加1 HI H 岂A取;A D怙区3 F0.0781.029-0.105-1.385q 81SO （隔一弯一计算257mn.?实配279mm?8360 （ 跨弯来）4* *8360 （右跨弯来）计算204irf实配218mm2喫360冼帶弯来） 中M300右跨看来）J 歼 lOOmrr 实配27W 4818O（fS 一弯一）计算132实配57mnf4661 SO （fig一弯一）（a）边区板带计算257W空配石2mm2也强400 &跨背楽）计算 204mir实配lHVmm2 8ft400 （k 跨弯来 J巾6EKXH右跨弯来

13、）妁计算I聽nrf实配252irf4 38200 （隔一弯一）LJ计篦 lOOmni实配25 W *80200（隔一弯一）（b）中间区板带图1-10板的配筋示意图2.次梁计算（按弹性理论计算）取主梁的梁高h=650mm L/12=5400mm/12=450mr梁宽b=250mm次梁有关尺寸及 支撑情况图1-11所示。由板传来2.988KN/m 2X 1.8m=5.378KN/m次梁自重1.2 X 25KN/mx 0.2mX (0.45m-0.06m)=2.340KN/m梁侧抹灰1.2 X 17KN/mX 0.02mX (0.45m-0.06m) X 2=0.318KN/m活载设计值由板传来2q

14、=4.2KN/m X 1.8m=7.56KN/m把求得的荷载折算:恒载设计值g=8.036KN/mg=g+q/4=8.036KN/m+7.560KN/m/4=9.926KN/mq=3q/4=3 X 7.560KN/m/4=5.670KN/m内力计算计算跨度边跨 L n=5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mL n+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 X 5.155m=5.284m 5.275m取 Lo=5.275m中间跨 L 0= Ln=5.4m-0.25m=5.150m跨度差(5.275m-5.150m) /5.150m=2.4% V2

15、32.050 V232.050 V246.925 V246.925 VVc 0.7ftbh。/ (kN)73.787 V69.342 V69.342 V73.787 V73.787 V选用箍筋2 82 82 82 82 8Asvn Asv1 /(mm)101101101101101s 1.25fyvAsvh/(V Vc)/(mm)按构造按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距S/(mm)200200200200200表 1-12次梁配筋示意图见图1-13计算 439rmf计 K.316W实配 465tnn2实配 383ami3214（2 筋）25bl2（S 筋1410（左跨弯来1&10 （左跨弯来

16、）r2200血。佑跨弯來）理00的（右跨弯来）畳一计算ZOOiwf实配 305TT1IT113612410（弯起）计 Smnin- 实配 236mniJ 2101*10（4 起） 卡计算17W实配236nm22AKX1010弯起图1-13次梁配筋示意图、主梁计算（按弹性理论计算）柱高H=4.5m柱截面尺寸400mrK 400mm主梁的有关尺寸及支撑情况见图 1-14。n1 YI L IAtM一250恒载设计值由次梁传来 8.036KN/m X 5.4m=43.394KN主梁自重（折合为集中荷载）1.2 X 25KN/mX 0.25m X （0.65m-0.06m） X1.8m=7.965KN梁

17、侧抹灰（折合为集中荷载）1.2 X 17KN/mX 0.02mX （0.65m-0.06m） X 1.8mX 2=0.867KNG=52.226KNQ=7.56KN/mX 5.4m=40.82KN活载设计值由次梁传来(2)内力计算边跨 L n=5.4m-0.12m-0.4m/2=5.080mLo=1.O25Ln+b/2=1.O25 X 5.080m+0.4m/2=5.410mv Ln+a/2+b/2=5.080m+0.36m/2+0.4m/2=5.460m中间跨 L n=5.4m-0.4m=5.000mL0= Ln+b=5.0m+0.4m=5.400m跨度差(5.410m-5.400m) /5

18、.400m=0.2% 10%可按等跨连续梁计算由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多， 故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁， 计算 简图见图1-15。Iq 1QIQQQrtttIGi JG B.k G 2 fe C.i .Q=40. 820KN1K051H0018051800 1800 1800180518001805 541054005410图1-15主梁的计算简图G=52. 226KN7 D在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进 行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则M=KG+KQLV=KG+KQ式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-13和

19、表1-14，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图1-16和图1-17所示。主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM/( KN- m)KMB (MC)/( KN - m)KM/(KN -m)ri fi ft0.24468.940-0.267-75.4390.06718.895d 1E0.28963.822-0.133-29.371-29.371 -14.689-0.133-29.3710.20044.086吕A L0.22950.571-0.311(-0.089)-68.680(-19.654)0.17037.542 1 A4仝40.27460.509-0.178(0.044)

20、-39.309(9.717)-14.796最不 利荷 载组 合+132.762-104.810-10.476+54.251-104.81062.981+119.511-144.119 (-95.093)56.437+129.449-114.748(-65.722)4.099表 1-13主梁剪力计算端支座内侧中间支座（左）序号计算简图KVA/ V d/(KN)KVB左(VC左)/(KN) f1i0.73338.280-1.267-66.170A(-0.733)(-38.280)(-1.000)(-52.226),一I1jjol0.86635.350-1.134-46.29&A(-0.866)(-

21、35.350)(0)(0)a1 !-0.133-5.430-0.133-5.430厶p(0.133)(5.430)(-1.000)(-40.820)ft0.68928.120-1.311-53.52002$(0.089)(3.633)(-0.778)(-31.760)*1 ,0.82233.550-1.178-40.090A(-0.044)(-1.796)(0.222)(9.060)最不+73.630(-73.630)-112.460(-52.226)利荷+32.850(-32.50)-71.600(-93.046)载组合+66.400(-34.647)-119.690(-83.986)+71

22、.830(-40.076)-106.260(-43.166)计算简图中间支座（右）序号KV右(V右) /(KN)ri1.00052.226A(1.267)(66.170)i i1ii00A(1.134)(46.290)31厶1.000(0.133)40.820(5.430)Alt1.222(0.089)49.880(3.630)Q,虫色厶0.222(-0.044)9.060(-1.800)最不 利荷 载组 合+52.226(112.46)+93.050(71.600)+102.110(69.800)+61.286(64.370)表 1-14(3)截面承载力计算主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘

23、计算宽度为：bf=Lo/3=54OOmm/3=18OOmmb+S=54OOmm并取 ho=65Omm-35mm=615mm判断T形截面类型：跨内截面Z =O.O16 V423.940 V423.940 VVc 0.7ftbh0/ (kN)136.680 V126.680 V126.680 V选用箍筋2坐162尘162尘162AsvnAsv1 /(mm)402402402s 1.25fyVAsVhe /(V Vc)/(mm)构造构造构造实配箍筋间距S/(mm)200200200表 1-16(4)主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为:G+Q=43.394KN+40.820KN=84.214KN则 As= (G+Q /(2f ysin a ) =84.214 x 10“N/(2 x 300N/mm 0.707)=199m2 选 2 虫 12 (As=226 卅)。主梁的配筋示意图如图1-18所示。计算8“ mW016(2000162OO. -、2feia（HSF）2鱼左馬曾剩2翌洁曲穹剩计 S7O3mm2实配 710rnini2416+2414( 起】ttn352mmJ2414*2赵(呼超)图1-18 主梁配筋示意图计算1腕实配 142inm3*6200 （隔一弯一）