热力公司办公楼设计土木工程

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1、本科毕业设计题目：北京市热力公司办公楼设计 北京市热力公司办公楼设计摘 要本设计为北京市热力公司办公楼的设计，根据设计要求为四层钢筋混凝土现浇框架结构。本设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计，包括平面定位图设计、平面设计、立面设计、剖面设计。结构设计，框架结构设计主要包括：结构选型，梁、柱、墙等构件尺寸的确定，重力荷载计算、横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算、竖向荷载作用下横向框架的内力分析、内力组合、截面设计、基础设计。其中,基础设计又包括基础选型、基础平面布置、地基计算等。在设计的过程中我严格按照最新规范及有关规定进行设计，其中采用的计算方法均参照有关书籍。首先，根据设计出的

2、建筑方案及所选用的建筑材料及做法，确定结构计算简图，进行荷载和内力计算，绘制了相应的内力图；其次，进行结构内力组合，确定结构控制截面的弯矩、剪力和轴力设计值。最后，根据已经计算出的结构控制截面的内力值，对梁、板、柱、基础等进行配筋计算，并绘制了相应的结构施工图。关键词：办公楼设计，框架结构，结构计算；内力，配筋，现浇。目 录第1章 建筑结构设计说明4 1.1 建筑设计说明4 工程概况4 气象资料4 工程地质条件5 抗震设防5 门窗及墙身做法5 所用材料51.2 结构说明5 网柱结构布置图及各梁柱截面尺寸5 框架结构计算简图6第2章 荷载计算82.1 恒载计算8 屋面框架梁线荷载标准值8 楼面框

3、架梁线荷载标准值8 屋面框架节点集中荷载标准值9 楼面框架节点集中荷载标准值92.2 楼（层）活载计算11 屋面活荷载11 楼面活荷载112.3 风载计算11 风荷载标准值计算11 风荷载作用下的位移验算122.4 地震荷载计算14 重力荷载代表值计算14 框架刚度计算15 结构基本周期的计算17 多遇水平地震作用标准值计算17 横向框架弹性变形验算18第3章 荷载下内力计算193.1 恒载下内力计算193.2 楼（层）活载下内力计算223.3 风载内力计算253.4 地震荷载下内力计算27第4章 内力组合及梁柱配筋计算314.1 非抗震内力组合314.2 梁配筋计算35 跨中正截面35 支座

4、正截面35 支座斜截面364.3 柱配筋计算36 框架柱的纵向受力钢筋计算36 斜截面受剪承载力计算38第5章 柱下基础设计445.1 设计资料445.2 基础设计445.3 基础梁配筋计算475.4 翼板的承载力计算51 边基础翼板的承载力计算51 中基础翼板的承载力计算 51结论53参考文献54致谢55第一章 建筑结构设计说明1.1 建筑设计说明毕业设计是实践性演练，对我们的综合素质和毕业后实际工作能力、适应社会能力的提高有着不可忽视的作用。在毕业设计过程中，能系统化的运用头脑里的知识框架，充分调动工作积极性，以及操作制图能力等。本次设计为钢筋混凝土框架结构，其中主要包括建筑设计和结构设计

5、。遵循由建筑到结构，再到基础的设计过程。建筑设计是在总体规划的前提下，根据地形及周边环境，合理布置建筑总平面，综合考虑各个部分的具体使用要求，统筹相互间的关系和位置，使建筑各部分人流组织通畅，建筑流线简捷、明确，以取得良好的使用效果、景观效果和经济效果。然后进行立面造型、剖面设计。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观，这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确学习掌握建筑标准，同时要具有广泛的科学技术知识。结构设计

6、包括确定结构体系与结构布置、根据经验对构件初估、确定计算单元计算模型及计算简图、荷载计算、内力计算、基础设计等内容。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件如PKPM的校正。设计时尽量做到安全、经济、适用的要求。通过本次毕业设计，涉猎了大量的知识，查阅资料的能力大大提高，上机制图的能力也逐渐巩固，让自己能够更加充分合理的利用时间，使自己能更加有信心面对将来的工作和学习，做好迎接未来挑战的准备。1.1.1工程概况本工程位于北京市朝阳区幸福二村, 建筑总面积约为3000m2。采用钢筋混凝土框架结构，四层, 其中底层层高为4.1m，其余各层层高为3.6m。局部突出屋面的

7、塔楼为楼梯间，高3.0m。室内设计标高0.00m，相当于绝对标高6.00m，室内外高差450mm。1-1-2气象资料夏季室外计算温度：34.5，绝对最高温度：40，冬季室外计算温度：-9，绝对最高温度：-22，最热月平均29.3，最冷月平均4.7。相对湿度最热月平均75%。主导风向：冬季：西北，夏季：东南，基本风压0.45kN/m2。雨雪条件；年降雨量1450mm,日最大降水强度192mm/日，暴雨降水强度3.31mm/s,基本雪压0.2kN/m2，最大冻深500mm。1.1.3工程地质条件地基允许承载力R=90kN/m2，土类型为粉质粘土，重度=18kN/m3，新冲积粘土厚度0.7-1.1m

8、，不宜作为持力层，冲积m，是较好的持力层，承载力特征值270kPa。类场地，最高地下水位：自然地面以下1.2m；地下水性质：有弱硫酸盐侵蚀。1.1.4抗震设防抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，类场地，设计地震分组为第二组。1.1.5门窗及墙身做法 门厅处为铝合金门窗，其他均为木门、铝合金窗。外墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块：厚240mm；内墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块：厚200mm。1.1.6所用材料混凝土C25：，；=0.55。HPB235级钢筋：；HRB335级钢筋：，1.2 结构说明建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋予结构以适当的可靠度，使结构在预定的基

9、准期内能满足设计所预期的各种功能要求。而框架结构强度高、结构自重轻，可以承受较大楼面荷载，在水平作用下具有较大的延性。此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满足建筑功能要求。现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满足使用要求，故框架结构采用现浇式施工方法。1.2.1柱网结构布置图及各梁柱截面尺寸 本办公楼采用柱距为4.2m的内廓式大柱网，边跨为7.02m，中间跨距为2.6m，层高取3.0m，如图1-1所示：图 1-1 柱网布置平面图边跨梁：，取，。中跨梁：，取，。纵向框架梁：，取，。柱:=，取。板厚：，取。1.2.2框架结构计算简图结构平面布置图如图1-2所

10、示；结构计算简图如图1-3所示。底层层高为4.15m，各梁柱构件的线刚度经计算后列于图1-3。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。 图 1-2 结构平面布置AB、CD跨梁：BC跨梁：上部各层柱：底层柱：注：图中数字为线刚度，单位：图 1-3结构计算简图第二章 荷载计算2.1 恒载计算2.1.1屋面框架梁线荷载标准值4厚高聚物改性沥青防水卷材防水层 0.00410=0.0420厚1:3水泥砂浆保护层 200.02=0.4水泥珍珠岩（最薄40mm）2%找坡 0.1244=0.496100厚憎水膨胀珍珠岩 0.14=0.4100厚现浇楼板 250.1

11、=2.520厚1:3水泥砂浆找平层 200.02=0.415mm厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24屋面恒载合计 4.476边跨框架梁自重 0.250.625=3.75梁侧粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34边跨框架梁总重合计 4.09边跨框架梁自重 0.250.425=2.5梁侧粉刷 2（0.4-0.1）0.0217=0.204中跨框架梁总重合计 2.704因此作用在顶层框架梁的线荷载为： 2.1.2楼面框架梁线荷载标准值水磨石地面 0.65100厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.515mm厚纸筋石灰抹底 0.01517=0.255楼面恒载合计 3.405边跨框架梁及梁侧粉刷

12、 4.09边跨填充墙自重 0.25.5（3.6-0.6）=3.3填充墙粉刷自重 （3.6-0.6）0.02217=2.04中跨框架梁及梁侧粉刷 2.704因此作用在中间层框架梁的线荷载为： 2.1.3屋面框架节点集中荷载标准值边柱纵向框架梁自重 0.250.44.225=10.5边柱纵向框架梁粉刷 （0.4-0.1）20.024.217=0.85681000高女儿墙自重 10.244.25.5=5.5441000高女儿墙粉刷 4.20.02172=2.856框架梁传来屋面自重 4.22.14.4760.5=19.739顶层边节点集中荷载 中柱纵向框架梁自重 0.250.44.225=10.5中

13、柱纵向框架梁粉刷 0.8568纵向框架梁传来屋面自重 0.54.24.2/24.476=19.739 0.5(4.2+4.2-2.6)1.34.476=16.875顶层中节点集中荷载： 2.1.4楼面框架节点集中荷载标准值边柱纵向框架梁自重 10.5边柱纵向框架梁粉刷 0.8568铝合金窗自重 2.42.30.5=2.76窗下墙体自重 0.93.80.245.5=4.5144窗下墙体粉刷 0.90.022173.8=2.3256窗边墙体自重 1.42.30.245.5=4.2504窗边墙体粉刷 1.40.0222.317=2.1896框架柱自重 0.40.43.625=14.4框架柱粉刷 0.

14、920.023.617=1.1261纵向框架梁传来楼面自重 0.54.24.2/23.405=15.016中间层边节点集中荷载 中柱纵向框架梁自重 10.5中柱纵向框架梁粉刷 0.8568内纵墙自重 （3.6-0.4）0.24.25.5= 14.784墙粉刷 （3.6-0.4）0.022174.2=9.1392扣除门洞重加上门重 -2.11(1.78-0.2)=-3.318框架柱自重 14.4框架柱粉刷 0.021173.6=1.224纵向框架梁传来楼面自重 0.54.24.2/23.405=15.016 0.5(4.2+4.2-2.6)1.33.405=12.837中间间层中节点集中荷载 恒

15、载作用下的计算简图如图2-1所示；图 2-1 恒载作用下的计算简图2.2 楼（层）活载计算2.2.1屋面活荷载 2.2.2楼面活荷载 活荷载作用下的结构计算简图如图2-2所示；图 2-2 活载作用下的计算简图2.3 风载计算2.3.1风荷载标准值计算 风压标准值计算公式为（2-1）见表2-1。式中 风振系数，风荷载体形系数，风压高度变化系数。因本建筑结构高度H=14.85m30m，可取=1.0；=1.3；=0.45。0风荷载基本风压值，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中风荷载，计算过程如表2-1所示。其中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积A=(hi+hj) B/

16、2，计算结果如图2-3所示。表2-1 风荷载计算层次Z（m）（kN/m2）A（m2）（kN）41.01.314.850.4511.760.745.0931.01.311.250.4515.120.746.5521.01.37.650.4515.120.746.5511.01.34.050.4516.0650.746.95图 2-3 风荷载作用下的结构计算简图2.3.2风荷载作用下的位移验算位移计算时，各荷载均采用标准值表2-2横向A-D轴14层D值计算构件名称 K=（i1+i2+i3+i4）/2icA轴柱K=（4.32+4.32）/(8.31+8.31)=0.520.2113768B轴柱K=2

17、（4.32+10.8）/28.31=1.820.4831470C轴柱K=2（4.32+10.8）/28.31=1.820.4831470D轴柱K=（4.32+4.32）/(8.31+8.31)=0.520.2113768D=137682314702=90476表2-3横向A-D轴底层D值计算构件名称 K=（i1+i2）/icA轴柱K=4.32/6.68=0.650.4314654B轴柱K=2（4.32+10.8）/6.68=2.260.6522151C轴柱K=2（4.32+10.8）/6.68=2.260.6522151D轴柱K=4.32/6.68=0.650.4314654D=1465422

18、21512=73610水平荷载作用下框架的层间侧移按公式（22）计算：Uj= Vj/Dij （22）Vj第i层的总剪力Dij第j层所有柱的抗侧移刚度之和Uj第j层的层间侧移风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算如表2-4表2-4风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算层数F(KN）VjDijujuj/h59.689.68904760.000110.2810-448.9218.60904760.000210.5410-438.1626.76904760.000310.7910-427.2133.97904760.000380.9710-416.2140.18736100.000551.

19、1310-4侧移验算：对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为1/550，该工程的框架结构层间侧移为1.1310-4，满足1.1310-41/550的要求，则框架的抗侧移刚度满足要求。2.4 地震荷载计算2.4.1重力荷载代表值计算作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为： 屋面梁处：=结构和构件自重+50%雪荷载 楼面梁处：=结构和构件自重+50%活荷载 其中结构和构件自重取楼面上下1/2层高范围内（屋面梁处取顶层一半）的结构和构件自重，各质点的重力荷载代表值及质点高度如图2-4所示。图 2-4 质点重力荷载代表值及质点高度各层荷载为：=屋面恒载+0.5屋面雪荷载+屋盖纵横梁自重

20、+屋面下半层的柱及墙体自重+女儿墙自重=4.47642.2417.04=3221.69=0.241(16.8+42)25.5+0.02(0.24+2)(16.8+42)217=244.80=0.217.0442.24=143.95=0.40.425(1.8-0.1)42=285.6=0.2525(0.6-0.1)(7.02-0.4)21+0.022(0.6-0.1)(7.02-0.4)2117+0.2525(0.6-0.1)(7.2-0.1-0.12)+ 0.022(0.6-0.1)(7.2-0.1-0.12)17+0.2525(0.4-0.1)(2.4-0.2)11+0.022(0.4-0.

21、1)(2.4-0.2)1117+0.2525(0.4-0.1)(4.2-0.4)28+0.022(0.4-0.1)(4.2-0.4)1728+0.2525(0.4-0.1)(4.2-0.2-0.28)8+0.022(0.4-0.1)(4.2-0.2-0.28)817+0.2525(0.7-0.1)(8.4-0.4)2+0.022(0.7-0.1)(8.4-0.4)217=434.4375+47.2668+21.8125+2.3732+45.375+4.9368+199.5+21.7056+55.8+6.071+60+6.528=905.80=0.2(1.8-0.6)(7.02-0.4)115.

22、5+0.022(1.8-0.6)(7.02-0.4)1715+0.24(1.8-0.6)(7.02-0.4)45.5+0.2(1.8-0.6)(7.2-0.1-0.12)5.5+0.022(1.8-0.6)(7.2-0.1-0.12)17+0.24(1.8-0.4)(4.2-0.4-2.4)145.5+0.24(1.8-0.4)(4.2-0.2-2.4-0.28)45.5+0.24(1.8-0.4)(2.4-0.2-1.5)5.52+0.022(1.8-0.4)(2.4-0.2-1.5)172+0.2(1.8-0.4)(4.2-0.4)135.5+0.2(1.8-0.4)(4.2-0.2-0.

23、28)35.5+0.022(1.8-0.4)(4.2-0.4-2.4)1417+0.02(1.8-0.4)(4.2-0.2-0.28)2174+0.022(1.8-0.4)(4.2-0.4)1713+0.022(1.8-0.4)(4.2-0.2-0.28)173+0.2(1.8-0.7)(8.4-0.4)5.5+0.022(1.8-0.7)(8.4-0.4)17+0.24(1.8-0.7)(8.4-0.4-4.8)5.5+0.022(1.8-0.7)(8.4-0.4-4.8)17=96.122+81.029+41.944+9.214+5.696+36.221+9.757+76.076+17.1

24、86+18.659+14.166+47.029+10.624+9.68+5.984+4.646+2.394+2.587+1.333=490.35=+0.5+=3221.69+244.80+0.5143.95+905.8+285.6+490.35=5220.22同理得：=5984.88=6132.682.4.2 框架刚度计算考虑到现浇楼板的作用，中框架梁，边框架梁（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。计算过程表2-5、2-6、2-7所示。表 2-5 梁的刚度类别砼强度等级截面跨度惯性矩边框架中框架(m)L(m)(10-3m4 )(10-3m4 )(kNm)(10-3m4 )(kNm)边跨梁C2

25、50.250.67.024.56.752.699.03.59中跨梁C250.250.42.61.331.9952.152.662.86注：表 2-6 柱的刚度层号砼强度等级截面高度惯性矩线刚度K(kN/m)(m)H(m)(kNm)边框架边柱（）2-4C250.40.43.62.131.661.620.4486.8914.152.131.441.870.6126.14边框架中柱（）2-4C250.40.43.62.131.662.920.5939.1214.152.131.443.360.727.23中框架边柱（）2-4C250.40.43.62.131.662.160.5197.9814.15

26、2.131.442.490.6666.68中框架中柱（）2-4C250.40.43.62.131.663.890.6610.1514.152.131.444.480.7697.12表 2-7 框架总刚度层号(kN/m)(kN/m)2-427.5636.48135.66172.5537.225124.5628.92123.56131.2430.8282-4-3 结构基本周期的计算 本楼的主体总高度为14.85m，且楼房的质量和刚度可采用底部剪力法计算水平地震作用，为此必须先确定其基本周期。现用能量法计算，并考虑非承重填充墙刚度的影响，取折减系数。其计算过程列于表2-8。表 2-8 能量法计算基本

27、周期层号(kN/m)=(m)45220.2237.2250.01400.1660866.333143.77435984.8837.2250.03010.1519909.305138.15425984.8837.2250.04620.1218729.15488.83516132.6830.8280.07570.0757463.96335.10123322.7-0.1660-2968.755405.864得，=20.6=0.444s2.4.4 多遇水平地震作用标准值计算7度第二组地震和类场地，s。 =0.444s1.4s所以不考虑顶部附加水平地震作用，结构的总重力荷载为23322.7，所以底部剪力

28、为各楼层水平地震作用标准值按下式计算（2-3）楼层的地震作用标准值 和地震剪力标准值 的计算如表2-9。层次45220.2214.9578042.29517.76517.7635984.8811.3567928.39450.66968.4225984.887.7546382.82307.721276.1416132.684.1525450.62168.85144523322.7-217804.11445-表 2-9 地震作用标准值和地震剪力标准值2.4.5横向框架弹性变形验算多遇地震作用下，横向框架层间的弹性验算结果列于表2-10，其中楼层间的地震剪力应取标准值。表 2-10 层间弹性位移计算

29、层号层间剪力层间刚度层高4517.7637.2251.3913.61/25881/5503968.4237.2252.6023.61/138421276.1437.2253.4283.61/10501144530.8284.6874.151/885从表中验算知，故多遇水平地震作用的变形验算满足要求。第三章 荷载下内力计算3.1 恒载下内力计算以一榀中框架为例，恒载作用下的内力计算采用分层法，这里以顶层为例说明分层法的计算过程，其他层（中间层、底层）计算过程与顶层相同。中柱的线刚度采用框架梁柱实际线刚度的0.9倍，按照固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载，化为等效为均布荷载。顶层

30、等效均布荷载为：用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：kNmkNmkNm标准层等效均布荷载为： 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：kNmkNmkNm表 3-1 分层法分配系数及恒载作用下固端弯矩计算结果（kN/m）节点单元ABG分配 系数位置A下柱A上柱AB端BA端B下柱B上柱BG端GB端顶层0.294-0.7060.5510.229-0.22-中间层0.2270.2270.5460.4480.1860.1860.18-底层0.2290.2210.550.4510.1880.1810.18-固端 弯矩顶层-82.2682.26-5

31、.62-2.81中间层-88.5488.54-4.64-2.32底层-88.5488.54-4.64-2.32弯矩分配法计算过程如图3-1，计算所得结构顶层弯矩图见图3-2。图 3-1 弯矩分配法计算过程图 3-2 顶层弯矩图将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节点弯矩不一定达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后恒载作用下的弯矩图如图3-3所示。并求得框架各梁柱的剪力和轴力如图3-4所示。考虑弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，跨中弯矩乘以1.1的系数，以备内力组合时用。图 3-3 弯矩图（单位：kNm）图 3-

32、4 梁剪力、柱轴力图（单位：kN）3.2 楼（层）活载下内力计算以一榀中框架为例，用分层法计算。 顶层等效均布荷载为： 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：kNmkNmkNm 标准层等效均布荷载为： 用弯矩分配法并利用结构的对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：kNmkNmkNm将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节点弯矩不一定达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后恒载作用下的弯矩图如图3-5所示。并求得框架各梁柱的剪力和轴力如图3-6所示。考虑弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯

33、矩值，跨中弯矩乘以1.1的系数，以备内力组合时用。图 3-5 弯矩图（单位：kNm）图 3-6 梁剪力、柱轴力图（单位：kN）3.3 风载内力计算以一榀中框架为例，内力计算采用D值法，以左风为例计算，右风符号相反。计算过程如表3-2、3-3、3-4所示。表 3-2 风荷载作用下边柱的弯矩和剪力层号边柱剪力K45.090.221.12.160.452.21.8311.640.222.62.160.4585.04.2218.190.224.02.160.57.27.2125.140.235.82.490.5510.913.3表 3-3 风荷载作用下中柱的弯矩和剪力层号中柱剪力K45.090.281

34、.43.890.452.82.3311.640.283.33.890.55.95.9218.190.285.13.890.59.29.2125.140.276.74.480.52613.314.7表 3-4 梁端弯矩和柱轴向力标准值层次边跨梁中跨梁柱轴力边柱中柱42.20-1.82-0.571.15-1.15-0.890.570.3236.27-5.35-1.663.54-3.54-2.722.231.38211.10-9.51-2.946.33-6.33-4.875.163.32116.89-13.93-4.398.79-8.79-6.769.555.69注：弯矩单位为（kNm），力的单位为

35、（kN）最后绘制风荷载作用下框架的弯矩图（图3-7）及风荷载作用下的框架梁剪力、柱轴力图（图3-8）。图 3-7 风荷载作用下的框架弯矩图（kNm）图 3-8 风荷载作用下的框架梁剪力、柱轴力图（kN）3.4 地震荷载下内力计算 一般情况下，只按楼层地震剪力标准值分析求得梁的柱内力标准值即可，但也可采用楼层剪力标准值直接分析求出内力标准值，供以后内力组合之用，现采用后一方法。以一榀中框架为例，将楼层地震剪力标准值按各柱的D值分配求得各柱的剪力标准值，近似按各楼层水平地震作用为倒三角形分布情形确定各柱的反弯点，计算柱端的弯矩标准值。根据节点平衡条件，将节点处逐段弯矩之和按节点两侧梁的线刚度按比例

36、分配，求得梁端标准值。然后计算梁端的地震剪力标准值，并由节点两侧梁端剪力标准值之差求得柱的地震轴向力标准值，计算结果分别列于表3-5、3-6、3-7。以左震为例计算，右震符号相反。表 3-5 水平地震作用下边柱的弯矩和剪力层号边柱层间剪力K4517.760.02111.12.160.4522.018.03968.430.02120.82.160.45840.534.221276.150.02127.42.160.549.249.2114450.02231.32.490.5558.571.5表 3-6 水平地震作用下中柱的弯矩和剪力层号中柱层间剪力K4517.760.02714.13.890.4

37、528.022.93968.430.02726.43.890.547.547.521276.150.02734.83.890.562.662.6114450.02536.24.480.52671.279.0表 3-7 梁端地震弯矩和柱地震轴向力的标准值层号边跨梁中跨梁柱轴力边柱中柱421.98-18.07-5.7011.33-11.33-8.725.73.01355.15-46.91-14.5430.93-30.93-23.7920.2412.26283.12-70.93-21.9446.99-46.99-36.1442.1926.461105.82-87.56-27.5555.43-55.4

38、3-42.6469.7341.56注：弯矩单位为（kNm），力的单位为（kN）最后绘制地震作用下的框架弯矩图（3-9）及地震作用下的框架梁剪力、柱轴力图（3-10）。图 3-9 地震作用下的框架弯矩图（kNm）图 3-10 地震作用下的框架梁剪力、柱轴力图（kN）第四章 内力组合及梁柱配筋计算4.1 非抗震内力组合荷载组合时考虑三种荷载组合形式：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+活荷载、（3）恒荷载+（1.4活荷载+1.4风荷载）。梁支座边缘的内力值：；根据上节内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中由于对称性，每层有五个控制截面，即图4-1所

39、示梁中的1、2、3、4、5号截面。柱则分为边柱和中柱（即A柱、B柱），每个柱每层有两个控制截面，故柱的控制截面编号为1、2、3、4、5、6、7、8号截面，如图4-1所示。内力组合计算见下列各表。图 4-1 框架梁柱各控制截表4-1 框架梁内力组合表层次截面位置内力恒载活载风荷载地震荷载1.2恒+1.4活1.40.6风1.2恒+1.40.7活1.4风1.2（恒+0.5活）1.3地震1.35恒+1.40.7活1.2恒+1.4活minmax左（-右）左（-右）左风右风左风右风左震右震四层1-1截面M-35.11-4.592.2021.89-46.71-50.41-43.55-49.71-16.43-

40、73.34-51.90-48.56-73.34-16.43V67.446.15-0.57-5.7089.0690.0286.1687.7577.2192.0397.0789.5477.2197.072-2截面M79.226.880.191.96104.85104.53102.07101.54101.7496.64113.69104.6996.64113.693-3截面M-52.20-5.19-1.82-18.07-71.43-68.38-70.27-65.18-89.25-42.26-75.56-69.91-89.25-42.26V-73.17-6.35-0.57-5.70-97.17-96.

41、22-94.83-93.23-99.02-84.20-105.00-96.69-105.00-84.204-4截面M-23.51-1.371.1511.33-29.16-31.10-27.94-31.16-14.31-43.76-33.08-30.13-43.76-14.31V12.971.05-0.89-8.7216.2917.7815.3517.844.8627.5318.5417.034.8627.535-5截面M-16.34-0.940.000.00-20.92-20.92-20.53-20.53-20.17-20.17-22.98-20.92-22.98-20.17三层1-1截面M-

42、54.99-16.526.2755.15-83.85-94.38-73.40-90.96-4.20-147.60-90.43-89.12-147.60-4.20V74.4124.36-1.66-14.54122.00124.79110.84115.4985.01122.81124.33123.4085.01124.792-2截面M70.0629.320.464.12125.50124.73113.45112.16107.0296.31123.31125.1196.31125.503-3截面M-62.53-20.27-5.35-46.91-107.91-98.92-102.39-87.41-14

43、8.18-26.22-104.28-103.41-148.18-26.22V-76.94-25.62-1.66-14.54-129.59-126.80-119.76-115.11-126.60-88.80-128.98-128.20-129.59-88.804-4截面M-16.14-6.603.5430.93-25.63-31.58-20.88-30.7916.88-63.54-28.26-28.61-63.5416.88V10.715.28-2.72-23.7917.9622.5314.2221.83-14.9146.9519.6320.24-14.9146.955-5截面M-10.23-4.430.000.00-18.48-18.48-16.62-16.62-14.93-14.93-18.15-18.48-18.48-14.93二层1-1截面M-53.61-17.8811.1083.12-80.04-98.69-66.31-97.3933.00-183.12-89.90-89.36