南通某多层综合楼脚手架施工方案(悬挑脚手架 计算书)_secret

《南通某多层综合楼脚手架施工方案(悬挑脚手架 计算书)_secret》由会员分享，可在线阅读，更多相关《南通某多层综合楼脚手架施工方案(悬挑脚手架 计算书)_secret（36页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、工程概况1总体简介*商务区创业外包服务中心2楼及地下工程为多层建筑，位于南通经济技术开发区*商务区地块东南部，建设单位为南通*开发区总公司。本工程总建筑面积20825m2，其中地上建筑面积约16340m2，地下建筑面积4485m2，建筑高度38.15m，地上9层，地下1层，地下部分与1#楼、3#楼连成一个整体。地上为办公厅、健身厅、酒吧、咖啡厅西餐快餐、公共卫生间、厨房、电梯机房等；地下部分为水泵房、锅炉房、风机房、配电、车库、储藏、值班室等。本工程为筏板基础，现浇钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度六度。本工程为多层综合性办公建筑，投资大，质量要求高。一旦中标我单位将确定本工程为重点工程，在安全

2、、质量、进度和文明施工等方面确定更高标准，在资金、技术、物资、机械、劳动力等方面进行政策倾斜，全力保证该工程施工。总体简介表序号项 目内 容1工程名称*商务区创业外包服务中心2楼及地下工程2建设单位3设计单位4招标工期开工时间：2009年4月10日，竣工时间：2010年2月3日，施工总工期300日历天，具体以发包人签发的书面开工通知为准。5计划工期计划开工时间：2009年4月10日，计划竣工时间：2010年2月3日，施工总工期300日历天。6质量标准一次性验收合格7文明施工南通市安全文明工地8工程地点南通经济技术开发区*商务区地块东南部2建筑概况建筑概况表序号项 目内 容1建筑面积20825m

3、2地下4485m2地上16340m22层数地下1层地上9层3建筑高度38.15m4建筑尺寸地下长度80.05m宽度56.25m地上长度60.35m宽度54.5m5层高地下1层5.25mm地上12层5.2m地上39层3.9m6地下埋深8.3m7耐火等级一级8防水等级二级9使用功能地下部分水泵房、锅炉房、风机房、配电、车库、储藏、值班室等。地上部分办公厅、健身厅、酒吧、咖啡厅西餐快餐、公共卫生间、厨房、电梯机房等。装饰与装修表序号项 目内 容1建筑防水屋面防水三元乙丙橡胶防水卷材和聚氨脂防水涂膜地下防水三元乙丙橡胶防水卷材和聚氨脂防水涂膜室内防水聚氨脂防水涂膜2保温屋面XPS挤塑聚苯板墙体小型混凝

4、土空心砌块膨胀聚苯板、挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板3屋面上人屋面板上做聚氨酯防水涂料2厚，上做1:2水泥砂浆20厚2%找坡，（大于30厚为陶粒混凝土），上贴1.2厚三元乙丙橡胶防水卷材，上做40厚XPS挤塑聚苯板保温层，上做40厚C20细石混凝土，内配6200双向，分仓60006000，建筑密封胶嵌缝，上做30厚1：3干硬性水泥砂浆，上做10厚防滑地砖。不上人屋面板上做聚氨酯防水涂料2厚，上做1:2水泥砂浆20厚2%找坡，（大于30厚为陶粒混凝土），上贴1.2厚三元乙丙橡胶防水卷材，上做40厚XPS挤塑聚苯板保温层，上做40厚C20细石混凝土，内配6200双向，分仓60006000，建筑密封胶嵌缝。

5、4装饰装修楼地面1、50厚C20细石混凝土随捣随光，内配筋6200双向。2、50厚C20细石混凝土，内配筋6200双向，按柱距分仓，建筑密封胶嵌缝，上地面硬化剂防滑处理。3、板面清理后刷纯水泥砂浆一度，上30厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，面层由使用单位确定。4、板面清理后刷纯水泥砂浆一度，上30厚1：2干硬性水泥砂浆结合层，上防滑地砖面层。5、板面清理后刷纯水泥砂浆一度上C15细石混凝土从门口向地漏找0.5坡最薄处10厚，上2厚聚氨脂防水涂膜，上卷150，上30厚1：2干硬性水泥砂浆结合层，上防滑地砖面层。6、板面上2厚聚氨脂防水涂膜，上100200厚陶粒混凝土向排水沟找0.5坡，上30厚1：

6、2干硬性水泥砂浆结合层，上防滑地砖面层。7、板面清理后刷纯水泥砂浆一度，上做50厚C20细石混凝土随捣随光，上100高成品防静电地板。8、板面清理后刷纯水泥砂浆一度，上做5030木龙骨，上铺软木一层，上做20厚长木地板。9卫生间、厨房、淋浴间楼板四周除门洞外，应做C20细石混凝土翻边，厚度同墙，其高度为150mm。内墙面1、15厚1：3水泥砂浆刮糙，内掺防水剂，上10厚1：2水泥砂浆粉光，上乳胶漆一底二度。2、10厚1：3水泥砂浆刮糙，上10厚1：2水泥砂浆粉光，上油性漆一底二度。3、10厚1：3水泥砂浆刮糙，面层做法及材料另定。4、10厚1：3水泥砂浆刮糙，上做50高轻钢龙骨，6厚穿孔矿棉板

7、，内充50厚矿棉吸声。5、12厚1：3水泥砂浆刮糙，8厚1：3水泥砂浆结合层，贴5厚面砖。6、20厚1：2水泥砂浆灌捣结合层，15厚面砖，每块材板背后用钢丝与主体墙身拉结牢固。踢脚墙面做100高1：2水泥砂浆暗踢脚；踢脚面层用料同地面面层；100高木踢脚。顶棚吊顶1、地板批嵌平整后，乳胶漆一底二度。2、板底清理后刷纯水泥砂浆一度，10厚1：3水泥砂浆打底，10厚1：2水泥砂浆粉面，乳胶漆一底二度。3、板底留吊筋6900双向，轻钢龙骨纸面石膏板吊顶。4、6厚1：3水泥砂浆打底，5厚1：5水泥砂浆罩面，刷白色防水涂料。5、板底留吊筋6900双向，轻钢龙骨铝合金扣板吊顶。6、板底留吊筋6900双向，

8、上做50高轻钢龙骨，6厚穿孔矿棉板，内墙充50厚矿棉吸声。7、板底留吊筋6900双向，吊顶样式由精装修确定。8、板底清理后刷纯水泥砂浆一度，20厚无机保温砂浆，5厚聚合物砂浆复合耐碱玻纤网格布，乳胶漆一底二度。9、板底清理后刷纯水泥砂浆一度，20厚无机保温砂浆，5厚聚合物砂浆复合耐碱玻纤网格布，板底留吊筋6900双向，上做50高轻钢龙骨，6厚穿孔矿棉板，内墙充50厚矿棉吸声。10、板底清理后刷纯水泥砂浆一度，20厚无机保温砂浆，5厚聚合物砂浆复合耐碱玻纤网格布，板底留吊筋6900双向，轻钢龙骨纸面石膏板吊顶。门窗门窗采用多腔密封铝合金断热型材低辐射中空玻璃，风机房和水泵房门采用甲级防火隔声门。

9、外装修铝板装饰面、仿石涂料、黄色涂料、玻璃幕墙3结构概况结构概况表序号项目内 容1结构形式现浇钢筋砼框架结构2地基基础基础选型预应力管桩承台基础3抗震设计使用年限50年结构安全二级设防类别丙类地基基础乙级设防烈度6抗震等级三级4建筑场地场地类别类5梁柱尺寸基本柱网75008000mm、75003000mm框架梁450800mm、300700mm、300500mm、4501000mm、4002000mm、200400mm框架柱600600mm、800800mm、750750mm、800850mm、750850mm、750800mm、550600mm6钢筋钢筋类别HPB235级、HRB335级、H

10、RB400级钢筋接头钢筋直径16采用钢筋滚轧直螺纹连接，16采用绑扎连接7砼强度位置垫层地下室地上部分构造柱及圈梁底板梁墙柱梁板墙柱梁板标号C15C30C30C30C30C30C258砼最小保护层厚度（mm）环境条件板墙壳梁柱C20C25-C45C50C20C25-C45C50C20C25-C45C50一类201515302525303030 二类a-2020-3030-3030 二类b-2520-3530-3530三类-3025-4035-40359抗渗砼地下室底板、外墙采用防水砼，抗渗等级为S810二次结构混凝土小型空心砌块4机电专业工程概况4.1给排水与消防工程概况本工程给排水工程包括：

11、给水系统、排水系统、消火栓给水系统、自动喷水系统和建筑灭火器。4.1.1给水系统最高日用水量：285m3/d。市政管网压力0.25MPa。主楼1-4层采用市政管网直接供水，5-9层采用无负压变频供水，最低卫生器具配件的供水压力控制在0.45Mpa以内。一层、二层商铺及地下车库采用市政管网直接供水。4.1.2排水系统排水系统采用污、废合流的方式，卫生间排水立管没有专用通气管，厨房废水先经隔油后排至室外管网。屋面雨水采用内排水的方式排出。4.1.3消火栓系统室内消火栓系统用水量为：30L/S，室外消火栓系统用水量为：30L/S。室内消火栓给水系统采用临时高压系统，地下室设有450m的消防水池和消火

12、栓泵，3楼屋顶设18m3的消防水箱，系统平时的压力由消防水箱维持，火灾时消火栓泵从消防水池吸水加压灭火。系统共设两套地上式水泵结合器。室内消火栓均采用带软管卷盘的单栓室内消火栓，消火栓箱采用组合式，内配手提灭火栓。4.1.4自动喷淋系统室内自动喷淋系统用水量为：30L/S。室内自动喷淋给水系统采用临时高压系统，喷淋泵设在地下室水泵房，3楼屋顶设18m3的消防水箱，系统平时的压力由消防水箱维持，火灾喷淋泵从消防水池吸水加压灭火。本工程火灾危险等级地下车库为中危险级，其他为中危险级。系统共设11套湿式报警阀，均设在地下室水泵房内，每层每个防火分区均设有信号阀及水流指示器。喷头采用闭式喷头，室内吊顶

13、房间采用吊顶型喷头，地下室采用直立型喷头，普通房间喷头的动作温度为680C，厨房喷头动作温度930C，系统共设二套地上式水泵结合器。4.1.5建筑灭火器配置各楼层均按规范配有手提贮压式干粉灭火器，灭火器除图中示出外，每个室内消火栓箱内配2具MF/ABC3手提灭火器。变配电室配置MF/ABC20推车式干粉灭火器两具。4.1.6给水立管采用钢塑复合管，螺纹连接；水管采用PP-R冷水管，热熔连接；排水管、雨水管氯乙烯塑料（UPVC）排水管材、管件，粘接；消防系统采用热镀锌无缝钢管，DN=100采用沟槽式卡箍连接。4.2暖通空调工程概况本工程暖通工程包括通风系统、消防排烟系统、自控系统等。4.1通风（

14、排烟）系统及方式空调系统的排风：设置全热交换器排风；厨房通风：仅预留电量及位置。排油烟风机及油烟净化装置放在屋面。厨房风道装修时由专业厂家布置。地下层汽车库设置四个防火区，每个防火区分为一个防烟分区，每个防烟分区设置一套排烟系统（兼排风）。前室、合用前室及防烟楼梯间均开有外窗，采用自然排烟。常闭式排烟口在附件墙或柱上设置手动开启装置。4.2自控系统由于每层空调为三个多联机系统，这为分层、分区计量提供了极大方便，因此该系统可更具业主要求配置分层，分户计费系统，以便物业管理。在防排烟系统中，其多叶排烟口，电动阀，排烟防火阀，正压送风机，排烟风机等控制点均连入消防控制室，受消防控制系统控制。4.3强

15、电工程概况本工程强电工程包括配电系统、照明系统、防雷及接地系统等4.3.1配电系统变压器低压侧单母线分段运行，1与2变压器中间设联络开关，3与4变压器中间设联络开关，当一台变压器故障时，该变压器上的消防及重要负荷由另一台变压器供给。本工程一级负荷采用双电源专路供电，在末端设自动切换装置。二级负荷采用双电源供电，在末端设自动切换装置。集中负荷采用电缆放射式配电。办公照明，广告照明，空调，新风机采用密集母线或预分支电缆树干式配电至各层配电箱。4.3.2照明系统变电所，管理用房，车库，水泵房等以高效荧光灯为主，楼梯间，公共走道，电梯前室等以节能灯为主。变电所，管理用房，设备用房等采用就地分组控制；门

16、厅走道，电梯前室，车库等采用集中控制并预留BA接口；楼梯间照明采用声光控延时自熄开关。4.3.3防雷及接地系统本工程按三类防雷建筑设计，在女儿墙上架设避雷带以防止雷击，屋面上装设不大于20m20m或24m16m的均压网格；利用结构构造柱内四根主筋（截面10）做防雷引下线，引下线间距不大于25m。利用基础梁，底板主筋及桩基钢筋做联合接地极，接地电阻不大于1欧。变压器中性点接地，防雷接地，电器设备保护接地，电梯控制系统功能接地，计算机功能接地等电位连接接地及其它电子设备的功能接地使用同一接地体。变配电所，水泵房，强电井及电梯井道内均设有镀锌钢板与接地体相连；弱点井，电信机房，消防安保中心，电梯机房

17、设接地端子板，通过专用接地干线与接地体相连，将进出建筑物内的各种金属管道在进户处与接地系统连通；浴室设局部等电位端子箱LEB，从适当处引两根大于直径16结构主筋至LEB。本工程接地型式采用TN-S系统；EPS电源输出端的中性线与接地干线相连接，做重复接地。4.4弱电工程概况本工程弱电工程包括电信及网络系统、有限电视系统、综合安保系统、背景广播系统、消防报警及联动控制系统、楼宇自控系统、漏电火灾控制系统。脚手架施工方案一、脚手架布置原则本工程地上9层，地下1层，高度约为39m，地下室外墙施工时在外墙外侧搭设落地式双排脚手架，施工至一层顶，在二层平面采用悬挑脚手架到顶，内支撑架选用碗扣式满堂脚手架

18、。二、地下室双排脚手架施工（一）搭设顺序铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步杆（与各立杆扣紧）安装第一步杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三纵向水平杆和横向水平杆连墙杆接长立杆加设剪刀撑铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆（二）构造要求及搭设方法1、地基基础面层做100mm厚C20混凝土，并设排水沟、集水坑，脚手架下部沿纵向设置50200的通长木板，立杆下采用“长100mm51的钢管+1001005钢板”套脚。2、立杆（1）双排钢管脚手架立杆纵向间距1.5m，横向间距1.2m，内立杆距墙皮距离0.2m，步高1.8m。钢管接长采用对接扣件。（2

19、）立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：A、对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。B、立杆及水平杆接头位置错开，搭设过程中用6m和4m的钢管交错搭接，接头位置距最近的横杆（立杆）不超过400。（3）下部的两根立杆都必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采用上部单立杆与下部两根立杆之中的一根对接。3、纵向水平杆（1）纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。（2）纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：A、对接接头应交错布

20、置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。B、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。（3）纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。4、横向水平杆（1）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.81.9，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）。（2）操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。（3）横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150200mm。5、剪刀撑（

21、1）按国家规范及有关规定设置剪刀撑，沿脚手架外侧及全高方向连续设置，剪刀撑与地面成45角，剪刀撑夹角为90；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用对接扣件，除斜杆两端扣紧外，中应间增加24个扣结点。脚手架立面图（2）剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接接头。（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（4）脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。6、与结构连接件为防止外架受水平力产生变形，利用对拉螺栓孔及门

22、窗洞口与结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接7、脚手板（1）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设。（2）脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用1014#铅丝固定牢靠。8、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。（三）脚手架的拆除双排脚手架在地下室混凝土施工完毕后即

23、可拆除。1、脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。2、拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。3、拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。4、拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。5、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。6、立杆及横杆各自的连接点必须错开，同一断面的接头数不得超过50%。7、外架拉结必须牢靠，避免因大风天气造成架体倾斜。8、外架搭设时安全管理人员必须时刻监督、检查。三、悬挑式双排脚手架施工针对本工程的实际情况，由于地

24、下室暂不能回填，从二层平面以上外架计划采用悬挑16号工字钢脚手架，悬挑外架排距1050mm，立杆间距1500mm，横杆间距1800mm。 （采用品茗软件计算）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.0

25、5m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏南通市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重

26、荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):5.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2

27、 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1

28、 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/

29、mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:

30、根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷

31、载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值= M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小

32、横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)= 2.929 mm；最大挠度和 =qmax +pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/15

33、0=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0

34、.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8016.90 = 2.650kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(1

35、.05+0.3)/2 = 2.734 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.9 = 0.127 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.523 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -

36、 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.128 = 0.355 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.523+ 1.44.725= 14.443 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26

37、.523+ 0.851.44.725= 13.45 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3551.51.82/10 = 0.205 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.443 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0

38、= 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14443/(0.186489)=158.789 N/mm2；立杆稳定性计算 = 158.789 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.450 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58

39、 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13450.254/(0.186489)+205495.769/5080 = 188.332 N/mm2；立杆稳定性计算

40、= 188.332 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.372 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.372 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：

41、 Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.372 Ru19.999KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=19.999kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/m

42、m2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(199994/3.14250) 1/2 =23mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.032 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=31.7484/(3.142502)1/2 =0.636 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点

43、如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.032kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 31.748/(3.142201.43)=0.353mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.032kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水

44、平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.366kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=10.37 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!四、碗扣式内支撑架施工（一）支撑脚手架的搭设根据计算结果，画出具体部位的搭设大样图，确保脚手架搭设的安全。在施工过程中严格按照确认后的方案

45、要求进行搭设，立杆间距、横杆步距及位置均要符合计算要求，上下楼层支撑架的搭设同时要参照安全规范的要求进行。架杆及U型托材质要经检验合格，搭设时应保证在架杆下部垫设垫木，增大受力面积。立杆与横杆之间的连接要牢靠，架杆搭设时需控制好U型托顶部的标高，保证模板支设时标高的正确。（二）脚手架的验收支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的施工方案进行搭设，搭设前必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每段支撑架搭设完毕后必须经过验收合格后方可投入使用。（三）脚手架的防护架体较高的支撑用脚手架在作业面下部用白色兜网及绿色密目安全网设置两道水平防护，安全网与钢管采用较粗的铁丝连接牢靠，以保证工人在操作过

46、程中的安全。（四）脚手架的拆除所有支撑用脚手架的拆除要以混凝土是否达到拆模时间为依据。在混凝土未达到拆模要求强度前严禁拆除任何杆件。五、卸料平台施工方案（一）编制依据1、建筑施工高处作业安全技术规范2、建筑施工手册3、现行建筑材料规范大全（二）卸料平台极限荷载值卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于3000N/m2，最大负载为3600Kg。（三）卸料平台的设计1、平台形式卸料平台为组装式，平台的主梁采用18#槽钢，次梁采用10#槽钢；防护栏杆采用J50304 矩形空心钢设600mm、1200mm 两道

47、，并用密目安全网封闭严密，设180mm 高3mm 厚钢板挡脚板；平台底部用50mm 厚脚手板封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固；预埋钢筋必须采用直径25mmHPB235 级钢筋，锚固长度为4225=1050mm。预埋钢筋锚固在顶板内。2、搭设简图（四）卸料平台的搭设与拆除1、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过技术交底，准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法。2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。3、搭设流程安装检查平台组装平台吊装栏杆、脚手板安装验收安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检

48、查。平台组装：将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢用螺栓进行连接。平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。栏杆、脚手板安装：脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、安全网。4、拆除：拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。（五）卸料平台的检查与验收1、集料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；槽钢的规格应符合设计要求。2、由安全员组织对集料平台进行100%检查验收，验收合格后方可使用。3、平台使用过程中由专

49、人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。4、任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。（六）注意事项1、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。2、吊环必须采用直径25mm 的HPB235 级钢筋。3、钢丝绳端部与吊环连接处用三个绳卡固定,，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。（七）卸料平台设计计算书（采用软件计算）1、脚手板承载力及挠度验算脚手板支承在次梁上，按5 跨连续梁考虑，作用在脚手板上的荷载包括脚手板自重和活荷载。按均布荷载考虑，计算简图如下：（1）荷载统计恒载：脚手板自重 查建筑施工手册得gK=400

50、N/活载：取3000 N/则荷载组合为： q=1.43000=1.2400=4680 N/m（2）脚手板截面最大弯矩：取=l/4M=(p+q)l2=46800.834=599.04N.m脚手板抗弯强度应满足以下公式1.1M/W5/rm其中：W：脚手板毛截面抵抗力矩w=bh2/6=300526=1250cm3rm:材料强度附加分项系数 查得rm=1.1705f:木脚手板抗弯设计强度 查得f=1.18N/2将数据代入公式得1.1599.04103/1250103=0.5271.18/1.1705=1（3）挠度验算脚手板挠度应满足=5ql4/384EI其中：E：脚手板弹性模量 查表得E=10000

51、N/2I:脚手板截面惯性矩：I=bh3/12=300503/12=3125103 4:脚手板允许挠度 =l/150将数据代入公式=5468010-38003l/384100003125103=6.61012/121012=l/1005 =l/1502、次梁承载力及挠度计算次梁支撑在主梁上，按简支单跨梁考虑，作用在次梁上的荷载包括：次梁自重、脚手板自重、施工活荷载。计算简图如下：（1）荷载统计：10 槽钢自重 查得q1=100N/m由脚手板传递的荷载为4680N/m2则荷载组合为：1.23100+46800.83=11592N转化为匀布荷载 q=11592/3=3864N/m（2）次梁最大弯矩M

52、=ql2/8=386432/8=4347N.m10 槽钢抵抗矩W=39700mm3则=M/W=4347103/39700=109.5N/mm2f=215N/mm2（3）次梁挠度验算次梁挠度应满足=5ql4/384EI其中：E:10 槽钢的弹性模量 查表得E=2.06105MpaI:10 槽钢的截面惯性矩 查表得I=198cm4:10 槽钢的允许挠度 =l/250代入式中：=53864410-330003l/3842.06105198104=l/300=l/2503、悬挑主梁承载力及挠度计算主梁采用18 槽钢，为保证安全，且计算简化，平台主梁上的两根钢丝绳按外侧一根受力，内侧一根不起作用计算，且

53、荷载按匀布荷载考虑。计算简图如下所示：（1）荷载统计：18 槽钢自重 查得q1=230N/mJ50304 矩形空心钢自重 查表得q2=41.98N/m3mm 厚钢板自重 查表得q3=256N/m恒载：10 槽钢的自重产生的恒载：10035=1500N18 槽钢的自重产生的恒载：23042=1840N脚手板自重产生的恒载：40043=4800N栏杆自重产生的恒载：（1121.28）41.98=1830N挡脚板自重产生的恒载：0.1811256=506N活载：取：3000 N/则荷载组合为：（1500184048001830506）1.23000341.4=62971N转化为匀布荷载，每根挑梁荷载： q=6297/2/4=7871N/m（2）主梁最大弯矩M=ql2/8=787142/8=15743N.m18 槽钢抵抗矩W=152000mm3则=M/W=15743103/152000=103.6N/mm2f=215N/mm2（3）主梁挠度验算主梁挠度应满足=5ql4/384EI其中：E:18 槽钢的弹性模量 查表得E=2.06105MpaI:18 槽钢的截面惯性矩 查表得I=1370cm4:18 槽钢的允许挠度 =l/250代入式中：=56787110-340003l/3842.061051370104=l/427