300X700梁模板11计算书

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1、300X700梁模板(扣件式，梁板立柱共用)11计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300x700模板支架高度H(m)9模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)20支架外侧模板高度Hm (mm)1000梁侧楼板厚度(mm)120二、荷

2、载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数:风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份陕西0.25k=0zst=0-027地区西安市风荷载高度变化系数此地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.736模板支架顶部离建筑物地面高度(m)19.8风荷载体型系数防单棉模板支

3、架四t0.145整体模板支架向tw2.435Qfk=0gzgstw=0*448支架外侧模板四1.3mk=0zs=0-239三、模板体系设计结构重要性系数Y01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距l b(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、 900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(

4、mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:平面图本图梁侧支撑祠造仅作示意，具怵详见梁侧模概设计R3A立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值T(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算:W=bh2/6=1000x15x15/6 = 37500mm3, I=bh3/12=1000x15x15x15/12 = 281250mm4q1=Y0xmax1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)

5、+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4wcQ1kxb=1.1xmax1.2x(0.1+(24+1.5)x0.7)+1.4x3, 1.35x(0.1+(24+1.5)x0.7)+1.4x0.7x3x1 =29.89kN/mq1#=Y0x1.35xG1k+(G2k+G3k)xhxb = 1.1x1.35x0.1+(24+1.5)x0.7x1=26.656kN/mq活=y0x 1.4x0.7xQ1kxb = 1.1x1.4x0.7x3x1 =3.234kN/mq2 = 1x(G1k+(G2k+G3k)xh)xb = 1x(0.1+(24+1.5)x0.7)x1 = 17.

6、95kN/m计算简图如下：29.39kN/m1、强度验算MmaxM.y 静 L2+0.117q1 活L2=0.1x26.656x0.12+0.117x3.234x0.12 = 0.03kN.m o=Mmax/W=0.03x106/37500 = 0.812N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算vmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677x17.95x1004/(100x5400x281250) = O.OO8mmv=L/25 0= 100/250 = 0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静 L+0.45q活 L=0.

7、4x26.656x0.1+0.45x3.234x0.1 = 1.212kNR2=R3=1.1q1 静 L+1.2q活 L=1.1x26.656x0.1+1.2x3.234x0.1 = 3.32kN标准值(正常使用极限状态)Ri=R4=0.4q2L=0.4x 17.95x0.1 = 0.718kNR2=R3=1.1q2L=1.1x17.95x0.1 = 1.974kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x70小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值T(N/m2i)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I

8、( cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左=Rl/b=1.212/1 = 1.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：中=MaxR2,R3/b = Max3.32,3.32/1=3.32kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右=R4/b=1.212/1 = 1.212kN/m小梁自重：q2=1.1x1.35x(0.3-0.1)x0.3/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左= 1.1x1.35x0.5x(0.7-0.12)=0.431kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右= 1.1x1.35x0.5

9、x(0.7-0.12)=0.431kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左= 1.1xMax1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x3, 1.35x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.7x3x(0.4-0.3/2)/2x1=1.157kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右= 1.1xMax1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x3, 1.3 5x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x0.7x3x(0.8-0.4)-0.3/2)/2x1=1.157kN/m左侧小梁荷载 q 左=q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.212+0.03

10、+0.431+1.157=2.829kN/m中间小梁荷载勺中=qi中+ q2=3.32+0.03=3.35kN/m右侧小梁荷载 q 右=q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max2.829,3.35,2.829=3.35kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左=R7b=0.718/1 = 0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中=MaxR2,R3/b =Max1.974,1.974/1= 1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q=R4

11、/b=0.718/1 = 0.718kN/m小梁自重：q2=1x(0.3-0.1)x0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左 = 1x0.5x(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1x0.5x(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左= 1x(0.5+(24+1.1)x0.12)x(0.4-0.3/2)/2x1=0.43 9kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右= 1x(0.5+(24+1.1)x0.12)x(0.8-0.4)-0.3/2)/2x1 =0.439kN/m左侧小梁荷载 q 左 =

12、 q1 左+q2+q3 左+% 左=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m中间小梁荷载 q 中=qi 中+ q2=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载 q 右 = q1 右+q2+q3 右+% 右=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max1.467,1.994,1.467=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l I I I I I I I I n J J J

13、J J J J J J J J J J J IJ.35kN/m：f 4 4 v 4 v 4 v 4 T 4 4 4 4 4 4 4 4 41 11111 i i i i i i i i i j 111 j 111 j 111 j 111 j 11 i1.ff JfI111 、11141.-脚2771、抗弯验算Mmax=max0.125ql2, 0.5ql22=max0.125x3.35x0.92, 0.5x3.35x0.22 = 0.339kNm G=Mmax/W=0-339x106/32667=10-383N/mm2f=11-44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.625q

14、l1，ql2=max0.625x3.35x0.9, 3.35x0.2 = 1.884kN Tmax=3Vmax/(2bh0)=3x1.884x1000/(2x40x70) = 1.009N/mm2T=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算v1 = 0.521ql14/(100EI) = 0.521x1.994x9004/(100x7040x114.333x104) = O.847mmv=l 1/250 = 900/250 = 3.6mmv2 = ql24/(8EI) = 1.994x2004/(8x7040x114.333x104) = O.O5mmv = 2l2/250=2x200/2

15、5 0= 1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25x3.35x0.9,0.375x3.35x0.9+3.35x0.2=3.769kN同理可得:梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.183kN,R2=3.769kN,R3=3.769kN,R4=3.1 83kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25x1.994x0.9,0.375x1.994x0.9+1.994x0.2=2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.65kN,R2=2.2

16、43kN,R3=2.243kN,R4=1.65kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48x2.7主梁计算截面类型(mm)48x2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I( cm4)9.89可调托座内主梁根数13.183kM3.133kN.-照.-由了1、抗弯验算主梁弯矩图(kN-m)o=Mmax/W=0.164x 1O6/412O=39.833N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)5! 75 353?0353Vmax=3

17、.769kNTmax=2Vmax/A=2x3.769x 1000/384 = 19.63N/mm2i=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)%ax=33mmMv = L/25=267/25=l.68mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.353kN, R2=7.305kN, R3=7.305kN, R4=0.353kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N=maxR1,R4=max0.353,0.353 = 0.353kNM0.85x8=6.

18、8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N=maxR2，R3 = 7.305kNN=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数四11.427非顶部立杆计算长度系数卜21.808立杆钢管截面类型(mm)48x2.7立杆钢管计算截面类型(mm)48x2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1

19、51、长细比验算顶部立杆段：lOi=k|ii(hd+2a)=1x1.427x(1000+2x200)=1998mm非顶部立杆段：l02=kp2h =1x1.808x1500=2712mmX=maxl01, l02/i=2712/16=169.5X=210长细比满足要求！顶部立杆段：l0i=kpi(hd+2a)=1.185x1.427x(1000+2x200)=2367mm非顶部立杆段：l02=kp2h =1.185x1.808x1500=3214mm冶maxl01，l02/i=3214/16=200.875查表得：8=0.182、风荷载计算Mwd=Y0X9cxYQxMrok=Y0X9cxYQx

20、(Z2Xkxlaxh2/10) = 1.1x0.6x1.4x(1x0.027x0.9x1.52/10) = 0.005kNm3、稳定性计算R1=0.353kN, R2=7.305kN, R3=7.305kN, R4=0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边i=1.1xmax1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4x3, 1.35x(0.5+(24+1.1)x0.12)+0.7x1.4x3x(0.9+0.4-0.3/2)/2x0.9=4.79kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1xmax1.2x(0.5+(24+1.1)x0.12)+1.4

21、x3, 1.35x(0.5+(24+1.1)x0.12)+0.7x1.4x3x(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2x0.9=4.79kNNd=maxR+N边，R2，R3，R4+N边2+1.1x1.35x0.15x(9-0.7)=max0.353+4.79, 7.3 05, 7.305, 0.353+4.79+1.849=9.154kNfd=Nd/(9A)+Mwd/W=9153.987/(0.18x384)+0.005x106/4120=133.65N/mm2f = 205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架

22、独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9/20=0.453y0Mok =3x1.1x 18.265=60.276kN.M满足要求！卜一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N=9.154kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fi(O.7phft+O,25opc，m)numh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值Ph截面高度

23、影响系数：当h2000mm时，取园=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(n1，n2)n1=0.4+1.2/ps,n2=.5+asxh0/4Umn1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数Ps局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，Ps不宜大于4：当Ps2时取Ps

24、=2，当面积为圆形时，取Ps=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中apc，m之值，将其取 为0,作为板承载能力安全储备。可得：Ph=1， ft=0.858N/mm2, n=1, ho=h-20=100mm,um =2(a+ho)+(b+ho)=800mmF=(0.70hft+0.25opc, m)numh0=(0.7x1x0.858+0.25x0)x1x800x100/1000=48.048kNF1=9. 154kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析FiF=9.154kNcl c In1满足要求！