支架计算书材料相关

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1、2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）120cm(横向)排距进行搭设，步距采用1

2、50cm。 主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 25.3m宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 25.3m宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 25.3m宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）25.3m宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）25.3m宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 25.3m宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1. 编制依据 郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008） 建筑施工模板安全技术规范（JGJ

3、162-2008） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。 混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 建筑施工手册第四版（缩印本） 建筑施工现场管理标准（DBJ14-033-2005） 混凝土模板用胶合板(GB/T17656-2008) 冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T1942009）2. 工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100100m

4、m方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： （主线3跨标准联，跨径3*30m），25.3m宽2.0m高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚0.45m，翼板厚度为20cm。根据不同位置采用不同的支架间距。方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹

5、板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm（纵向）120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。3. 支架结构材料物理力学性能竹胶板（GB/T17656-2008）： 顺纹弯应力弯曲剪应力 弹性模量木材(红松) （木结构设计规范）：顺纹弯应力弯曲剪应力 弹性模量Q345钢材（(GB 50018-2002)）：弯曲应力w= 剪应力= 弹性模量Q235钢材（(GB 50018-2002)）：弯曲应力w= 剪应力= 弹性模量其中：为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，为钢材的抗剪强度，为重要度分项系数4. 支架验算计算工具选用 “结构力

6、学求解器”、材料力学相关公式。1) 计算数据 荷载数据钢筋混凝土单位重25.7KN/m3（根据此工程实际：素混凝土容重24KN/m3，钢筋自重标准值为1.7KN）1）箱梁混凝土荷载q1： 2）模板荷载q2：0.75KN/m2。3）施工荷载q3：2.5KN/m2。4）振捣砼产生的荷载q4：2KN/m2。组合荷载：表1 荷载计算参数表箱梁截面高度（m）位 置混凝土容重（KN/m3）混凝土荷载(KN/m2)模板荷载(KN/m2)施工荷载(KN/m2)振捣荷载(KN/m2)荷载组合(KN/m2)2.0横梁、腹板位置25.751.40 0.752.52.068.88 0.55+0.52空箱过渡段25.7

7、27.4990.752.52.040.2 0.25+0.22标准空箱段25.712.079 0.752.52.021.690.25+0.25标准空箱段25.712.85 0.752.52.022.62 翼缘板位置混凝土侧压力荷载根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（），可按下列公式计算，并取其中的较小值： 或 式中：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；混凝土的重力密度（kN/m3）；取25KN/m3；混凝土的浇筑速度（m/h）；取0.5m/h（由于是无对拉筋施工，所以混凝土侧压力对支撑架的水平力较大，所

8、以考虑采用分层浇筑方式控制浇注速度！）；新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采（为混凝土的温度C）；根据此工程的实际需要，我们取8小时；外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；取1.2；混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为5090mm时，取1.00；坍落度为110150mm时，取1.15；根据混凝土实际坍落度160200mm，取1.15。混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。取2米混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，图中 ，为有效压头高度。 =252=50KN/m2 取其中

9、的较小值，F=50kN/m2 有效压头高度为：=50/25=2m。混凝土振捣荷载和倾倒荷载2KN/m2,混凝土压力值取52KN/m2。 支架数据主线2m高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案一）：位 置混凝土厚度（m）支架间距方木铺设间距( 中心距)横梁下2.060cm(纵向) 90cm(横向）20cm腹板、翼缘转角2.0120cm(纵向）90cm(横向)20cm过渡段空箱下0.55+0.52120cm(纵向）90cm(横向）30cm标准段空箱下0.25+0.22120cm(纵向）180cm(横向）30cm主线2m高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案二）：位 置混凝土厚度（m）支架间距方木铺设间距(

10、 中心距)横梁下2.060cm(纵向) 120cm(横向）20cm过渡段腹板下2.090cm(纵向）60cm(横向)20cm过渡段空箱下0.55+0.5290cm(纵向）120cm(横向）30cm标准段腹板下2.0120cm(纵向）60cm(横向)20cm标准段空箱下0.25+0.22120cm(纵向）120cm(横向）30cm13.4.2 模板的强度、刚度检算底板模板采用优质竹胶板，板厚15mm，取1mm宽度计算。竹胶板力学特征：=1510-6m2 ； =37.510-9m3 ； =28110-12m4 EI=989810628110-12=2.783812510-6N.m2EA=98981

11、061510-6=148470N2米横梁、腹板、翼缘转角下位置模板强度校核荷载：，模板下方木支撑间距为10cm（边到边）跨中最大弯矩：弯曲应力： 最大剪力： 剪应力： 最大挠度： 经上面计算可知：腹板下分配方木间距（边到边）在10cm以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。过渡段位置（空箱下）模板强度校核荷载：，模板下方木支撑间距为20cm（边到边）跨中最大弯矩：弯曲应力： 最大剪力： 剪应力： 最大挠度： 经上面计算可知：过渡段下分配方木间距（边到边）在20cm以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。标准段位置（空箱下位置）模板强度校核荷载：，模板下方木支撑间距为20cm（边到边）跨中最大弯

12、矩：弯曲应力： 最大剪力： 剪应力： 最大挠度： 经上面计算可知：标准段下分配方木间距（边到边）在20cm以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。侧模位置模板强度校核根据侧压力的分布特点可知，翼缘位置侧压力为均布52KN/m2，竹胶板下支撑肋木选用1010cm方木，按一定间距纵桥向布置，竹胶板按支承在分布肋木上的连续梁进行受力分析，跨度取方木间距，取模板顺跨度方向1毫米宽计算。采用12mm竹胶板板。竹胶板力学特征：=1310-6m2 ； =2410-9m3 ； =14410-12m4 EI=989810614410-12=142531210-6N.m2EA=98981061210-6=1187

13、76N荷载：，方木间距为10cm（边到边）跨中最大弯矩：弯曲应力： 最大剪力： 剪应力： 最大挠度： 经上面计算可知：12mm厚度的侧模面板的强度及刚度满足设计要求。13.4.3 方木的强度和刚度检算方木力学特征：肋木截面特性A=1010=100cm2EI=9000106833.3310-8=74999.7N.EA=900010610010-4=90000000N2米横梁位置下：方木单根长400cm，间距20cm（中-中），U型钢间距60cm、90cm，按4跨等间距连续梁计算，取20cm宽度折算为线荷载, 弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求2米箱梁腹板、翼缘转角位置下：

14、方木单根长400cm，间距20cm（中-中），U型钢间距120cm，按3跨等间距连续梁计算，取20cm宽度折算为线荷载, 荷载布置图弯矩图 剪力图位移图 弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求过渡段空箱位置下（0.55+0.52）：方木单根长400cm，间距30cm（中-中），U型钢间距120cm，按3跨等间距连续梁计算，取30cm宽度折算为线荷载, 荷载布置图弯矩图 剪力图位移图 弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求标准段空箱位置下（0.25+0.25）：方木单根长400cm，间距30cm（中-中），U型钢间距120cm，按3跨等间距连续梁计算，取3

15、5cm宽度折算为线荷载, 荷载布置图弯矩图 剪力图位移图 弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求侧模位置：侧模荷载： ，方木间距20cm（中心距离），支撑方木的U型钢间距为120cm，分配方木长4m，按跨度120cm的3跨连续梁计算。荷载布置图弯矩图剪力图位移图 弯曲应力： 剪应力： 最大挠度： 侧模分配方木铺设间距按翼缘转角最低处20cm（中心距离），往上逐步加宽到30cm（翼缘转角位置）！13.4.4 冷弯双U型钢的强度和刚度检算大力神U型钢是一种冷弯钢，其截面结构为：U型钢力学参数：A=1446mm2=144610-6m2I=3300030mm4=330003010-

16、12m4W=55000mm3=5500010-9m3E=2.1105MPaEI=2.11011330003010-12=693006.3N.EA=2.11011144610-6=303660000N.材质为Q345B验算支撑主楞时，支撑主楞承受的是分配方木传递的集中荷载： 2米横梁位置下：横梁位置采用60cm（纵向）90cm、120cm（横向）的支架间距，双U型钢延横向布置，布置间距为60cm，最大跨度为120cm，按3跨连续梁来测算，双U型钢所受力为分配方木传递的集中荷载=68.88KN/m20.2m0.6m=8265.6N荷载布置图弯矩图剪力图弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度

17、： 满足要求过渡段位置（空箱段位置）下（0.55+0.52）：过渡段位置采用间距为：空箱位置90cm、120cm（纵向）90cm、120cm（横向）的支架间距，双U型钢延横向布置，布置间距最大为120cm，跨度最大为120cm，按3跨连续梁来测算，双U型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，过渡段位置下方木的铺设间距为30cm： 弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求标准段空箱位置下（板厚0.25+0.25、支架120*120）：空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U型钢延横向布置，布置间距为120cm，跨度为120cm，按3跨连续梁来测算，双U型钢所受力为分配方木传递的集中

18、荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm：=22.62KN/m20.30m1.2m=8143.2N荷载布置图 弯矩图 剪力图位移图弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求标准段空箱位置下（板厚0.25+0.25、支架120*180）：空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U型钢延横向布置，布置间距为120cm，跨度为180cm，按2跨连续梁来测算，双U型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm：=22.62KN/m20.30m1.2m=8143.2N荷载布置图 弯矩图 剪力图位移图弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求2米箱梁腹板、翼缘

19、转角位置下：腹板、翼缘转角位置采用120cm、90cm（纵向）60cm、90cm、120cm（横向）的支架间距，双U型钢延横向布置，布置间距最大为120cm，跨度最大为120cm，按3跨连续梁来测算，双U型钢所受力为分配方木传递的集中荷载=68.88KN/m20.2m1.2m=16531.20N荷载布置图 弯矩图剪力图位移图弯曲应力： 满足要求剪应力： 满足要求最大挠度： 满足要求3.4.5 支架立杆的强度和刚度检算支撑构件的承载能力（碗扣立杆）单肢立杆承载力的计算按杆件失稳条件得来。根据搭设设计中的顶部和底部大样图，图13.4-2 新型碗扣立杆图采用大力神新型专利顶托产品，根据此产品特点，立

20、杆伸出最顶层横杆长度为15.6cm，而且我们采用可调节剪刀撑杆件将整体支架剪刀撑延伸到此层，从而可以实现此部分结构是几何不变体系： 图13.4-3 新型碗扣天托示意图图13.4-4 顶部连接大样图大力神DURALOK支撑系统中，选用的钢管尺寸为直径48.3mm,壁厚3.2mm ，材质为Q345，则根据压杆稳定条件，计算得支撑钢管容许N值： 直径48.3mm的钢管的回转半径为： 查表得Q345的折减系数值为： 0.385（冷弯薄壁型钢结构技术规范-GB50018）其中：Q345的强度值为300N/mm2（冷弯薄壁型钢结构技术规范-GB50018）各位置立杆轴力根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范

21、（JGJ166-2008）单肢立杆轴向力计算公式 (5.6.11)式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）；VLx、Ly段的混凝土体积（m3）；模板支架自重标准值（取0.75KN/m2）新浇混凝土（包括钢筋）标准值，混凝土容重取25.7KN/m3，按最大荷载梁位置进行校核 振捣混凝土时产生的荷载标准值；（取1KN/m2）施工人员及设备荷载标准值；（按均布活荷载取1kN/m2）2米横梁下立杆强度验算：横梁下支撑间距为：60cm(纵向)120cm(横向) =1.20.75+1.4（1+1）0.61.2+1.225.720.61.2 =2.664+44.41=47.07KN过渡位置下（0.25+

22、0.52）立杆强度验算：过渡段空箱下支撑间距为：120cm(纵向)120cm(横向) =1.20.75+1.4（1+1）1.21.2+1.225.7(0.25+0.52)1.21.2 =5.328+34.195=39.523KN2米高箱梁空箱、腹板转角立杆轴力位置：支撑间距为：120cm(纵向)120cm(横向)图13.4-5 空箱腹板下最不利位置 =1.20.75+1.4（1+1）1.21.2+1.225.70.89251.2 =5.328+33.01 =38.34KN13.4.6 风荷载计算 风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：k=0.7zs00-基本风压。按

23、现行国家标准建筑结构荷载规范GB500009郑州n=50的规定采用，0=0.45kN/m2。z -风压高度变化系数。模板支架计算高度H=10m，按地面粗糙度D类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。z=0.62。s -风荷载体形系数。单排架无遮拦体型系数：st=1.2j0，挡风系数：j0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。取一步一跨面积计算，挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.1587/(1.21.5)=1.058式中An =(la+h+0.325lah)d=0.1587m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2mh-步距，1.5md-钢管外径，0

24、.0483m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.21.058=1.27无遮拦多排模板支撑架的体形系数：-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=0.7zs0=0.70.620.540.45=0.105kN/m2 风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=0.1051.21.5=0.190KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v按下式计算：模板支架共8步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力Q5=(n-1)v=(8-1)0.238=1.6

25、6KN。组合风荷载时单肢立杆轴向力：最大轴力 F=49.26KN+0.91.41.66KN=51.3KN52.37KN 满足要求13.4.7 地基承载力验算基层填筑完毕后，在表面浇筑20cm标号C20混凝土，同时为了克服基层的受力不均匀，在底托下方垫10cm15cm方木，方木横桥向布置。图13.4-6 砼基层简图立杆最大荷载51.3KN地基承载力：N/A=51.3KN/(0.55m0.55m)169.6KPa混凝土垫层强度验算：条件：长度a=150mm，宽度b=150mm，板厚ho=200mm， 混凝土强度等级为C20，fc=9.6N/mm，ft=1.1N/mm 本计算依据混凝土结构设计规范G

26、B50010-2002， 以下简称规范。计算：1、局部抗压计算，如左图所示： Ab=3b(2b+a)=3150(2150+150)=202500mm AL=ab=150150=22500mm 根据规范式(7.8.1-2) L=(Ab/AL)=(202500/22500)=3.00 根据规范式(7.8.1-1) 1.35cLfcAL =1.3513.009.622500 =874800N F=51.3kN=51,300N1.35cLfcAL 满足要求！ 2、抗冲切计算： s =a/b=150/150=1.00 2 取s=2 根据规范式(7.7.1-2) =0.4+1.2/s =0.4+1.2/2

27、=1.00 h 800mm 取 h = 1.0 Um=2(a+ho)+(b+ho)=2(150+200)+(150+200) =1400mm 0.7hftUmho =0.711.111400200 =215,600N F=51.3kN=51,300N0.7hftUmho 满足要求！13.4.8 翼缘模型支架验算图16.4-7 翼缘模型大样图图13.4-8 翼缘模型连接方法大样图结构中使用了以下构件：大力神双U型钢，其性能为：U型钢力学参数：A=1446mm2=144610-6m2I=3300030mm4=330003010-12m4W=55000mm3=5500010-9m3E=2.1105M

28、PaEI=2.11011330003010-12=693006.3N.EA=2.11011144610-6=303660000N.6.3槽钢力学参数为：A=8.4cm2=8.410-4m2I=51cm4=5110-8m4W=16.1mm3=16.110-6m3E=2.1105MPaEI=2.110115110-8=107100N.EA=2.110118.410-4=1764000000N.翼缘模型的几何分析荷载分布图弯距图剪力图轴力图由以上分析：（1）翼缘下U型钢最大弯距 M=11946.9N.m弯曲应力： 满足要求最大剪力 Q=41555.15N剪应力： 满足要求（2）弧形件6.3槽钢最大弯

29、距M3098.66N.m弯曲应力： 满足要求最大剪力Q3024N剪应力： 满足要求（3）支撑杆支撑杆中，分为长短两种，我们选择长尺寸进行校核。此构件中主要薄弱环节是内管（48.33.2）和销子（16），我们分别对它们进行校核。销校核销材料为35，规格为16，其性能为许用弯曲应力=320MPa 许用剪切应力=210MPa 销可以承受的最大力为：=180MPa=201.061910-6210106=42.89KN内管按杆件失稳条件进行校核，在此构件最大伸出长度时，内管伸出长度为0.805m,计算长度为0.805m，；中心受压折减系数；承载力螺栓U型钢与斜支撑杆连接选用的是8.8级的高强度螺栓，材质

30、为35钢。其抗剪强度为85KN(含1.5倍安全系数)。 分析计算得斜支撑杆的最大轴力为75.69KN，杆件强度满足要求！14. 行车门洞设计和验算14.1、门洞支架布置及地基处理为了保证桥梁施工两端的交通通畅，在横跨路口位置需要预留过车通道。设计通道门洞净宽为8m，净高为4.5m。考虑到交叉路口很宽敞，为便于支架搭设，将通道走向布置与桥梁正交。通道两侧立柱采用大力神碗扣支架，采用两排独立的支架进行套搭，内部支架为60cm（纵向）90cm(横向)，外部为60cm（纵向）120cm（横向），步距为150cm，内外支架间距30cm进行套搭。支架顶横向放置I18工字钢，再纵向放置I25a工字钢次梁，门

31、洞主梁采用I56a工字钢，布置间距与门洞上部立杆的横桥向间距一致，翼缘位置间距90cm，腹板与空箱立杆下加密为双排（间距45cm）。主梁与主梁之间采用20钢筋(间距1.5m)焊接连接成整体，保持主梁的横向稳定性。门洞上方支架布置按箱梁满堂支架布置不变，门洞上方支架搭设时，必须使每根立杆均放置在工字钢的正上方，且门洞上方的支架与门洞外侧的支架必须连接成为一个整体。通道外侧设导流架、防撞墩、防护网、限高龙门架，并悬挂明显限高标志。通道排架基础为宽1.6米，高0.6米的C30素混凝土基础。14.2、8米净宽门洞设计计算门洞上方大力神支架计算同满堂支架计算一致，门洞上方荷载按照2.34米高现浇连续梁设

32、计（门洞布置在距跨中12米范围之内）。8米净宽门洞设计计算： 主梁采用I56a工字钢，按照简支梁进行计算，简支梁长12米 (两支点相距9.6米)：I56a工字钢力学参数：A=135cm2=13510-4m2 I=65590cm4=6559010-8m4W=2342cm3 =234210-6 E=2.1105Mpa EI=2.110116559010-8=137739000N.EA=2.1101113510-4=2835000000N此位置立杆的承载能力为： =1.20.5+1.4（2+1）1.21.2+1.2（251.1202）1.2 =6.912+40.3272 =47.24KN单根I56a

33、工字钢荷载为23.62KN弯曲应力：，满足要求。剪应力：，满足要求。最大挠度：，满足要求。支撑反力为118.1KN支撑I56a的是I25a工字钢，腹板及空箱下I56a工字钢按45cm间距成对布置；I25a工字钢下面是密布I18工字钢（间距0.3米）：I25a工字钢力学参数为：（材质为Q235）EI=2.11011502010-8=10542000N.EA=2.1101148.510-4=1018500000N弯曲应力：，满足要求。剪应力：，满足要求。最大挠度： ，满足要求。 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩

34、- 1 0.00000000 2282.92117 0.00000000 2282.92117 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 -13697.5270 0.00000000 13697.5270 -90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 69552.6081 0.00000000 69552.6081 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 75024.5945 0.00000000 75024.5945 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 87986.5136

35、0.00000000 87986.5136 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 74954.3508 0.00000000 74954.3508 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 69833.5830 0.00000000 69833.5830 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 103348.817 0.00000000 103348.817 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 3933.64878 0.00000000 3933.64878 90.000

36、0000 0.00000000 10 0.00000000 -983.412196 0.00000000 983.412196 -90.0000000 0.00000000 11 0.00000000 163.902032 0.00000000 163.902032 90.0000000 0.00000000最大支撑反力为：103.348KN支撑25#工字钢的是18#工字钢，支架的支撑间距是0.9米和1.2米，我们按1.2米间距计算：18#工字钢力学参数为：（Q235材质）EI=2.11011166010-8=3486000N.EA=2.1101130.610-4=642600000N弯曲应力

37、：剪应力：,满足要求。最大挠度：，满足要求。最大支撑反力为：51674N=51.674KNN=52.37KN 支架支墩是安全可靠的！18#工字钢的支撑是两根立杆，立杆的轴力是51.674KN，所以满足之前混凝土基础的承载能力，可以按支架的基础制作方法处理基础，但是为了防止车辆撞击支架，我们把基础做成条状。14.3 门洞支架风荷载计算 风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：k=0.7zs00-基本风压。按现行国家标准建筑结构荷载规范GB500009郑州n=50的规定采用，0=0.45kN/m2。z -风压高度变化系数。门洞支架计算高度H=6m，按地面粗糙度D类，指有密

38、集建筑群且房屋较高的城市市区。z=0.51。s -风荷载体形系数。单排架无遮拦体型系数：st=1.2j0，挡风系数：j0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。取一步一跨面积计算，挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.1587/(1.21.5)=1.058式中An =(la+h+0.325lah)d=0.1587m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2mh-步距，1.5md-钢管外径，0.0483m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.21.058=1.27无遮拦多排模板支撑架的体形系数：-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=0.7zs0=0.70.620.540.45=0.105kN/m2 风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=0.1051.21.5=0.190KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v按下式计算：模板支架共3步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力Q5=(n-1)v=(3-1)0.238=0.476KN。组合风荷载时单肢立杆轴向力：最大轴力 F=51.674KN+0.91.40.476KN=52.27KN52.37KN 满足要求43知识浅析+