边跨直线段计算书

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1、连续梁边跨直线段设计计算书一,概述：1.1桥梁概述中铁十八局向莆铁路FJ-1A标四公司管段共有四座连续梁桥，分别为 黄坊溪1#大桥、黄坊溪2#大桥、黄坊溪3#大桥、楚溪大桥，其跨度布置 有40m+56m+40m和32m+48m+32m 两种，其中黄坊溪2#大桥为32m+48m+32m连续梁，边跨直线段长度7.55m，线间距5m，楚溪大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度5.6m （变更后），线间距4.6米， 其余两座大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度11.6m，线间距5m。1.2总体方案边跨直线段采用墩顶原位支架现浇施工。底模依次为12mm竹胶板、100*100纵向

2、分配方木（腹板处间距200mm， 其余300mm % 150*120横向分配方木（600mm间距布置）。底模支撑在工25b纵向分配梁上，其一端支撑在墩帽上，另一端支撑 墩旁托架或钢管临时墩上，并在墩帽和墩旁托架或钢管临时墩上的横梁设 置落架楔块。工25b纵向分配梁根据箱梁横截面不同部位而设置不同间距， 腹板下按270mm布置，底板下按540mm布置，悬臂板部位按1080mm布夕卜模采用在150*120横向分配方木上按600mm*600mm搭设碗扣式脚 手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。内模也搭设碗扣式脚手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。内、夕卜模采用对拉杆对拉。工25b

3、纵向分配梁支撑墩旁托架或钢管临时墩上，根据各桥特点布置 也不相同。1、楚溪大桥边跨直线段较短（5.6m），直接采用墩身预埋牛腿，安装 托架施工，托架采用四片（相互之间通过横联联结成整体），托架前端安装 2工25b横梁来作为工25b纵向分配梁前支点；2、黄坊溪2#大桥边跨直线段长度7.55m，采用2*4钢管柱临时墩，其 中纵桥向两排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#），间距4.9m，纵桥向四排 钢管，间距2.7m，钢管采用中500*8mm，钢管之间通过联结系联结整体（平 撑为200*5mm，斜撑为16）,钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚固在混凝 土内。桥边跨直线段位于1#、4#桥墩，1#钢管柱直接支撑

4、在墩身承台上，而 2#因覆盖层较厚并且边坡较陡，采用1.25m挖孔桩作为基础。3、黄坊溪1#大桥边跨直线段长度11.6m，采用3*4钢管柱临时墩，其 中纵桥向三排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#、3# ），间距3.625m，纵桥 向四排钢管，间距2.7m，钢管采用中500*8mm，钢管之间通过联结系联结 整体（平撑为200*5mm，斜撑为16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚 固在混凝土内。桥边跨直线段位于2#桥墩、莆田台，1#钢管柱直接支撑在墩身承台上。2#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为泥质粉砂岩，o0=300kpa，采用混凝 土扩大基础，其中2#钢管柱因承台开挖后回填土并且边坡较陡采用两级台

5、阶，而3#钢管柱与公路斜交，基础有2/3座落在公路，另外1/3座落在变 坡上，因此将一半基础座落在公路路面，另一半将公路凿除一部分后两级 台阶基础。莆田台因覆盖层较薄，下卧基础为泥质粉砂岩，o0=300kpa，采用混凝 土扩大基础，但因岩面走向倾斜，3#钢管柱比2#钢管柱低1m。4、黄坊溪3#大桥边跨直线段长度11.6m，采用3*4钢管柱临时墩，其 中纵桥向三排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#、3#），间距3.625m，纵桥 向四排钢管，间距2.7m，钢管采用中500*8mm，钢管之间通过联结系联结 整体（平撑为200*5mm，斜撑为16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚 固在混凝土内。桥边跨直

6、线段位于4#、7#桥墩，1#钢管柱直接支撑在墩身承台上。2#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为3（ 1）长石砂岩，o0=250kpa，采 用混凝土扩大基础，但因岩面走向倾斜，3#钢管柱比2#钢管柱低2m。7#桥墩因覆盖层较薄，下卧基础为3（3）长石砂岩，o0=800kpa，采 用混凝土扩大基础，但因岩面横桥向走向倾斜，3#钢管柱采用分离式基础。向莆铁路FJ-1A标共有四座连续梁桥，分别为黄坊溪1#大桥、黄坊溪 2#大桥、黄坊溪3#大桥、楚溪大桥，其跨度布置有40m+56m+40m和 32m+48m+32m两种，其中黄坊溪1#大桥为32m+48m+32m连续梁，边跨 直线段长度7.55m，楚溪大桥为4

7、0m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度 5.6m，其余两座大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度11.6m。二、设计依据及规范1铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1-992铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB10002.3-983公路桥涵地基及基础设计规范JTG D63-20074公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86GB 50017-2003GB50009-20015钢结构设计规范 6建筑结构荷载规范 7向莆铁路FJ-1A标梁部及大桥施工设计图三计算荷载（根据桥梁施工工程师手册计算）3.1模板体系荷载3.1.1模板体系自重模板及托架按实际重量计入。其

8、中木材容重按Y=5KN/m3。3.1 .2混凝土荷载由于梁端横隔板可直接支撑在墩顶，考虑取离梁端1.4m处断面作为计算荷载。考虑超载系数后混凝土容重按Y=26.5KN/m3。1?敝rii11l JL 1r1 1 1 11fi11ii11m.11 1111A2?52m2心=.J-Al=2.946础_时一一炊-边路戳段端部蛹A=12.135m2q2-2=?0.57kN/m2q2-2=70.57kN/m2q2-3=32.?5kN/m2q2-l=13.8kN而2q2-143.8kNM蟠直绶段端部荷我牌q2=321.57kN/ffl3.1.3施工荷载施工荷载按q3=2.5KN/m2 :3.1.4、振捣混

9、凝土产生的荷载施工荷载按q4=2.0KN/m2 :3.1.5其它可能产生的荷载按q7=0KN/m2，不考虑。3.1.6荷载合计强度计算时：q=q1+q2+q3+q4+q7。刚度计算时：q=q1+q2+q7。为了计算简单，刚度计算时也按强度计算取值。3.2其它荷载3.2.1合拢段混凝土梁重按托架或钢管柱前端横梁与悬臂梁各承受一半计入。3.2.2合拢段模板重量合拢段模板及挂篮按40t计，按托架或钢管柱前端横梁与悬臂梁 各承受一半计入。4.1竹胶模板：1、竹胶面板的静曲强度：。纵向70Mpa ,。横向50Mpa2、竹胶面板的弹性模量：E纵向6x103Mpa, E横向4x103Mpa4.2木材材料为A

10、 - 3A - 1类。1、强度：其容许应力按A-3类计，即：Ow = 12Mpa , T=1.7Mpa。2、弹性模量：其弹性模量按A-3类计，E = 9000Mpa。4.3 钢材 Q235b1、强度：其容许应力采用：Ow = 170Mpa , T=100Mpa。2、弹性模量：E = 210Gpao五、计算：计算米用容许应力法，米用手算与程序计算相结合，程序采用MIDAS2006大型结构计算程序。51模板体系计算5.1.1竹胶模板受力计算5.1.1.1 规格面板采用 2440mm x 1220mm x 12mm5.1.1.2截面特性计算时取每米带宽。W=bh2/6=1000x 122/6=240

11、00mm3I=bh3/12=1000x 123/12=144000mm45.1.1.3强度验算1、腹板处q=(70.57+2.5+2)*1 (取 1m 带宽)=75.07kN/mL=200mmMmax=1/8qL2=0.37535kN.mO=M/W=15.6Mpa 。横向=50Mpa，满足要求。2、底板处q=(32.75+2.5+2)*1(取 1m 带宽)=37.25kN/mL=300mmMmax=1/8qL2=0.419kN.mO=M/W=17.5Mpa 。横向=50Mpa，满足要求。5.1.1.5刚度验算1、腹板处考虑竹胶面板的背带为10cm x 10cm木方，面板的实际净跨径为100mm

12、，故:3=5qL4/384EI=0.16mm 3=1.5mm，满足要求。2、底板处考虑竹胶面板的背带为10cm x 10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故3=5qL4/384EI=0.89mm 3=1.5mm，满足要求。5.1.2纵向分配方木受力计算5.1.2.1 规格采用 100mm x 100mm。5.1.2.2截面特性A= 10x10= 100cm2W = 10x 102/6 = 167cm3I=10x103/12=833.34cm45.1.2.3强度验算1、腹板处方木间距：b=200mmq=15.014kN/m跨度按横向分配方木最大纵向距离计：L=600mmMmax=1/8qL

13、2=0.6756kN.mO=M/W=4.05Mpa 气=12Mpa，满足要求。T= qL/A=0.9Mpa T=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反 力取qL ）。2、底板处方木间距：b=300mmq=11.175kN/m跨度按横向分配方木最大纵向距离计：L=600mmMmax=1/8qL2=0.5028kN.mO=M/W=3.0Mpa 气=12Mpa，满足要求。T= qL/A=0.67Mpa T=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算， 反力取qL ）。5.1.2.4冈。度验算1、腹板处3=5qL4/384EI=0.33mm f=L/500=1.2mm，满足要求。2、底板处3=5q

14、L4/384EI=0.25mm f=L/500=1.2mm，满足要求。5.1.3横向分配方木计算5.1.3.1 规格采用 150mm x 120mm。5.1.3.2截面特性A= 15x12= 180cm2W = 15x 122/6 = 360cm3I=15x123/12=2160cm45.1.3.3强度验算1、腹板处方木间距：b=600mmq=45.042kN/m跨度按工25b纵向分配梁最大纵向距离计：L=270mmMmax=1/8qL2=0.41kN.mO=M/W=1.13Mpa 。疽=i2Mpa，满足要求。T= qL/A=0.61Mpa T=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算， 反力

15、取qL ）。2、底板处方木间距：b=600mmq=22.35kN/m跨度按工25b纵向分配梁最大纵向距离计：L=540mmMmax=1/8qL2=0.81kN.mO=M/W=2.2Mpa 气=12Mpa，满足要求。T= qL/A=0.67Mpa T=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算， 反力取qL ）。5.1.3.4刚度验算1、腹板处3=5qL4/384EI=0.0016mm f=L/500=0.54mm，满足要求。2、底板处3=5qL4/384EI=0.127mmf=L/500=1.08mm，满足要求。5.2工25b纵向分配梁计算5.2.1规格采用工25b , Q235b，根据混凝土梁

16、截面位置不同，横向间距不等。5.2.2截面特性A = 53.5cm2W = 422.4cm3I=5280cm45.2.3荷载统计1、腹板处横向间距：b=270mmq=20.27kN/m2、底板处横向间距：b=540mmq=20.115kN/m3、悬臂板处（计算底板外侧1.2m）横向间距：b=540mmq=18.43kN/m5.2.4计算结果根据四座桥纵向分配工字钢跨度以及荷载不同位置分别计算。1、反力反力可作为横梁计算荷载。板 下 反 力 结果板 下 反 力 结果MtOAS/CiWilPOST-PROC ESGCiRREACT! QN FORCE内力XYZ节点 27FX： 0 OOOOE-i-

17、OOOFY： OLQOOOET 加FZ： l.O2ME*CIQ2FXYZ； Lr02S4E002ST；MAX : 37MIN : 14瑚牛-革但：kFJ日橱 Q3/3 1/2010H_示-方向X； O.QOOY；-l .000Z： 0.000MIOAS/CiVjIREAEQN FORErtj-KYZ节点 37FK； D-OOCWE+OflOFYr O.OiSOCIE+OOiOlFZ： i.D305+002FXYZ: 1.020iSE + Cl02弥施工荷蜜虞蝮MAX . 37MTN ； M单世kN曰U3S摩WX： O.GOCiT；)iOQZF O.dfM)MLDAS/CiVjlFt&T-PRD

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19、1 -a.Migoe+aoi -Ini 0743 e+002 -l_32467e+a02ST；施工Efc?&桓MAX ! 4-9 MINI : 44文件;：单在：日期；iO3/MU：ZCim表示-方向MIDS/CIvllPOST-PROCESSORBEAM STRESS1-05&830+002ea25672&4-0014.10W2e+0011.94513&4-001O.OOOOOe+OOO-4.5222Se+00iH6-67B04e+001-8.332836+001sir8.41Z51&+001-1.09fig6e+002-1.3145464-002MAX : 50MIN r 44=!jS：

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21、Q.OCX3KiT-PiRl.Su 吟顷二也FC职E2、应力最大应力o=103Mpa o=170Mpa，满足要求。54托架计算根据上一节的前横梁反力作为托架上的荷载。1、反力M1DA5/CIVII POET-PFCCESEORRE-CTLOHl FORCE37*7FK； 3.7BO9E+0CQFD.OCOTE+tiOOFZ； -+.5 507+002FKV2; 5.5165E+002ST; jSZLWttMAX : 37Mi DM : 32378.1JH件：心Mt; W曰阴：CB/M丑201口WF-方同X; 0.000i1Z. Q.ClClOW2、应力STiMAX ! KMINI ; 14=t

22、 卅-Eia- 03/11/2010 艇E*呵Xi o.oaaZ 0.000最大应力o=107Mpa o=170Mpa，满足要求。3、刚度MUSCrvilPO5T-PRDCE5SJi；CFOfiMED SHPEX-DIR- QHDQE十KJQNCDE- 1Y-DER- O.OOOE-OOONCX)E- 1Z-DDfit-3.801E-i-000OOMB.- m-96CIE.OO口NOO-JI.WER5.腴 E+D01FT; -ELTOtMJkX J 31MIN -羽mmEl：!/: 此我：2口10向花 D.ODD55钢管柱计算根据上一节的前横梁反力以及自重作为钢管柱上的荷载。采用中500*8，

23、Q235b。A - 123.65cm2 T 近厂kFi X ifl *I=37424cm4i=sqrt(I/A)=17.39L=492.8住L/i=28.34中=0.943N=462.7+792.22/12=528.7kNo=N/A=44Mpao=170Mpa，满足要求。5.6基础计算根据上一节的前横梁反力、钢管柱以及基础自重作为荷载。5.6.1黄仿溪1#大桥1、2#墩采用两层台阶混凝土扩大基础o=N/A=528.7/(2.4*2.7)+25*1.2=112Mpao=180kpa，满足要求。公路路面上o=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277Mpao=350kpa，满足

24、要求。2、莆田台o=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277MpaN=538.7kN，满足要求。5.6.3黄仿溪3#大桥1、7#墩o=N/A=528.7/(1.3*1.55)+25*0.6=277Mpao=800kpa，满足要求。2、4#o=N/A=528.7/（1.5*1.95）+25*0.8=200Mpao=250kpa，满足要求。六、结论通过以上边跨直线段模板、主要构件及基础的受力验算，其受力状况 和变形及其挠度完全满足规范要求，安全性和稳定性符合施工要求。附件：1、黄坊溪1#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）2、黄坊溪2#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）3、黄坊溪3#大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）4、楚溪大桥边跨现浇段支架设计施工图（4张）