上海a57施工总结

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1、第一部分 黄浦江大桥主桥钢管桩施工总结1、概述黄浦江大桥主桥共有三个中墩,桩基础采用900mm打入钢管桩,单桩长米,每墩5根,有直桩、：6斜桩和1：8斜桩三种类型。2、主桥桩基施工方法2、沉桩工艺流程打桩船抛锚就位定位驳抛锚就位运桩驳靠船就位移船吊桩，立桩入龙口调平船、龙口的垂直度或斜度定位、收紧缆绳桩自沉测桩偏位、调整船和龙口压上锤和替打测桩偏位、调整船和龙口小冲程锤击沉桩正常锤击沉桩移船吊桩,立桩入龙口水上接桩测桩偏位正常沉桩满足沉桩控制条件、停止锤击测桩偏位起吊锤和替打测桩偏位移船取桩22、钢管桩的制作根据设计图纸要求及桩长配置需要，每根桩分为节制作，相邻桩之间接头错开1m。上节桩桩长不

2、小于24,壁厚为22m，下节桩壁厚为1mm,管节材质为Q35C，单根桩重约6 T。钢管桩制作由上海埃力生钢管有限公司完成，采用定型钢板在工厂下料卷制而成。钢管桩制作成型后，对所有的焊缝用超声波10%的进行探伤,当发现超标缺陷后，返修加倍检验,并按5的焊缝总长进行X射线拍片检查.制作成型的钢管桩经检验合格后,用运桩船水运至施工现场.3、沉桩设备本工程位于松浦大桥的上游,由于松浦大桥的通航净空不足,大型打桩船无法进入施工水域,因此沉桩选用中港二航局航工桩号打桩船，并根据桩长和桩径要求，改造和配备10锤。改造后的航工桩3号性能参数详见表1: 表1船名船体尺度总长m型宽m型深m平均吃水m桩架高度m桩架

3、自重T桩锤型号最大桩长航工桩3#34152.7。787D-127水深其它主要辅助设备有航工起4号（起重船），航工46号（拖轮）,工程驳有航工方驳6号和航工方驳3号.4、沉桩顺序按照施工总体进度计划要求，进行19墩18#墩7墩逐墩沉桩。为了保证19#墩试桩的顺利实施，19墩从中间开始沉桩，然后从北侧向南侧逐排沉设；1墩从北侧向南侧逐排倒退式沉桩；17从南侧向北侧逐排倒退式沉桩。具体打桩顺序见下图。、船机设备的锚位布置 打桩施工前，先将水上交通组织及维护方案报港监部门审批,并领取水上施工作业许可证。方案中注明了各阶段航道布设、锚位布置及占用水域各角点经纬度、占用时间、施工船舶名称及数量、占用水域的

4、标志（如航标颜色、闪烁形式、数量)等。施工19#墩时,打桩船靠19#墩北侧抛锚就位。打桩船选择前后八字锚抛锚定位，将17#墩和1墩之间的水域设为通航水域。8墩沉桩施工时,打桩船选择18#墩南侧进行前后交叉抛锚就位，将18墩和17#墩之间的水域设为通航水域。17墩沉桩施工中，打桩船选择在7墩北侧进行前后八字抛锚，将17墩和8墩之间与墩和1#墩的水域设为通航水域。各阶段抛锚布置见下图.P1#墩沉桩阶段抛锚布置图m18墩沉桩阶段抛锚布置图P19#墩沉桩阶段抛锚布置图2。6、沉桩施工2。6。1、测量控制网的布置、测量定位原则、通视良好，通视条件除了自然地形、地貌影响外，还需考虑打桩船本身及已打入桩的影

5、响。、交会角度控制在2之间,尽量控制在9左右。、最大视距尽量不超过00m.、基线布置基线布置要考虑现场地形条件、打桩精度要求,尽量使测量控制点稳定、牢靠和不易破坏.本工程已由上海测绘院在黄浦江两岸各布置了一条基线（桥1、桥2、桥、桥4)，组成大地四边形.所用的GPS平面控制网测量等级为二等三角,水准网等级为二等。由于桩位距基线距离的不同，根据测量定位原则，在两侧基线上各增加一个加密控制点(F1、F2)，按照打桩距离的远近选择相应控制点，确保交会角度控制在90左右。加密点用混凝土现浇，深度不小于100c,平面尺寸不小于20m20m，中心点位埋设钢筋，刻“+”标识。测量控制网如图.2.6.、沉桩时

6、测量控制、基本方法施工时利用一台全站仪和一台经纬仪采用前方交会法进行沉桩定位控制,并使用一台水准仪进行贯入度和标高控制.沉桩时观测点的位置根据打桩船的船首方向确定，当船首对南岸时，观测点则设在南岸，当船首对北岸时,观测点则设在北岸。本工程在测量控制中使用的主要仪器型号、数量见表2：黄浦江大桥主桥水中基础主要测量仪器表 表12 序号仪器设备名称规格型号单位数 量备注1全站仪OPCON GTS-01台全站仪ECA TC-203台13电子经纬仪ZHT-1台水准仪S台1、平面位置控制利用同一侧的两个测量控制点作为沉桩定位的控制点，使控制点的交会角度控制在6120之间，并尽量控制在90左右。仪器架设好后

7、，该两点相互作为后视，按照事先计算好的角度和方向旋转仪器，锁定经纬仪水平旋钮。 当所沉桩为直桩时，按照事先计算好的方位角将仪器锁定，当仪器十字丝与钢管桩外边缘相切时(按照需要和现场实际情况事先选择是内边缘或外边缘),则钢管桩定位准确，进行插桩;在沉桩初始阶段，及时观测桩的平面位置，若有偏差及时调整。当所沉桩为斜桩时，其投影为椭圆。本桥斜桩的斜度为：和：8两种,当斜度为1：6时,椭圆长半轴仅比短半轴即圆半径大6mm，对桩的定位精度影响不大，因此均可按照圆来计算.但其交会角度与交会点的标高有关。根据设计要求，本工程有一部分钢管桩的设计桩顶标高低于一般水位。为了保证测量控制的准确性和方便性,本工程斜

8、桩的控制标高设置在+35处.当打桩船移位至桩位附近时，在打桩船上由一人贴近钢管桩立尺，岸上操作水准仪的测量人员指挥标尺上下移动，当标尺读数与水准仪横丝相切时则水准尺底标高即为控制标高，岸上操作经纬仪的测量人员尽快将十字丝横丝与标尺底相切，锁紧全站仪(或经纬仪)竖盘旋钮。根据经纬仪十字丝与钢管桩相对关系指挥打桩船移动，当经纬仪十字丝在控制标高处与钢管桩边缘相切，则桩位进入设计位置,钢管桩定位准确。沉桩时，还需对钢管桩进行全过程的方位控制,以使整个桩身在设计斜度的偏差以内。、贯入度和标高控制各墩在钢管桩沉桩过程中，利用架设在岸边的水准仪对沉桩时的贯入度和桩顶标高进行控制。当桩顶标高低于水位时，在替

9、打画出刻度线来控制贯入度和桩顶标高。2.6.3、水上接桩为了保证水上接桩质量，根据设计图纸要求，本工程采用二氧化碳气体保护焊进行水上对接焊接。上节钢管桩的接头部分预先在钢管桩加工厂内加工成4坡口。现场焊接前首先由装配工按照要求装配好内衬环，检查合格后，由具有资质证书的焊工在内衬环根部对称进行点焊，然后吊装上节钢管桩对接。焊接时,把整条焊缝深度分为四层,用两台焊机对称施焊.现场接头示意图如下：焊接完成后，由试验人员进行焊缝及热影响区的超声波探伤.钢管桩现场拼接焊接时需做好防风和防雨工作。焊接中遇到大风或下雨时，用彩条布将钢管桩四周和上部围住,防止桩身受潮和强风影响焊接质量.。.4、沉桩控制标准钢

10、管桩沉桩以标高控制为主，贯入度控制为辅，同时根据设计院提供的停锤标准进行控制。其停锤标准如下：、最后10cm的平均贯入度2mm。距离设计标高0.5m，且10m锤击次数不小于4000击，可以停锤。、在每个墩的初阶段沉桩过程中，应对不少于2根桩进行复打,复打休止期为248.、在后续沉桩过程中，做好沉桩质量控制,尤其是标高控制，坚决杜绝沉桩桩底标高低于设计桩底标高的问题发生。按照港口工程桩基规范（JTJ5498），沉桩允许偏差见表3：水下沉桩允许偏差（m) 表-序号沉桩区域直桩斜桩1有掩护近岸水域10150近岸无掩护水域1502003离岸无掩护水域2503004)、近岸指距岸50m，离岸指距岸500

11、m；2）、墩台中间桩可按上表规定放宽50mm。3、施工总结和体会31、沉桩设备配备在沉入桩沉桩施工中，应根据不同的桩径配置不同的沉桩设备及辅助设备，原航工桩号打桩船,配置的是D-0锤，此锤只适合沉600mm的桩,本工程钢管桩的规格为9m,按照配套原则需配置D100锤,所以对原航工桩3号打桩船进行了改造.3.、沉桩控制桩位控制是沉桩过程中控制的重点方面,由于本工程桩有直桩、：6斜桩和1:斜桩三种类型.桩身的斜度控制由打桩架本身的斜度尺来进行控制，而平面位置控制只能由GPS或两台全站仪（经纬仪）进行控制,本工程采用GPS控制成本较高,不符合实际情况,所以采用了两台全站仪（经纬仪）进行交汇控制,即首

12、先计算好控制点与钢管桩边缘相切的方位角,两台全站仪(经纬仪）锁定好方位角后，移动打桩船使桩就位,而对于斜桩，不同的标高处,桩身的方位角不同，所以需首先用水准仪确定一个基准标高点，然后在此标高位置,计算和锁定方位角，才能进行定位，所以斜桩的基准标高点的控制极其重要.为了保证在沉桩过程中桩位不产生偏移，所以开始沉桩时锤、替打和桩轴线应保持在一条直线，同时先用自重小沉,待桩身有足够的稳定性后,再采用正常锤击沉桩.涨、落潮时，应随潮水的涨、落适时松、紧锚缆,以保持船位不变和防止个别锚缆受力过大.如风力大于6级、波高大于0。5m或水流流速大于1.25m，应停止沉桩作业。定期更换锤垫和桩垫，以免因过于击实

13、，硬度增加很多，使桩承受过大的锤击力。沉桩过程应连续，不要中途停锤,以免土体恢复而增加其对沉桩的阻力.3.、钢管桩沉桩停锤钢管桩停锤应按照设计下发的停锤标准进行，若达不到设计标高后，需及时联系设计，按照贯入度标准进行停锤。若能打到标高,应控制停锤时的标高，防止桩顶低于设计标高,不能满足桩深入承台内长度的要求.为了防止在沉桩过程中出现“假极限”、“吸入”现象的桩，对出现异常情况(如不能达到设计标高）应进行复打，对于正常情况的桩也需按一定的比例进行复打（比例一般为5)。第二部分 黄浦江大桥主墩承台施工总结、概况黄浦江大桥主墩承台结构尺寸为33.6m(长)9.m（宽)。5m（厚），砼标号为C40。承

14、台底位于河床以上，为高桩承台。承台底设封底砼厚0m，采用C20水下砼。、钢吊箱施工21、钢吊箱的设计钢吊箱设计按防水结构与承台模板相结合的形式进行。同时,吊箱侧板应满足便于装、拆和周转施工等要求。钢吊箱的主要验算工况为：起吊下沉、封底砼浇筑、承台砼浇筑以及抗浮稳定性验算等。钢吊箱主要由4片侧壁板、2片底板、4榀门式支架、8个撑杆、12个抗浮拉杆、16个连通阀以及6个水平调节座组成。其辅助结构由挑梁和吊杆组成。2.2、钢吊箱的加工钢吊箱选择在具备起重码头的专业工厂进行加工制作.侧壁板和底板分开加工。整个钢吊箱侧壁板分成28片，底板分为9片进行加工.面板间的焊接采用双面自动埋弧焊，经整平后拼装主、

15、次梁.底板受力较大，底板面板与主、次梁的连接均要求满焊；同时考虑面板平整度的要求，面板与肋采用0%间断焊。侧壁板加工与底板相同。加工完成后由水路运至施工现场。2。、钢吊箱的安装钢吊箱的安装按照以下步骤进行：、割除水上桩的吊耳将钢吊箱范围内原钢管桩上的吊耳割除,避免影响钢吊箱的下沉.、搭设安装平台在外侧钢管桩标高+.0处焊接牛腿,牛腿上架设40型的槽钢作为安装平台。安装平台示意图如下：、底板开孔和拼装9块底板先在方驳上拼接成3大块,中间一块为27m，其底板面板暂不与主、次梁焊接。在拼接好的底板上进行开孔，开孔按照实测桩位进行开孔，直桩是圆形，斜桩是椭圆形,孔径适当放大，每边留10cm的间隙。在两

16、侧的底板上各焊四个吊耳，用起重船吊装并就位.完成两侧底板的吊装后，吊装2。7段的底板型钢,并与两侧底板的主、次纵梁进行焊接,然后安装。7段的面板，并在平台下面进行面板与型钢的焊接。底板吊耳位置如图：、安装侧壁板和吊箱上部撑杆将28块侧壁板逐块进行吊装。侧壁板与侧壁板和侧壁板与底板间先垫上1cm的橡胶止水条，再用螺栓连接.侧壁板安装完毕后焊接吊箱顶部的撑杆。、安装桩间联系撑在：6斜桩标高+3. m处，焊接桩间联系撑。、安装手拉葫芦并割除安装平台原钢管桩高度不足，采用接长钢管桩的方法来悬挂手拉葫芦。型钢的设置及倒链的悬挂示意图如下： 、安装吊箱下放导向架手拉葫芦安装好以后在低潮时下放钢吊箱至底标高

17、为+5m位置,安装导向装置，导向装置安装在加长桩上。导向架示意图如下：、安装门架、吊杆和承重拉杆钢吊箱下放到位以后，安装门架和精轧螺纹钢，调紧精轧螺纹钢的锚具，并焊接承重拉杆,使钢吊箱的重量由手拉葫芦改为精轧螺纹钢和承重拉杆承受. 门架和承重拉杆示意图如下：、安装抗浮拉杆和封孔板手拉葫芦卸除以后安装钢吊箱上部的抗浮拉杆.封孔板及其抱箍螺丝在施工现场组装焊接.每套封孔板按照钢管桩沉入后的实际斜度进行修割和试配后，再进行安装，使封孔板与吊箱底板平行，以保证止水效果.同时，在抱箍和钢管桩间设置止水橡皮，然后紧固抱箍螺丝。封孔板示意图如下：、通水孔的设置为使封底砼施工前后，吊箱内外保持一致的水位,减小

18、潮汐变化对吊箱的影响，保持吊箱在封底砼施工过程中的相对稳定性。因此在左、右侧壁板上各设置8个通水孔,孔的尺寸为30c60cm。通水孔设置在标高+12m(设计低水位为+148,封底砼顶标高为+0。5m）处。通水孔采用40c70m的法兰盘加10厚的止水橡皮封闭，法兰盘与侧壁板用螺栓连接，通水孔在封底砼达到强度后和吊箱内抽水前封闭。3、钢吊箱封底砼施工黄浦江大桥主墩承台设1m厚的C封底砼，钢吊箱底部的承重和止水通过封底砼与钢管桩的固结实现。封底砼采用刚性导管进行水下灌注。待封底砼强度达到设定值时,关闭通水阀，进行吊箱内抽水。3、砼配合比设计为保证主墩钢吊箱封底砼的施工质量，封底砼采用的设计强度等级为

19、3，比设计要求提高一个等级（设计要求为C2），其配合比见表2-1： C3水下砼配合比 表1标号性质配合比试拌情况坍落度控制CSGFJJ品种实测坍落度(mm）凝结时间强度初凝终凝7d28dC30水下砼373082195H-101821h26.4418 30其中水泥:上海嘉新PO2。5Ma 粉煤灰:上海石化低钙II级粉煤灰 砂:安徽中砂Mx=2. 石料：浙江连续级配碎石外加剂：HL1为上海华联泵送剂封底砼的设计厚度为1.0m，底标高为0。5m，顶标高为0.5m。砼的坍落度分成两个等级:首灌砼：坍落度为1610m,以保证导管埋深。总浇注方量92m3。补灌与找平砼：坍落度为100mm，以便于砼面的找平

20、。总浇注方量12m3。.2、封底砼施工的主要设备和平台（）、封底砼施工的主要设备有集料斗、小料斗、浇筑架、导管和溜槽。集料斗：共2只，单只容量为16m3。集料斗出料口有可调平面闸阀和可360转动的布料管组成，以控制出料速度,并分别给6路溜槽布料。小料斗：单只容量为。0，共12只。浇筑架：采用20槽钢加工而成，高度为4.4。导管采用31mm的钢管，根数为12根. 溜槽采用钢板桩改制而成，共12根：其水平夹角在0左右.(2）、浇筑平台的搭设平台由两排H880mm的型钢纵梁、组31贝雷横梁和脚手板等组成.纵梁铺设在钢吊箱桩间联系撑上,其顶面设置贝雷横梁。脚手板按施工作业面布置铺设在贝雷顶面。（3)、

21、泵管的布设18墩封底砼通过水下泵管输送，采用两路泵管供料，每只集料斗对应一路泵管,并布置在向19#墩侧.（4）、高程控制点的布设高程控制点设在贝雷上弦杆顶部，用醒目红漆作好标记，并注明编号与标高。砼封底平台布置图3.3、封底砼水下灌注我部在进行了充分的准备工作后，于20年1月16日，进行了黄浦江大桥主桥8墩钢吊箱封底砼施工。(1）、砼供应为了保证封底砼施工的连续性，联系了宏漕商品砼公司漕泾站（1台 m3机，1台3)和朱泾分站(1台2 m机），其中朱泾站为备用。()、导管灌注顺序通过计算，每根导管首灌砼为16m3。为了保证整个钢吊箱的平衡受力，封底砼灌注按斜对称、同步的原则，由两边向中间推进浇筑

22、，同时在规定的间隔时间内,往返补灌、找平至设定标高.导管的灌注顺序如下图：集料斗：6#5#32#1集料斗：71011#(3）、灌注过程控制上午10：10分开始送料,7号导管开盘时间为10：30，6号导管开盘时间为0:0，2：2首灌结束。灌注结束时间6:2，共历时8小时0分钟.首批砼灌注时，即时测量导管的埋置深度。对于导管的埋置深度达不到50c时，及时进行了适当补灌，同时跟踪测量,避免补灌数量过多，埋没相邻导管。同时测量相邻未灌导管底部有无砼。对已有砼的导管,应根据所测值即时调整了未灌导管的标高,以保证导管底端的脱空高度.在砼的灌注过程中，严格控制每根导管的灌注间隔时间,一般控制在0mi以内。当

23、导管的灌注间隔时间将近6in时，及时补灌砼。在全部导管首灌结束后,及时调整砼的坍落度至222c,以降低砼的流动坡比，便于找平。在砼上升近设计标高时，加密测点,控制砼的顶面标高和平整度.砼灌注过程中及养护期间，8个联通阀全部打开，以保持吊箱内外水头高度一致。实际封底砼的标高如附图3。5、封底砼养护封底砼在水下自然养护,养护期为4天。通过在同等条件养护下的试块的强度的测定。4天养护实测强度达到2MP,关闭联通阀，进行抽水,转入下道工序。在封底砼灌注和养护期间以及在承台施工期间，对钢吊箱采取了严格的保护措施，设警戒船;悬挂警戒灯；悬挂醒目标志“严禁碰撞”;并请港监进行维护。3.、封底施工时的安全措施

24、（1）、集料斗和浇筑架上的安全措施集料斗顶面用型钢焊接平撑和连杆,铺设脚手板；在集料斗顶部外壁用型钢焊立杆，挂安全带；从料斗顶面向下80m处，焊设人行环道，以方便人的行走。在浇筑架外侧和集料斗相应位置处,设爬梯.浇筑架顶层操作平台设护栏;浇筑架底端用骑马螺栓与贝雷固定牢靠。（）、所有的水上作业人员，全部穿救生衣，戴安全帽;大集料斗和浇筑架顶层平台的操作人员,挂安全带。()、配置了两艘交通船配备救生圈.()、配备了救生船。封底过程没有发生任何安全事故。4、冷却水管的施工主墩承台属大体积混凝土,按设计要求埋设冷却水管,以降低砼的内部温度，减小内外温差，防止砼产生温度裂缝。4.、承台内冷却水管的结构

25、设置由于承台为大体积砼，按设计要求，每个主墩承台共布置三层冷却水管网。冷却水管采用25黑铁管，进出水口采用塑料管。同层间距为1.0，上下层间距为。1m,底层距承台底0.55m,顶层距承台顶为.7m。具体布置如下:4。2、冷却水管的加工和安装冷却水管接头采用气焊连接. 冷却水管安装时，按照设计位置,利用承台内的钢筋进行绑扎固定。冷却水管安装定位时,严禁施工人员在上面行走，以防水管变形和偏位。冷却水管安装完毕后，进行通水试验，检验冷却水管是否漏水,若漏水，则切除漏水部分，重新用接头套管连接，并采用气焊焊接固定。5、承台模板由于钢吊箱在设计时已考虑作为承台模板使用，所以只需在吊箱内壁敷设4泡沫保温板

26、和1。8c竹胶面板，以形成保温层和承台侧模。6、砼的浇筑和施工缝的处理主墩承台混凝土为C40,分两次浇筑。第一次浇筑高度为1.5m，砼约48m3;第二次浇筑高度为2m,砼约6503.1、砼的浇筑砼浇筑采用分层浇筑，分层厚度为0cm，由两端向中间对称平衡浇筑，上层砼必须在下层砼初凝前进行覆盖浇筑,以防形成冷缝.上、下层砼的搭设长度不小于1m。砼采用插入式振捣器进行振捣密实。振捣时,振捣棒伸入下层砼0c。6。2、施工缝的处理由于砼分两次浇筑，且浇筑面较大(约330m2),施工缝的处理尤为重要.施工缝采用砼表面喷洒缓凝剂及冲毛的方法处理:、配制的柠檬酸溶液，用喷射压力0.2Mpa的压缩喷雾器，在砼震

27、实后小时进行均匀喷洒。、现场喷洒剂量可控制在4000g/m2，溶液分布厚度约115mm。、为提高表面缓凝效果，最后一层砼初凝前喷洒缓凝剂.喷洒前，砼表面要平整，防止坑洼积水稀释柠檬胶溶液，形成分布不均，影响冲毛效果.、待缓凝层以下的砼强度达到0。5Mp后,开始清除砼表面砂浆层。、清除用.50.7Ma压力的水枪冲毛去除，深度约在3m左右。7、承台温控措施主墩承台属大体积砼，施工时正处于冬季，主要采用以下温控措施：、优化砼的配合比设计,采用双掺技术。掺加粉煤灰,减少水泥用量,以降低砼的水化热；掺缓凝型减水剂，降低混凝土温度峰值及推迟其的出现的时间。、降低砼入模温度但不小于5：、水泥提前6天入罐，或

28、在浇筑前事先与水泥厂联系，延长水泥的存放时间,降低水泥的入仓温度；、由于承台施工时正好在冬季，对于砂、石料无需采取相关降温措施；、调整施工时间,尽量选择气温较低(以上）的天气施工.、设置冷却水管冷却水管在混凝土开始浇筑时，即开始通水，水管内通水流量为12L/,冷却水的进水口水温一般低于2，连续通水1015天。、表面保温与养护在承台套箱内侧加一层4cm泡沫板和一层竹胶板作为隔热层,能减少砼内外温差。承台砼浇筑完毕后,覆盖草袋保温，并用冷却水管出来的温水蓄水养护。、缩短上下层之间的浇筑间歇期，上下层之间的间歇期一般不超过7天。、在承台内外埋设测温元件，对砼内外部温度进行监控。第三部分 黄浦江大桥P

29、H管桩施工总结、概述黄浦江大桥引桥及主桥边墩桩基均采用HC管桩,桩长一般在35m左右,H管桩均采用商品预制桩，根据桩长和设计图纸要求.每根桩分为三节制作，其中上节桩的桩长不小于14m，相邻桩的接头错开1，管桩直径为00mm。沉桩选用陆上打桩机,配以DD0导杆式打桩锤。2、沉桩施工.、沉桩施工工艺轴线定位桩位放样桩机或桩船就位检验桩身场内运桩准备吊桩对中调直静压沉桩校正垂直锤击沉桩接桩检查合格锤击沉桩送桩到位,用水准仪测量记录标高提出送桩管移位2、桩位放样 桩位测量放线,应于设计提供的桩位平面图一致，并要有放线控制点(坐标,高程）放线的偏角和距离，检验校和数据、桩位（坐标,高程)及编号,可利用设

30、计提供的桩位图上注名编号、位置和打桩顺序。陆上桩位放样可用木桩或钢筋全部打入至高出地面23cm,周围撒上白粉以便查找;水上桩位放样同水上钢管桩的桩位放样。放样完成后及时通知监理复核，保证桩位的正确性。23、管桩吊装运输与堆放 ()、管桩混凝土达到放张强度脱模后即可场内水平吊运。 (2）、本工程管桩吊装时采用两点吊法,即吊钩距管桩两端的距离都为0。07L,绳索与桩身水平夹角不小于5度为宜. （）、管桩在起吊、装卸、运输过程中必须做到平稳，轻起轻放,严禁抛掷、碰撞、滚落,吊运过程应保持平稳。管桩运输过程中支点应满足两点法的位置（支点距离桩端007L)处，并垫以楔形掩木,防止滚动,严禁层与层之间垫木

31、与桩端的距离不等而造成错位。运输车辆或船底层应设置垫枕，多支点的情况下,支点必须保持同一平面，堆放层数不宜超过三层，应用钩绳、钢缆、手拉葫芦对管桩支点处附近进行封固防止滚动. （4）、管桩堆放场地必须平整坚实，要有排水措施，不得产生不均匀沉降.产品应按规格、类型分别堆放，堆放不的超过七层，堆放时的支点位置距桩两端均为0。07（为管桩长度)。24、桩的提升就位 桩移至桩架以后，利用桩架上的滑轮组进行就拉(又称插桩），即先绑好吊索,将桩水平提升到一定高度(为桩长的一半加0。3.5),然后提升其中的一组的滑轮组，使桩尖渐渐下降，从而桩身旋转至垂直于地面的位置，此时桩尖离地面或水面0。3。桩提升到垂直

32、状态后,即可送入桩架的龙门导杆内，然后把桩准确地安放在桩位上，随着将桩和导杆相连接，以保证打桩时不发生移动和倾斜,在桩顶上安装桩帽后，即可将锤缓缓压到桩顶上面，在桩的自重和压力作用下,桩向土中沉入一定的深度而达到稳定的位置，这时，再较正一次桩的垂直度即可进行锤击沉桩。2.5、打桩 （1）、管桩的混凝土强度必须达到设计强度及4天龄期后方可打桩。 （2）、根据设计单桩承载力的要求、桩的入土深度、桩自重的大小及地质条件，本工程陆上选用的桩锤为D2型柴油锤；水上选用的是中港二航局的航工3打桩船，该船配备00型柴油锤。 （3)、为控制桩的垂直度偏差，施打前，桩帽和桩锤必须在同一条直线上，桩身垂直度不得超

33、过,陆上沉桩时可在桩机的正面及与正面成90度方向设置J6经纬仪各一台，随时控制垂直度;水上沉桩时采用前方交会法控制垂直度，具体同钢管桩沉桩控制.施打开始,先用较小的落距，施打宜重锤低击。当入土一定深度并保持稳定后再按要求的落距沉桩。在打桩过程中要自始自终保持桩锤、桩帽和桩身的中心线重合，也即三体中心线保持在同一铅锤线上，如有偏差要及时纠正，尤其对底桩的垂直度控制更要严格.这不仅是为了保证成桩的垂直度,也是为了防止管桩受偏心锤击而被击破的一条重要施工措施。（4）、使用的桩帽和垫要适当，桩帽和桩锤内径宜大于桩径的20-3mm，其深度300400m，并设排气孔。锤和桩帽之间的锤垫采用硬木，厚度为12

34、m，桩帽与桩顶之间嵌入有弹性的橡胶制品，以减少桩头的破坏，厚度宜为120-150mm，施工应及时检查,如有损坏应及时更换。 （5）、在打桩的过程中操作人员应该及时观察贯入度的变化,并做好记录,每根桩原则上应一次性打入,中途不得人为停锤，确须停锤,应尽量缩短停锤的时间。停锤贯入度必须达到试桩要求,方可停桩.（6）、“假极限”、“吸入”现象的桩及上浮、下沉现象的桩都应进行复打。“假极限是桩在饱和的细、中、粗砂中连续锤击下沉时，使流动的砂紧密夹实于桩的周围,妨碍土中水分沿桩上升，在桩尖下形成水压很大的“水垫”，使桩产生暂时的极大贯入阻力。在休止一定时间后阻力就降低。“吸入是桩在粘性土中连续锤击时，由

35、于土的渗透系数小,桩周围水不能渗透扩散，而沿着桩身向上挤出,形成桩周围的润滑套，使桩周围的摩檫力大为减小，在休止一定时间后，桩周围水消失,桩周土摩檫力恢复增大。桩的上浮、下沉均会影响土对桩的阻力。因此上述的几种情况,在休止一定时间后均须进行复打，以确定桩的实际承载力。（7）、锤击时桩发生损坏的探查方法：、灌水探查：向桩内灌水后观察水位下降情况，如水位迅速下降，则可判明桩身或接头处有破损，单尚不能查明破损部位和破裂程度。、铁钩探查:用钢筋制成铁钩探查器，吊入桩内轻轻上下拉动及转动，探查管壁混凝土破坏位置。（8)、打桩过程中,如出现贯入度反常,桩身倾斜、位移或桩身、桩顶破损，应查明原因，进行必要的

36、处理后,方可继续进行施工.如因地基原因或遇障碍物致使桩位偏移或倾斜时，不得强行纠偏，应会同有关方面研究处理。2。6、接桩 C管桩的接头全部采用端头板四周一圈坡口进行电焊连接。当底桩桩顶露出地面或水面.51.0m时可暂停锤击，进行管桩焊接。管桩焊接采用手工电弧焊,焊接时注意接头错开1米以上。首先用钢丝刷将两个对接桩头上的泥土、铁锈刷净，再在底桩桩头扣上一个特制的接桩夹具（导向箍)，将待接的上桩吊入夹具内就位并调直，用电焊枪在接缝口四周均匀对称点焊6个点,待上下节桩固定后拆除夹具(导向箍）再正式施焊。选用焊条直径应能满足焊透坡口根部的要求。焊接坡口根部时（第一层）必须用焊条打底，确保根部焊透,其余

37、部分可选用4焊条.焊接时电流强度应与所用的焊机和焊条相匹配。施焊时,宜由两个焊工对称、分层、均匀、连续进行，且焊接层数不少于两层,每层焊接厚度应均匀，每层间的焊渣必须敲清后方能再焊次一层，焊缝应连续饱满，电焊厚度宜高出坡口m。焊接后应进行外观检查,焊缝不得有凹痕、咬边、焊瘤、夹渣、裂缝等表面缺陷。焊接结束后，焊缝应自然冷却8-min才能继续打桩。27、送桩 送桩的时候选择合适的保护器,使送桩器和桩身的中心线吻合一致,并和接触面贴合接近，施工中，时刻用水准仪观察桩顶标高，符合设计要求后拔出送桩器.3、施工总结和体会 (）、PC管桩制作时，桩的定配长度与桩长相同,停锤时要严格控制桩顶标高，特别时比

38、较容易打到设计标高的桩，要确保桩身伸入承台内的长度。(2）、PHC管桩一般为直桩,沉桩作业时要严格控制桩身的垂直度,同时也要保证桩锤、桩身的轴线保持一致,防止偏心时，桩身被打断。第四部分黄浦江大桥边墩承台钢板桩围堰施工总结1、工程概况黄浦江大桥边墩承台为哑铃型结构，结构尺寸为29。5(长）48m(宽)。（厚）,承台砼为C3。墩位处水深在1。m左右,承台底位于河床下.2m左右。承台底部设2封底砼.2、承台施工围堰设计与验算根据实际情况,承台采用钢板桩围堰支护,围堰平面尺寸为34.34m7。3m（长宽）.采用拉森型钢板桩,单根板桩长12m。围堰采用单层支撑。2。1、围堰设计（)、16#和20墩钢板

39、桩围堰采用统一的结构形式,平面尺寸都为：6。(宽)29。2m（长)。（见附图）（2）、设计施工水位标高为3。3.(3)、16墩处河床底标高1。m,钢板桩内外土的高差为.m；0墩处河床底标高1.7m，钢板桩内外土的高差为1。5m。封底砼厚度为30c。（4)、计算时取1.m水平宽度围堰计算。2。2、钢板桩围堰计算(以0#墩为例)设钢板桩下端为简支状态，以不设封底砼计算.因S=0.61则,等代内摩擦角0。主动压力:、水产生的压力：pwa=9.81（3.1+)30.1+91t水压力:P=1/pwa(。1+t）/2（0.4+.8）（3。1+）、土产生的压力：浮容重 r rw=177-9。81=.89Km

40、3主动土压力系数：Ka=tg(45.-。/2)=0.4a=（。+)。8t+5。8主动土压力：a1/2ea（1.+t)=/2（87 5。80)（1.5+ t)被动压力：、水产生的压力：pp=981t水压力:p=/2ppt。2、土产生的压力：被动土压力系数：K=g2(5。+。2）=2.ep=Krt=1610 被动土压力:Ep=1/2ep t8。5t2（1）、最小入土深度计算：为使钢板桩保持稳定，作用在钢板桩上的主动土压力、被动土压力、两侧的水压力及支撑力必须平衡,则对A点取矩应等于零，即MA=所以： Ep（。+2/3 ）+ Pp(3。1+2/3）= Ea .6+2/3(。+t)+ wa（3.1+t

41、)整理上式可得最小入土深度t=5.58施工中考虑安全,取入土深度t.（）、钢板桩的最大弯矩计算:由X0,即可求得作用在A点的支撑反力R Ra= Ea+ a Pwp Ep=3。KN 所以，钢板桩的最大弯矩Mmax=1467 Km 选用拉森型钢板桩，则W=037m3钢板桩的最大弯曲应力mx=2MPa。=1885 MP 所以选用的钢板桩满足要求。(3）、坑底流砂验算:=0。24r=9。81KN/m3取安全系数K2。0则，Kirw=480KNm3=7.9 KNm所以钢板桩的最小埋设深度=58时满足要求（4)、围囹计算:根据以上计算可知,作用在围囹上的均布荷载q=31Km取最大围囹进行计算最大弯矩Mma

42、x=.1KNm Rb=Re=363KN,Rc= Rd=549。K围囹选用双拼HM5。0.0型钢则=510m3围囹上的最大弯曲应力max=。Pa。=185 MPa 所以选用的双拼HM45。03.0型钢满足要求围囹稳定性计算:a63KNI=1122cm4A31。c2i= （I/A)1/2=1888mL7.5m=L/i=395（按两端铰接，取=1）则=0.877=A。=.87731481001401350246KNN=363.3N双拼M45030.型钢的稳定性满足要求,为了安全我部拟在斜撑处用上牛腿反压型钢,共设4个上牛腿.(详见附图)（）、支撑计算：直撑和斜撑均采用27.1.0无缝钢管A=(D2d

43、2)/4=2。6c2=（D4-d4）/6=715409cmi=（I/)1/2=9。3cm、斜撑计算N=33。/cos45。53。78KNL=3.14m=i33。6则=081=A。=.89182。62001401.31339.8NN=53.78N所以斜撑的稳定性满足要求、直撑计算L=5.62m=L/=604则=0。77NA。.7786211403=160。N=549.K所以直撑的稳定性满足要求(6）、16墩钢板桩围堰计算:因为6#墩处河床底标高。2m，钢板桩内外土的高差为.m；20墩处河床底标高7,钢板桩内外土的高差为1.5m,则16墩钢板桩外侧的土压力小于20墩。施工时两墩的钢板桩入土深度均按

44、20墩计算的,取7。5m。所以16#墩的钢板桩围堰的各部分结构更加稳定，受力均满足要求.3、钢板桩围堰的施工、钢板桩的检查与整理钢板桩施工前，先进行锁口检查，检查锁口是否有弯曲、扭曲、破损等缺陷。钢板桩两侧锁口在插打前需要涂抹黄油，以减少插打阻力，并增加防渗性能.、钢板桩打设采用起重船配以Z9型振动锤进行施工。a、总体打桩顺序为了保护防汛墙,在边墩PHC管桩施工前,先施工靠防汛墙侧的钢板桩，并延长至5m,待边墩PC管桩施工结束、平台拆除后，再打设剩余钢板桩，以形成封闭式围堰。剩余钢板桩打设顺序为：下游 江心侧上游侧合拢。b、导向桩和导梁的设置先在围堰四角外侧打入导向桩，导向桩采用钢板桩。在导向

45、桩上焊12水平横梁,并使各水平横梁顶标高相同,在横梁上安装导梁。c、第一根钢板桩的沉设必须垂直.选择防汛墙侧的围堰中桩作为第一根钢板桩沉设位置，其定位和双向垂直度是控制钢板桩围堰位置和后期钢板桩施工的关键。精确测设第一根钢板桩的位置和垂直度,采取先插后打的施工方法，在钢板桩插桩稳定后，用挡块及顶塞进行调整、限位,然后间歇启动振动锤，缓慢地分次沉设钢板桩，并跟踪监测桩体的双向垂直度与平面位置，直至桩体沉入土层超过米后,方可连续沉设至设定的桩底标高。d、其他钢板桩的沉设顺着事先固定好的导梁依次插打其他钢板桩。钢板桩顺前一根钢板桩的锁口插入，然后定位调整并加塞固定,启动振动锤分次沉设至设计标高.当下

46、插困难时,可采用强迫插桩法，即桩吊起插入锁口后快速放松桩绳,借桩的自重急速下插。钢板桩沉设时，采用经纬仪跟踪测量，随时检查钢板桩的偏位情况，当钢板桩发生偏斜时及时用倒链校正。、合龙部分钢板桩的打设合龙段在围堰上游侧,合龙段长度为2米。合龙段的钢板桩需先插后打，沿导梁将围堰合龙段的钢板桩全部插入导梁内,入土1。5米左右，让其自由预合龙，然后再逐次打设钢板桩。此方法能较好地解决围堰合龙的问题。、水平支撑设置根据钢板桩围堰的设计，在围堰内只需设置一道水平支撑.水平撑杆采用271.0cm的钢管,圈梁采用2HM48.8型钢.钢板桩打设完毕后，抽水至支撑中心以下1.2m，焊接牛腿，接着安放圈梁，圈梁与凸出

47、的钢板桩之间的空隙用钢板或型钢填塞焊接,然后将圈梁与牛腿焊接固定，最后安装撑杆并焊接固定。第五部分 黄浦江大桥水下泵管施工总结1、概况黄浦江大桥水中共有个主墩,即南侧1墩，江中心18墩和北侧墩。搭设南、北栈桥并分别延伸至墩和17#墩墩位处。19墩和17墩的砼供应采用在栈桥上设直接泵送砼到指定部位。因通航原因无法将栈桥搭设至18#处,18墩的砼供应采用水下泵管输送的方式进行,即在19#墩处的栈桥上设泵车,通过沉放在河床上的泵管将砼泵送至1墩处。2、水下泵管的总体布置水下泵管全长108。5。为了保证泵送砼的正常输送和砼的浇筑质量,江底一次铺设路泵管，其中2路为正常使用，4路为备用，以便在泵管出现堵

48、塞时,立即进行更换,确保砼浇筑的连续性。水下泵管沿南岸栈桥前端的定位桩垂直向下至河床,沿河床水平延伸至18墩处，沿施工平台前的定位桩，垂直向上至施工平台，接至浇筑现场.水下泵管总体布置图3、泵管的制作和拼接泵管采用宝钢863液体无缝钢管制作，直管部分采用5*5mm，弯管部分采用596m，套管采用175*5mm。分节加工，分节长度见附图。泵管接头采用现场打坡口对焊后，加0cm长套管焊接。泵管的拼焊在南栈桥上进行.整个水下泵管分三部分：沿江底18.34m的直管(包括两端的弯头)、南侧1633 的竖管和北侧15。7的竖管。 泵管的连接方式:水下部分为高压管卡接头;水上部分为普通管卡接头。4、泵管的安

49、装(1）、泵管安装流程泵管拼接泵管间固定和吊环、浮桶的设置水密承压试验泵管入水竖向桁架立设浮桶、卷扬机、缆绳等的安装卷扬机牵引就位后吊装竖向泵管并与竖向桁架联接留绳控制泵管位置固定水下泵管和竖向泵管解除浮桶泵管下沉下沉至江底后，向泵管内注水浮吊控制泵管下沉速度（2)、泵管间的固定和吊环、浮桶的设置竖向泵管间的固定采用抱箍B，水平泵管间的固定采用抱箍A。抱箍的原则为在离泵管接头5m处,并且抱箍间间距不大于2m。抱箍的结构和具体布置位置详见水下泵管抱箍大样图。 水下泵管抱箍大样图泵管固定完成后，焊接各吊点的吊耳、留绳的拉环和绑扎浮桶根据计算，需设置3只5688m的浮桶。每个泵管抱箍上设置组，每组3

50、只。浮桶固定位置和布置见附图.浮桶布置图（3)、竖向桁架的立设在南栈桥前端和8#墩施工平台前端各打设1组定位桩,以固定竖向桁架，进行泵管定位.泵管安装前，用汽吊和浮吊分别将南北侧的竖向桁架沿定位桩吊装下放至江底，作为竖向泵管下放的导向架。竖向桁架结构图（4)、泵管入水泵管入水采用1艘浮吊（盐龙号)和辆5汽吊，经三次移位后，再整体吊入水中.入水选择在一天白天落潮的高潮位时机,并将819#墩水域封航。、第一次移位泵管吊装时的吊车布置为：离栈桥前端。5m处,开始布置第1辆吊车（头南尾北）,其余3辆（头南尾北）依次排布,布置间距依次为28m，8m和32。2（以汽吊转盘中心位基线）。每辆汽吊均采用两点吊

51、的方式，吊点间距为6m.第一辆汽吊的前吊点设置在离泵管前端9处，其余吊车吊点与相临吊车的吊点间距均为22m。汽吊就位后，将泵管起吊7cm高左右，向江中心方向平移9。 、第二次移位第一次移位完成后,进行第一次汽吊吊点置换，同时浮吊吊住泵管,其吊点位置设置离泵管前端9m处。汽吊位置不变,仍采用两点吊的方式。第一辆汽吊的前吊点设置在离泵管前端21m处，其余吊车吊点与相临吊车的吊点间距均为18m.吊点置换完毕后，台起重设备同时起吊泵管70cm高左右，继续向江中心方向平移11m。浮吊随泵管的平移而横移.、第三次移位泵管第二次移位后，此时泵管末端仍伸出防汛墙65m左右。再进行第二次吊点置换，吊点置换时，各

52、汽吊位置不动，第一辆汽吊的前吊点设置在离泵管前端3m处,其余吊车吊点与相临吊车的吊点间距均为1m.吊点置换完毕后，5台起重设备再次将泵管同时起吊cm高左右，继续向江中心平移10m,使泵管全部进入防汛墙内侧。浮吊随泵管的平移而横移.、泵管入水待泵管全部进入防汛墙内侧后，将泵管放置于原支撑架上，浮吊不动,汽吊进行换位。栈桥前端的汽吊不动，第2辆与第1辆的间距减小至20。5m,第3辆与第2辆的间距减小至22m，第4辆汽吊方向改为头北尾南,其吊车转盘中心与第3辆的转盘中心距离为25。各汽吊的吊点仍用原吊点。汽吊换位完成后，再次同时将泵管起吊,脱离支撑架,向下游平移,全部进入水域后，缓慢下放至水面。浮吊

53、随泵管的移动而同步移动.泵管入水后，浮吊移至离航道中心线337m，泵管下游2。48m处。 (5)、泵管的牵引在1施工平台上设置卷扬机4来牵引泵管前端，其钢丝绳4通过施工平台前端的转向开口葫芦，与泵管前端拉环相连。泵管后端的牵引由设置在南栈桥上的卷扬机1，通过栈桥上的开口葫芦,将钢丝绳1的另一端与离泵管尾端2286m位置的拉环上.卷扬机设置在离栈桥前端2m处的上游侧位置，开口葫芦设置在离栈桥前端28m处的下游侧位置。水下泵管水上浮运图在泵管牵引过程中，为防止泵管受水流作用而产生横移,在泵管上、下游方向均设置缆绳。为保证泵管的受力平衡,相对应的上、下游缆绳位置，设置在固定泵管的同一抱箍上。缆绳位置

54、在泵管前部和后部各设一处。泵管前部的留绳位置为在离泵管前端22。47m处，下游侧的缆绳由钢丝绳5栓于浮吊1上,上游侧的缆绳通过1墩上游防撞桩和施工平台前的定位桩上的开口葫芦，由设置在1墩施工平台上卷扬机3进行控制。泵管后部的缆绳位置为在离泵管尾端22。8处，下游侧的缆绳由钢丝绳6栓于浮吊1上。在泵管牵引过程中，当泵管后部的缆绳位置平移出栈桥前端时,将缆绳位置的钢丝绳1由钢丝绳替换，并通过#墩上游防撞桩和栈桥前定位桩上的开口葫芦,由卷扬机2进行控制，作为上游侧的缆绳。钢丝绳替换完成后,再继续牵引.泵管牵引过程中，浮吊1随泵管的移动而移动.牵引速度不宜过快，并根据当时实际情况进行调整。（6)、竖向

55、泵管的吊装和其与水平泵管的对接水平泵管进入定位桩位置后，与竖向桁架进行临时的固定,并将上、下游的缆绳收紧稳定。在南栈桥和18#墩施工平台下游分别用汽吊和浮吊2吊装竖向泵管，以已下放完毕的竖向桁架为导向架，缓慢下放至接头处，与水平泵管进行对接.接头对接采用水下高压管卡.对接完毕后，用浮吊1吊住泵管下沉控制的2个竖向吊环,其位置分别为离泵管前端32m处和离泵管尾端33。2处。（7）、解除浮桶在顶节泵管安装和浮吊吊点置换完毕后,解除绑扎在泵管上的浮桶。浮桶解除时,先卸除浮桶顶部一侧的2只螺母，使钩头螺栓与钢筋吊环脱离，另一侧只需将浮桶上部方木松动，即可解除另一侧固定.解除浮桶由2艘交通船对称的由中间

56、向两端解除。（)、泵管下沉浮桶解除后,泵管自由下沉,两端的竖向泵管的下沉采用汽吊和浮吊2逐渐放松吊绳下沉。为保证两端竖向泵管与水平泵管下沉的协调性,用浮吊1进行水平泵管下沉控制.泵管下沉到位后，为使钢丝绳的解除较为方便,钢丝绳2和钢丝绳在其前端20m处设置绳卡接头；解除时,解开绳卡，丢弃短绳。钢丝绳5采用其前端20m处设置双股接头，解除时，解开绳卡,抽出钢丝绳即可。（9）、泵管固定泵管下沉至河床上后,向泵管内注水，使定位型钢较深的插入河床内，以稳固泵管。注水在19墩栈桥上用水管采用分流器对6路泵管同时进行注水.注水完成后，将竖向泵管与竖向桁架固定。竖向泵管与竖向桁架的固定,在水下部分，桁架与泵

57、管和抱箍采用钢丝绳捆绑,钢丝绳接头采用绳卡.水上部分将泵管的抱箍与桁架焊接固定。第七部分 黄浦江大桥主桥10m连续箱梁施工总结1、工程概况黄浦江大桥主桥上部结构为四跨（69m+120m+10+6m)三向预应力混凝土变截面连续箱梁，由左、右幅分离的两个单箱单室箱形截面组成。主桥位于R7000m、T=45。01m、E=4.288m的竖曲线上，曲中点为K5+02。358。单幅桥面宽m，底板宽7。m，翼板悬臂端长为.5m（包括13cm混凝土后浇带),箱梁根部高7m，在0块以及中跨跨中设有横隔板。主桥共有6个“”构，每个“T”构向中跨方向分为1#1节段，分段长度分别为3.m、5m、5。5m；向边跨方向分为114节段，分段长度分别为33.5、54m、64.块长度为12m,边跨现浇段长为4。95，边孔和中孔合龙段均为2m长,悬臂浇筑的梁段最大重量为16.9吨（1#块）。2、0块及临时固结施工0#块长度为12m,主要由底板、腹板、横隔板、顶板和翼板组成，中心梁高7m，底板厚78cm，腹板厚95.5110 c,顶板中部厚2c，横隔板厚200.0#块设顶板、腹板纵向预应力束，桥面横向预应力束，腹板竖向预应力筋；另外横隔板设两排2精轧螺纹钢的横向预应力筋,上下间距cm,水平间距