箱梁脚手架计算

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1、箱梁脚手架计算荷载:1. 桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8X0.4X3+7X0.2+7X0.3 = 5.66m3/m重量 q=5.66X2.5X1.0=14.1T（141KN）（2）每延米腹板砼数量V1 = 1.8X0.4=0.8m3重量 q1=0.8X2.5X1.0=20 KN（3）面积荷载：箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2（二）腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8X0.4X2.5X1.1/0.4= 50 KN/m22. 其它荷载：（一）人

2、员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。二、模板设计：1. 底、侧面模板：5 =15mm竹塑模板横向肋木：10X125px纵向肋木：10X250px2 .计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3. 模板检算：（一）强度：q=（20.1KN+0.18KN）X1.2X1.0 m+（2.5KN+2.0KN）X1.4=24.3 + 6.3 = 30.6 KN/

3、mM=1/8ql2=1/8X30.6X0.32=0.34 KNmO = M/W= 0.34 /（1/6X1.0X0.122）=14.2MPaVo =35 MPa，强度满足要求。o 见竹胶模产品 介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56X103 MpaF = (5Xql4) / (384EI)二 (5X30.6X103X0.304)/(384X10.56X109X2.8125X10-7)=10.8X10-4(m)= 1.08mm N=40KN此位置采取加密措施，立杆间距改为1500pxX2250px。则：Q1=(5K

4、N/m2+0.18KN/m2)X0.60X0.90+0.24KN+0.11KN=28KN+0.24+0.11=28.35KNQ2=1.22KNQ3=(1.0+2.0)KNX0.6X0.9=1.62KN小计 Q = 28.35+1.22+1.62=31.2 KN(2)检算：N=(28.35+1.22)X1.2+1.4X1.62=37.7KN V N= 40 KN组合风载：N=1.2X(28.35+1.22)+0.85X1.4X(1.2+2X5.67KNm/10)=38.2KN V N= 40 KN四、地基承载力：以腹板下立杆控制因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控制按单根实际

5、承载力F=12.42 KN计算。(砂砾、粗砂在与湿度无关，松散状态容许承载力为200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa。路桥施工计算手册）下托面积：15X375px砂砾垫层厚度：750px,砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30。承压面积：（15+30Xtg30） 2 = 1044.6 cm2立杆下支垫O.lmXO.lm的方木做分配梁，方木下地基承载力为:a =P/A =12.42X103/1044.6 = 11.9kPa11.9kPa 6 =180kPa,地基承载力满足要求。五、侧向模板计算:、荷载:1. 侧压力：P1max = rXh=24KNX1.8=43KN/m2

6、2. 振捣混凝土荷载：P2 = 4KN/m2二、检算模板:1. 面板（取2500px板宽）：6 =15 mm。竖肋间距30 cm,断面 尺寸：10X250pxM=(31.2+43)/2+4.0X1/8X(0.2+0.015)2=0.237KNma =237X6/100X1.52=3.2MPa V a = 35 MPa a 见竹胶模产品介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56X103 Mpaf = (5Xql4) / (384EI)二 (5X31.2X103X0.204)/(384X10.56X109X2.8125X

7、10-7)=2.19X10-4(m)= 0.22mm f=300/400=0.75mm 刚度满足要 求。2. 竖向肋木：P=43X0.3=13.0KN/mM=1/8X13.0KN/mX0.3X0.3=0.15KNmO =M/W=150/(1/6X8X102)=1.125MPa 6 =12MPa 强度满足要求松木的弹性模量：E=4X103MPa截面惯性矩：I=bh3/12=0.1X0.103/12=8.33X10-6(m4)f=5Q2L4/384EI=5X31.2X103X0.34/(384X4X109X8.33X10-6) =1.0X10-4(m)0.1mmf=L/400=0.75mm，刚度满

8、足要求。3. 纵向肋木：横向间距1500pxX纵向跨距2250px。断面尺寸10X250px，水 平支撑1750px。中间根纵向肋木控制腹板下混凝土重：b=(1.8X0.4)X26kN/m3=18.72kN/m2；纵梁自重：8.0kN/m3X(0.10X0.10)=0.08(kN/m)q=( a + b：0.7)X1.2+(2.5+2+2)X1.4X0.35/0.7+0.08X1.2= ( 0.112+18.72:0.7)X1.2+(2.5+2+2)X1.4 X0.20/0.7+0.08X1.2=6 (kN/m)P=(1.65+0.9)/2X24KN/m3+4KN/m2X0.6=20.76KN

9、/mM=1/8X20.76KN/mX0.62=0.93KNmO =M/W=0.93KNm/(1/6X10X102)= 5.58MPa 6 =12MPa，强度满足要求。f=5Q2L4/384EI=5X6X103X0.94/(384X4X109X8.33X10-6) =15.38X10-4(m)1.538mmf=L/400=2.25mm，刚度满足要求。六、结论：1. 碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900X900 mm,步距1200 mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600X纵向900 mm,步距 1200 mm。2. 剪力撑横向3.6m 一道，纵向3.6m 一道，要求顶天立地。与 地面角

10、度4560。3 .扫地杆横向为1800mm 一道。4. 地基要求碾压，压实度95%以上，级配砂砾石垫层750px。现浇箱梁支架施工方案一、工程概况双塔互通式立交桥C匝道桥跨径布置为（预制6X30m预制砼连 续箱梁）+ （3X20m三箱三室 钢筋砼变截面连续箱梁）+ （3X18.098m 四箱四室钢筋砼变截面连续箱梁）+ （2X25.447 + 3X28.4m预应力 砼双箱四室标准断面连续箱梁）+ （6X30m预应力砼 双箱六室标准 断面连续箱梁）+ （5X26.239m预应力砼 双箱四室标准断面连续箱 梁）+ （6X30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。其中C14#墩C15#墩现浇箱梁跨越

11、G312道，C18#墩C20# 墩现浇箱梁跨越B匝道路基，C29#墩C33#墩现浇箱梁跨越古永高 速公路。A匝道桥跨径布置为（5X30m预应力砼 双箱六室标准断面连续 箱梁）。其中A3#墩A4#墩现浇箱梁跨越G312道。B0匝道桥跨径布置为（6X30m预应力砼 双箱六室标准断面连续 箱梁）。其中B0 （2#墩6#墩）现浇箱梁跨越古永高速公路。B1匝道桥跨径布置为（3X20m四箱四室 钢筋砼变截面连续箱梁） + （3X20m三箱三室钢筋砼变截面连续箱梁）。全桥支架现浇箱梁共10联，分散、断面形式复杂多样。二、工程特点、难点本支架现浇梁部分地形沟壑纵横、起伏不平。墩位之间高差大， 需大量挖除或留置

12、错台处理。支架高度极高，宽度极窄，高宽不成比 例，支架安全系数低。支架基础施工持力层黄土湿陷性大，承载力极低，需要换填处理或砼硬化处理。按2012年10月30日的最终施工计划，工期相当紧张，工作内 容相当繁重，需要同时展开3联工作面，近6套支架和模板倒用。需 要大量投入资金、物资、机械和专业施工班组。技术、管理、协调要 做到严谨、滴水不漏，工序衔接要真正做到流水作业。C匝道和B0匝道桥横跨古永高速公路，高速公路日平均通车量 较大，这就给施工带来了很大的麻烦。为了保证高速公路的顺利通行， 决定在现浇箱梁跨越高速公路部分梁段采用钢管柱双门洞支架方案， 其余现浇箱梁部分采用满堂式碗扣脚手架方案。三、

13、门洞支架方案C匝道C29#墩C33#墩和B0 （2#墩6#墩）现浇箱梁以斜 交方式跨越古永高速公路，桥下净空为5.5米。古永高速公路行车道 左右幅宽度各为10.2米，单向双车道，中间有1.8米绿化隔离带。 拟采用钢管柱双门洞方案：单个行车道净宽3.5米，净高5米。此项具体方案及计算书另报。四、满堂式支架方案1、满堂支架施工工艺施工前先平整场地，对难以压实的部分黄土层进行换填再预压， 墩位处分层填筑压实，压实度按95%控制。使支架下地基的承载力 达到180KPa，保证主梁施工过程中支架的刚度及稳定性。为防止雨 水对地基的影响，满堂支架两侧各加宽2m并设纵向排水沟，避免雨 水对地基的浸泡。（1）支

14、架搭设支架搭设时立杆横向间距为2250px，腹板下加密横向间距为 1500px，纵向间距为2250px，剪刀撑横向3.6m米设一道，纵向3.6m 设一道。扣件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。（2）支架预压按照设计要求，支架预压的重量不小于箱梁的恒重量。本次支架 预压荷载取箱梁恒重的1.2倍。随着腹板施工开始后逐步减压。预压 荷载采用1.2m3纤维袋装砂砾石，吊车起吊就位来实现；或者预压荷 载采用其它高密度材料。预压时按实际施工时的压力模拟分布来预压， 荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置可以不用预压。加卸载顺序及时间：加载时，分三级堆载，分别为50%，100%， 120%。跟踪观测时间为7

15、天，若沉降量大时，则适当延长预压时间。 卸载按一次性进行。预压前在支架顶、底分别设置沉降量观测点和变形观测点，根据 加载情况实施全天候跟踪观测，同时记录下相关数据，发现异常情况 （如沉降量较大、支架变形过大）时，应立即停止加载，及时通知相 关技术人员，调查其原因并采取相应的措施。2、箱梁设预拱度根据设计图纸箱梁设预拱度：本标段设计预拱度均为25px。3、底模、侧模安装与定位。根据设计要求，模板采用覆膜竹胶板。箱梁底模、侧模采用竹胶 板模板具有不生锈、自重小、混凝土表面光泽度好、拆装方便等优点， 故本桥主梁底模、侧模均采用大面积双面抛光覆膜竹胶板。模板下满 铺5X10方木750px间距作为加劲横

16、肋，10X10方木2250px跨距作 纵肋，下面为满堂碗扣式支架。支座应按设计位置安装准确。4、内模安装为方便模板拆除和安装，减轻模板重量，内模也采用竹胶合板。 内模施工现场制作，由吊车将其就位，安装时保证内模位置准确无误。 内模须预留底板砼下料槽。为防止内模上浮，内模采用钢管支撑骨架 固定，并派模板工专人负责跟踪检查，一旦发现轻微上浮马上采取措 施进行调整。内模拆除考虑空间限制，分节段依次从前到后，从上到下拆除。 拆除后的模板从预留施工孔取出。5、箱梁顶预留施工人洞在箱梁每口内箱的0.2L跨处预留60X2000px的人洞，方便底板 砼的进料、砼振捣及内模的拆出。在内模拆出完成后，连接好钢筋，

17、 采用同标号的砼浇注人洞砼。6、箱梁砼浇筑箱梁采用C50砼，砼水泥用量不宜超过500kg/m3,砼泵送入模， 坍落度宜为16450px，砼掺入外加剂以保证砼具有早强、缓凝及可 泵送性。施工配合比及缓凝时间由试验室确定。箱梁砼浇筑采用一次全断面浇筑，由跨中向墩顶、并由低向高对 称进行。预应力箱梁按设计顺序施工，普通钢筋砼箱梁全联一次浇筑， 墩顶作为浇筑合拢段。砼施工过程中，由专职测量员跟踪观测支架的 沉降，架子工跟踪检查支架，一旦沉降量过大，应立即停止砼浇筑， 认真分析原因，根据实际情况采取有效措施（如加设剪刀撑及加密支 架等），保证砼施工的安全。每次浇筑砼在8501300m3以内，箱梁砼应分段

18、分层连续浇筑， 在初凝时间前必须浇筑下一层砼，不得出现施工缝，即先浇底板、腹 板，再浇顶板砼。砼振捣采用插入式振捣器振捣。砼浇筑完毕后进行表面二次收浆， 按设计纵横坡收平砼表面，并对砼表面进行拉毛处理。附件箱梁脚手架计算1. 桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8X0.4X3+7X0.2+7X0.3 = 5.66m3/m重量 q=5.66X2.5X1.0=14.1T(141KN)(2) 每延米腹板砼数量V1 = 1.8X0.4=0.8m3重量 q1=0.8X2.5X1.0=20 KN(3) 面积荷载：箱

19、体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2(二) 腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8X0.4X2.5X1.1/0.4= 50 KN/m22. 其它荷载：（一）人员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。二、模板设计：1. 底、侧面模板：5= 15mm竹塑模板横向肋木：10X125px纵向肋木：10X250px2. 计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重

20、：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3. 模板检算:(一)强度：q=(20.1KN+0.18KN)X1.2X1.0 m+(2.5KN+2.0KN)X1.4=24.3 + 6.3 = 30.6 KN/mM=1/8ql2=1/8X30.6X0.32=0.34 KNmO = M/W= 0.34 /(1/6X1.0X0.122)=14.2MPaVo =35 MPa，强度满足要求。o 见竹胶模产品 介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56X103 MpaF = (5Xql4) / (384EI)二 (5X30.6X1

21、03X0.304)/(384X10.56X109X2.8125X10-7)=10.8X10-4(m)= 1.08mmf=600/200=3mm，刚度满足要求。4. 横肋木检算：按最大跨距L=0.9m，间距0.3m验算q=(20.1+0.18)X1.2X0.3+0.1X0.08X10KN/mX1.2+4.5KN/m2X1.4X0.3=9.3 KN/mM=1/8X9.3X0.92=0.94 KNmO =0.94X100X6/8X102= 7.05MPaf=5/384EIql4二5/384X(20.1+0.18)X0.3+0.08X0.9X903/(1/12X8X100 3)=19747.5px/E

22、=1.975px 其中 E=1.0X104MPaf/l=0.079/90=1/1139V f/l=1/4005. 纵向肋木检算：L=0.9mq=(20.1+0.18)X1.2X0.9+(0.1X0.08X10X3X1.2X0.45/0.9m)+4.5KN/m2X1.4X0.9=27.71 KN/mM=1/8ql2=1/8X27.71X0.92=2.8 KNma =28X100/(1/6X10X122)=11.6 MPaf=5/384 ql4/EI=5/384X(20.1+0.18)X0.9+0.12X0.9X903/(1/12X10X123E)二27250px/E=2.75px V 5.625

23、pxf/l=0.11/90=1/818 V f/l=1/400三、支架荷载：支架宽10m1 .模板、砼重量Q1=(20.1KN/m2+0.18KN/m2)X0.81+0.08X3KN+0.12X0.9KN =16.7 KN2.支架自重：支架高暂按12m，步距1.2m立杆平均6KN/m横杆 4KN/m(900mm)3KN/m(600mm)可调顶托：(60型)6kg/个Q2 = 12X1/2X6kg+2X4kg/mX12/1.2+1X6kg/个= 1.22 KN3. 施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：Q3=(1.0KN/m2+2.0KN/m2)X0.81=2.43 KN4. 风荷载：(公路 JTJ

24、021-89 )和 JGJ128-2000W=K1XK2XK3XK4XW0K1=0.85 K2=1.3 K3=1.0 K4=1.0 =0.25W=0.85X1.3X0.25X1KPaX1.0X1.0=0.28KPaMk=qkH1/10qk=0.28X0.9=0.252KN/m H=12mMk=0.252KN/mX122/10= 3.63KNm5. 内力小计：N=1.2X(16.7+1.22)+1.2X2.43= 24.4 KNMk= 3.63 KNm6. 承载力检算：(一) N=24.4 KN V N= 40 KN (步距 1200 mm)(二) 组合风载N=1.2X(16.7+1.22)+0

25、.85X1.2X(2.43+2Mk/b)其中 b=10 m=21.5KN + 1.02X(2.43KN+(2X3.63KNM)/10m)=24.7KNV N= 40 KN7. 腹板横隔梁部分：(1)内力(a)梁体、模板自重：Q1=(5.0KN/m2+0.18KN/m2)X0.81+0.08X3KN+0.12X0.9KN=41KN(员支架自重：Q2=1.22KN(c) 施工荷载：Q3=2.43KN(d) 小计Q = 44.6KNN=40KN此位置采取加密措施，立杆间距改为1500pxX2250px。则:Q1=(5KN/m2+0.18KN/m2)X0.60X0.90+0.24KN+0.11KN=2

26、8KN+0.24+0.11=28.35KNQ2=1.22KNQ3=(1.0+2.0)KNX0.6X0.9=1.62KN小计 Q = 28.35+1.22+1.62=31.2 KN(2)检算：N=(28.35+1.22)X1.2+1.4X1.62=37.7KN V N= 40 KN组合风载：N=1.2X(28.35+1.22)+0.85X1.4X(1.2+2X5.67KNm/10)=38.2KN V N= 40 KN四、地基承载力：以腹板下立杆控制因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控 制按单根实际承载力F=12.42 KN计算。（砂砾、粗砂在与湿度无关， 松散状态容许承载力为

27、200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许 承载力为400KPa。路桥施工计算手册）下托面积：15X375px砂砾垫层厚度：750px,砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30。承压面积：（15+30Xtg30） 2 = 1044.6 cm2立杆下支垫0.1mX0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为:a =P/A =12.42X103/1044.6 = 11.9kPa11.9kPa 6 =180kPa，地基承载力满足要求。五、侧向模板计算：荷载:1. 侧压力：P1max = rXh=24KNX1.8=43KN/m22. 振捣混凝土荷载：P2 = 4KN/m2二、检算模板：1. 面板（取250

28、0px板宽）：6 =15 mm。竖肋间距30 cm，断面M=(31.2+43)/2+4.0X1/8X(0.2+0.015)2=0.237KNma =237X6/100X1.52=3.2MPa V a = 35 MPa a 见竹胶模 产品介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56X103 Mpaf = (5Xql4) / (384EI)二 (5X31.2X103X0.204)/(384X10.56X109X2.8125X10-7)=2.19X10-4(m)= 0.22mm f=300/400=0.75mm 刚度满足要

29、求。2. 竖向肋木：P=43X0.3=13.0KN/mM=1/8X13.0KN/mX0.3X0.3=0.15KNma =M/W=150/(1/6X8X102)=1.125MPa 6 =12MPa 强度满足要求松木的弹性模量：E=4X103MPa截面惯性矩：I=bh3/12=0.1X0.103/12=8.33X10-6(m4)f=5Q2L4/384EI=5X31.2X103X0.34/(384X4X109X8.33X10-6) =1.0X10-4(m)0.1mmf=L/400=0.75mm，刚度满足要求。横向间距1500pxX纵向跨距2250px。断面尺寸10X250px，水 平支撑1750px

30、。中间根纵向肋木控制腹板下混凝土重：b=(1.8X0.4)X26kN/m3=18.72kN/m2；纵梁自重：8.0kN/m3X(0.10X0.10) =0.08(kN/m)q=(a+b：0.7)X1.2+(2.5+2+2)X1.4X0.35/0.7+0.08X1.2=(0.112+18.72:0.7)X1.2+(2.5+2+2)X1.4 X0.20/0.7+0.08X1.2=6 (kN/m)P=(1.65+0.9)/2X24KN/m3+4KN/m2X0.6=20.76KN/mM=1/8X20.76KN/mX0.62=0.93KNmO =M/W=0.93KNm/(1/6X10X102)= 5.5

31、8MPa 6 =12MPa，强度满足要求。f=5Q2L4/384EI=5 X6X103X0.94/(384X4X109X8.33X10-6)=15.38X10-4(m)1.538mmf=L/400=2.25mm，刚度满足要求。六、结论：1.碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900X900 mm,步距1200mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600X纵向900 mm，步距 1200 mm。2.剪力撑横向3.6m 一道，纵向3.6m 一道，要求顶天立地。与地面角度4560。3 .扫地杆横向为1800mm 一道。4. 地基要求碾压，压实度95%以上，级配砂砾石垫层750px。5. 附件（碗扣支架横断面布置示意图）