支模架倒塌处理方案

《支模架倒塌处理方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《支模架倒塌处理方案（14页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、 支模架倒塌处理方案一、编制依据1、 地下工程防水技术规范(GB50108-2001)；2、 *设计图纸；3、 质量通病防治措施。二、工程概况1、倒塌部位地下室顶板层高为5.7米，板厚600mm，相邻跨层高4.5米，板厚400mm。2、支模架倒塌时，正在浇筑砼，倒塌构件有顶板、梁、及外侧剪力墙，砼共计50m3。3、经事故调查，现场采用违标的48*2.0钢管，且未按实际钢管壁厚计算支模架；根据施工方案，5.7米层高应设置两道水平杆，而现场只设置了一道。 三、施工前的准备工作1、对工人进行施工交底；2、组织足够的劳动力。四、施工步骤倒塌部位砼凿除场地内各类材料、垃圾清理钢筋表面砼清理剪力墙钢筋重新

2、整理后浇带、施工冷缝处理（见附图）支模架搭设模板铺设钢筋绑扎模板加固砼浇筑浇水养护五、主要施工方法1、倒塌部位砼凿除组织石工队伍和泥工班组，在最短的时间内将砼凿下来并转运出去（不惜成本）。2、场地内各类材料、垃圾清理对场内的钢管、模板、扣件等材料进行整理，能用的用，不能用的及时转走。3、钢筋表面砼清理倒塌的剪力墙及梁板钢筋表面附有水泥浆，不利于与砼的粘结，现派专人用钢丝刷将钢筋表面的砼浆清理干净。4、后浇带、施工冷缝处理后浇带的止水钢板有松动的重新焊接、摆正，表面有砼渣子的话，及时进行清理；倒塌部位与未倒塌部位交接处，由于事故突然，来不及处理，因此留下了一条未经事前处理的冷缝，对今后防水产生影

3、响，现必须对其进行处理（见附图）。5、支模架搭设对倒塌部位重新进行模板计算（按现场钢管壁厚计算），然后严格按照计算后的搭设要求进行搭设，搭设完毕后需施工、监理、业主验收合格后方能进行下道工序施工。6、钢筋绑扎剪力墙及顶板钢筋重新进行绑扎，接头处采用焊接，满足单面焊10d或双面焊5d的要求。六、模板计算1、顶板（600厚，层高5.7M）采用钢管扣件脚手架，立杆间距0.6m，步距1.8m（搭设两道水平杆），钢管采用4.8*2.0，受力扣件采用双扣件。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b

4、=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.60+0

5、.30)+1.402.50=21.932kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.402.50=21.890kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.6000.600+0.3000.600)=8.294kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.

6、350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.294+1.401.350)0.2000.200

7、=0.047kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/32400=1.462N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.294+1.41.350)0.200=1.421kN 截面抗剪强度计算值 T=31421.0/(2600.00018.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.

8、6778.2942004/(1006000291600)=0.051mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6000.200=3.012kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.2

9、03.012+1.200.060)=3.318kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+3.318)0.600=2.369kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.369/0.600=3.948kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.950.600.60=0.142kN.m 最大剪力 Q=0.60.6003.948=1.421kN 最大支座力 N=1.10.6003.948=2.606kN 木方

10、的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.142106/83333.3=1.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31421/(250100)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/

11、mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.765kN/m 最大变形 v =0.6772.765600.04/(1009500.004166666.8)=0.061mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.600+0.0803.3180.6000.600=0.474kN.m 抗弯计

12、算强度 f=0.474106/83333.3=5.68N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.417kN.m 最大变形 vmax=0.359mm 最大支座力 Qmax=8.511kN 抗弯计算强度 f=0.417106/3250.0=128.31N

13、/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.51kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 采用双扣件 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1

14、= 0.0905.700=0.510kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.6000.6000.600=5.422kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 5.436kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600

15、=0.810kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.66kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=2.888cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.25cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比

16、，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429； 经计算得到=7657/(0.429288)=61.974N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩

17、Mw=0.90.91.40.0860.6001.8001.800/10=0.019kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.436+0.91.40.810+0.90.91.40.019/0.600=7.580kN 经计算得到=7580/(0.429288)+19000/3250=67.197N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、梁底支撑（600*900）采用钢管扣件脚手架，梁两侧立杆间距1.2m，梁底纵横向横杆间距0.6m，步距1.8m，梁底增加三道支撑，钢管采用4.8*2.0，受力扣件采用双扣件。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑

18、施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 梁截面 BD=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施

19、工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模

20、板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.600=13.770kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.600)/0.600=1.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.600=0.720kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3513.770+1.351.200)=18.189kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P

21、 = 0.90.980.720=0.635kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 待添加的隐藏文字内容3 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.046kN N2=7.456kN N3=2.046kN 最大弯矩 M = 0.204kN.m 最大变形 V = 0

22、.365mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20410001000/32400=6.296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33410.0/(2600.00018.000)=0.474N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.365mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计

23、算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.456/0.600=12.426kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.4260.600.60=0.447kN.m 最大剪力 Q=0.60.60012.426=4.473kN 最大支座力 N=1.10.60012.426=8.201kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f

24、=0.447106/166666.7=2.68N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34473/(2100100)=0.671N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6779.356600.04/(1009500.008333333.5)=0.104mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣

25、件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.201kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1095.700=0.754kN N = 8.201+0.754=8.956kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=2.888cm2； W 立杆净截面

26、模量(抵抗矩),W=3.25cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429； 经计算得到=8956/(0.429288)=72.488N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9

27、0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.8001.800/10=0.025kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.201+0.91.20.621+0.90.91.40.025/0.600=9.004kN 经计算得到=9004/(0.429288)+25000/3250=80.57N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!