顶管专项施工方案泥水平衡法)

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1、第一章编制依据和工程概况一、编制依据1、广州市净水有限公司所提供设计图纸、招标文件；2、给水排水管道工程施工及验收规范 （GB50268-2008）；3、给水排水构筑物工程施工及验收规范（GB50141-2008）4、市政排水工程质量检验标准CJJ-90；5、混凝土和钢筋混凝土排水管（ GB/T11836-2009）；6、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20057、顶管施工技术余彬泉、陈传灿编着人民交通出版社8、 国家有关法律法规及广东省人民政府、地方人民政府及其所属有关部门在施工安全、工地治安、人员健康、环境保护及土地租用等方面的具体规定和标准。9、建设同类及类似工程的施工经验及用于

2、本合同段施工队伍的施工设备和技术力量情况。二、工程概况本工程拟建设污水管道约2.893km，主管管径 D500 D1000管道，限流管管径 D300D400，管材主要为： DN500采用 HDPE管，倒虹管采用钢管，顶管采用级钢筋混凝土管，其余采用级钢筋混凝土管。施工方案为明挖和顶管结合施工。顶管工作段为 WC22WC25长 113 米， WC25WC29长 164 米。顶管矩形工作井尺寸为7 米 4.9 米，圆形接收井尺寸为7 米。根据设计图纸顶管共2 段共设顶管工作井1 座，接收井 2 座，工作井设于 WC25，接收丼设于 WC25、 WC25。地质情况：根据地质报告中间成果，详见附件：钻

3、孔柱状图本工程顶管方式采用泥水平衡法。第二章工程特点和施工前的准备工作一、工程特点1、本工程平面位置按排水工程管道走向依次布置，施工线路较长，施工放线及结构的模板、钢筋施工的方案必须周密，重点控制。2、由于本工程为全现浇钢筋混凝土结构，因此混凝土质量直接关系到结构的安全和质量情况，因此必须确保混凝土的工程质量。3、本工程施工历经雨季，所以抓好雨季施工是重点。4、本工程施工场地要根据工程施工需要迁移，在每相临两座工作坑之间进行流水施工是本工程的施工特点。5、本工程顶管位于挖方区，埋置较深。二、施工前的准备工作1、进行施工测量和现场放线工作。2、确定管线范围内及施工需用场地内所有障碍物，如管线、电

4、线杆、树木及附近房屋等的准确位置。3、按施工平面布置图修建临时设施，设置装、运临时用水的设施、安装临时用电线路，利用工作井内集水井进行机械排水。4、进行顶管所用设备的加工制作。5、根据顶进长度，准备好各类管线和所需的辅助物（固定架等）。三、 技术准备1、进行施工技术交底工作。2、做好定位点控制，施工测量和现场放线工作。四、施工流程1、顶管施工工艺流程施工准备备注：（1）工作井完成后用 16号槽钢做顶管导轨确定主轴线。（2）、各设备就位开始顶进。工作井、接收井施工设备安装2、施工顺序施工顺序为：工作井施工顶进设备安装调试吊装砼管到轨道上连接好工具管装顶铁开顶进机械出泥管道贯通拆工具管安检查井。顶

5、管施工工艺流程图见上图所示。第三章工作井与接收井施工方案第一节测量放线一、平面测量与垂直测量方法选择本工程 0.00 以下平面及垂直测量采用全站仪进行施工测量。二、测量依据及操作执行标准所有测量定线依据建设单位给定的书面通知文件，以及设计施工图纸。测量操作执行国家规范工程测量规范。三、建立测量放线小组序号职务人数1测量工程师1 人2专职测量员1 人3测量放线员2 人四、本工程测量仪器、量具精度序号仪器、量具名称职务型号及精度数量备注1全站仪ZT20 Pro1 台鉴定2水准仪DS323 台鉴定3塔尺5m1 条鉴定4钢卷尺50m1 条鉴定五、测量控制目标1、测量放线合格率 100%，确保达到施工精

6、度和进度要求。2、平面的控制线测量精度不低于1/10000 ，其测角精度不低于 20。3、标高控制：每连续墙施工段层间测量偏差3mm，全高 10mm。六、测量放线方法1、定位及轴线尺寸控制保证本工程的测量精度，在工作井中心线的延长线上设引桩控制网，控制网的各中心线桩应控制在距井边 15米以上。工作井开挖后用它做为各施工层恢复中线的依据。外控制桩采用 15015020mm钢板，底部焊接四只 500mm20钢筋作为地脚埋置于混凝土中保护，保护深度为500mm。2、高程测量：基坑土方开挖时，以0.00 标高控制点测出各负数整米数的水平点，并在基坑壁上标记，最后将水平仪移至基坑底，校测基底标高。3、标

7、高控制现场建立统一的水准网点，水准网点应根据建设单位（业主）提供的水准点进行引测。工作坑施工时， 根据所建立的水准网点， 在坑边上测出 -1.500m 标高线，作为工作坑施工的依据。高程传递水准仪配合钢卷尺 , 钢卷尺起始端悬挂 15kg 线坠 , 如下图所示：第二节工作井及接收井施工方案沉井施工顺序：泵井沉井井体分节制作，第一节和第二节3米，第三节 2米，井体混凝土强度为C25。工作井下沉至设计标高之后，采用C20素混凝土封底，封底厚度为1.6 米，之后制作工作井底板，底板采用C20钢筋混凝土制作，厚度为0.4 米。1、泵井沉井基坑开挖根据设计图纸的泵井坐标定出泵井中心及泵井井体外壁四个角点

8、的控制桩，基坑底四边尺寸比泵井结构外围尺寸沿周边各放宽0.5m，依据设计图纸由泵井平面尺寸确定基坑底面尺寸，泵井的基坑开挖深度为1m，以基坑底部周边尺寸按1：1 放坡至地面标高，为基坑敞口形，可供立模板、绑扎钢筋搭设外模板。泵井基坑采用人工挖土并整平基底，土方可随即用车辆外运。2、沉井基坑铺筑在人工整平之后，沿沉井壁体中心线铺设碎石垫层，垫层厚度为200mm，铺设宽度 1.25m（比刃脚宽度两侧各放宽 0.5 米），并用人工机具夯实平整；然后在碎石垫层上填筑粗砂垫层，厚度为 100mm，用平板震动整平、密实。在垫层上沿沉井刃脚四周浇筑素砼垫层带，厚度为 80mm，宽度比泵井壁体厚度内外宽 20

9、0mm，沿砼垫层带周长相距 1.0m 设承垫木条，供内外立模板，绑扎钢筋之用。3、第一节泵井沉井制作根据设计要求，确定第一节泵井制作高度，在铺筑的素砼垫层带上，铺设隔离层（油毛毡或薄板条），然后通过垫层带中相隔 1.0m 的木条上搭立内模板和泵井满堂内脚手架， 内模板校正后绑扎钢筋， 再立外模板和外脚手架， 沉井内外模封闭后，串拉杆螺丝、拉紧、清理井壁冲洗干净，复核验收立模扎筋均符合规范规程要求，放置漏斗，间距 4m，四个转角处均设漏斗，漏斗下挂若干节串筒，砼可直接通过漏斗、串筒灌入井壁之中，保证砼跌落高度不大于 1.5m，不会产生砼离析现象，施工人员用电动振动器，按砼操作规程进行振捣密实，保

10、证泵井砼结构强度达到终凝后进行养生。当井体砼达到设计要求强度时，依次同步抽除一般承垫木，每根承垫木抽除后，立即用砂将刃脚下部填实，使沉井的荷重均匀地转移到砂堤上这样既可防止沉井的突沉，又可以方便顺利地抽除其它承垫木。最后抽除定位承垫木。4、沉井掏挖及下沉泵井沉井下沉根据地下水位情况，计划采用不排水挖土下沉方法。不排水下沉方法时， 采用长臂挖掘机挖掘井底中央部分的土， 使泵井形成锅底，在砂类土中，一般当锅底比刃脚低 1 1.5 米时，泵井即可靠自重下沉，而将刃脚下的土挤向中央锅底，然后继续挖土，泵井便可继续下沉。若刃脚下的土不易向中央塌落，则配以高压射水松土或进行适当排水下沉。由于上步桥净空小，

11、所以挖掘机在施工过程中，必须安排专人监督指挥，避免挖掘机在施工过程中碰撞上步桥桥梁。5、第二节的泵井沉井制作在第一节泵井下沉至预定标高的基础上，停止挖土，泵井井壁外围用砂回填至壁顶下 500mm，泵井内用砂回填 1500mm,便于增加井壁的摩擦力、对泵井进行限位和上一节井壁的顺利施工。开始制作第二节泵井。先将内脚手架接高稳定，沿着第一节顶面部的拉杆螺丝上立第二节内模板，经校正后，绑扎钢筋，其后再立外模，串拉杆螺丝和校正，同时接高外脚手架和顶面工作平台铺设完毕，各道工序和复验工作同第一节井壁制作标准相同进行验收。第二节模板接高，放置漏斗，间距 4m，四个转角处均设漏斗，漏斗下挂若干节串筒，砼可直

12、接通过漏斗、串筒均匀灌入井壁之中，每次浇注的高度不大于 50cm，且保证砼跌落高度不大于 1.5m，不会产生砼离析现象，施工人员用电动振动器，然后拆除内外模进行养生，达到强度后拆除内外脚手架清理井内垃圾准备下沉。6、第三节泵井的工艺与第二节基本相同。第三节泵井下沉的过程中，考虑到上步桥净空只有 6.2 米的因素，先将泵井周边土降 1 米后，采用长臂挖掘机挖土下沉，工艺与第一节相同。若挖掘机由于桥梁净空小的原因不能挖到位，则采用抓斗机进行抓挖下沉施工。采用抓斗机抓挖井底中央部分的土，使泵井形成锅底，在砂类土中，一般当锅底比刃脚低 11.5 米时，泵井即可靠自重下沉，而将刃脚下的土挤向中央锅底，然

13、后继续挖土，泵井便可继续下沉。若刃脚下的土不易向中央塌落，则配以高压射水松土或进行适当排水下沉。7、泵井沉井封底及底板浇筑泵井下沉至设计标高后观察其稳定性，在 8 小时内泵井自沉累计量不大于10mm时，才能进行封底。 不排水封底， 即在水下进行封底， 要求待井体下沉相对稳定后，将井底整平，将多余的浮泥清除（必要时可派潜水员进行水下检查、处理），铺碎石垫层 30cm，封底混凝土用导管法灌注，灌注水下封底混凝土时，需要的导管间隔及根数根据导管作用半径和封底面积确定，导管作用半径随导管下口超压力大小而异，其关系如下：超压力75100150250（kpa）导管作用半径P=1.5127.15=190.7

14、3 KN ，符合要求！10、顶管后背墙安全稳定性计算1、顶力的计算例：按井距最长的一段（L=165m）管径为1000 计算顶力，砼管每节长2m，重 1.2吨，土质为粉质粘土。依据顶力经验公式计算顶力：P=NGLP=总顶力N 为土质系数粉质粘土取 2G：单位管体自重L为顶进总长度P=2219.8 100=3920则在总顶力 3920KN的作用下（弹性平衡状态）后背所需均布荷载最小面积为（后背墙壁排方木的最小面积）： =P/F 得 F=P/ =20.9EP=土壤的总被动承载力 郞青的被动土压力理论 EP=1/2rh2+tg2(45+/2 ） +2chtg(45 + /2 ）r ：为土壤容量（ KN

15、/m3） 粉质粘土为： 20.5KN: 土壤内摩擦角粉质粘土：27.5c:为土壤内摩擦角聚力粉质粘土：24h 为挡墙后背土的高度：5mEP=（ 1/2 ）rh2tg2(45 +/2 ） 2chtg(45 +/2 ）=（ 1/2 ）20.5 （5）2tg2(45 +27.5 /2)+24 5tg(45 +27.5 /2)=1192Kn/m在力的作用点出每水平延米的均布线荷载那么在总顶力作用下后背所需最小宽度：W=P/EP=3136/1192=2.6米故该顶管后背墙安全稳定性符合设计规范要求。11、沉井现场监测（1）沉井支护结构相关资料深基坑支护结构施工前应取得以下基本资料：a 建筑场地及其周边，

16、地表至支护结构底面下一定深度范围内地层结构、土 ( 岩 )购物理力学性质及含水层性质。地下水位、渗透系数等资料；b 标有建筑红线、施工红线的地形图及基础结构设计图；c 建筑场地及其附近的地下管线、地下埋设物的位置、深度、结构形式及埋设时间等；d 邻近的已有建筑的位置、层数、高度、结构类型、完好程度。已建时间以及基础类型、埋置深度、主要尺寸、基础距基坑上口周边的净距等；e 基坑周围的地面排水情况，地面雨水与污水、上下水管线排入或漏入基坑的可能性；f 基坑附近的地面堆载及大型车辆的动、静荷载情况；支护结构最大水平位移允许值支护结构最大水平位移允许值（mm）安全等级排桩、地下连续墙、放坡、土钢板桩、

17、深层搅拌钉墙一级0.0025 h二级0.0050 h0.0100 h三级0.0100 h0.0200 h基坑变形控制保护等级标准地面最大沉降量及围护保护墙环境保护要求等级水平位移控制要求1. 地面最 大沉降量 0.1H；离基坑 10m，周围有地铁，共同特级2.围护路最大水平位移沟、煤气管、大型压力总水管等0.14 H；重要建筑及设施必须确保安全3.Ks* 2.21.地面最 大沉降量 0.1H；离基坑周围 H范围内没有重要干一级2.围护墙最大水平位移线、水管、大型在使用的构筑物、量 0.3 H；建筑物3.s*K 2.21.地面员大沉量控制在0.5 H；在基坑周围 H范围内没有较重要二级2.围护堵

18、最大水平位移支线管道和一般建筑、设施 0.7 H；3. Ks* 2.01. 地面最 大沉降量 1H；在基坑周围 30m范围内没有需保三级2. 围护墙最大水平位移 护建筑设施和管线、构筑物 1.4 H；3. Ks* 2.0本工程基坑安全等级按特级要求保护。（ 2）沉井基坑监测主要进行以下必几方面的监测：a 周边建筑物沉降，周边建筑物在开挖期间的沉降量和不均匀沉降量，采用水准仪观测，每 2 天 1 次，暴雨或其他突发事件，加密观测，沉降稳定后，视情况结束观测。b 周边地面沉降，周边地面在基坑暴露期间的沉降量及变化率，采用水准仪观测，每 2 天 1 次，暴雨或其他突发事件，加密观测，沉降稳定后，视情

19、况结束观测。c地下水位观测，周边地区地下水位变化，每3 天 1 次，暴雨或其他突发事件，加密观测。d 支护结构沉降位移，支护结构变形，采用水准仪、经纬仪测量，基坑开挖和暴露期间，每 1 天 1 次，暴雨或其他突发事件，加密观测。e周围重要设施（地下管线）的变化和破损，每2 天 1 次，暴雨或其他突发事件，加密观测第四章泥水平衡顶管施工主要施工方法顶管工作井施工完成并达到管道顶进要求后即开始顶管施工。一、穿墙顶进顶管进出洞是整个施工过程中的关键环节之一，进出洞成功等于整个顶管工程成功了一半。本工程是采用地下预埋钢盒作为预留进出洞口，在井出洞口安装可拆式止水钢圈，再在钢圈上上安装止水胶圈，达到止水

20、效果。并在洞口前方挨着顶进方向的支护桩的外边线做旋喷桩止水幕墙并加固，旋喷桩为 500mm。1、工作井出洞处理：在出洞前，割掉预埋钢盒外侧钢板，并将止水钢环焊接到预埋钢盒的外侧，再将止水橡胶圈安装在止水钢环上。在准备出洞时，在将钢盒内侧挡土钢板割掉，清理预留孔内的杂物后立即将工具头推进预留孔，缩短停顿时间，这时止水橡胶圈紧抱工具头外壳，发挥止水作用。顶进工具头到穿墙管内，工具头与第一节混凝土管采用刚性联结，避免工具头“磕头” 。顶管出洞的施工环节相当关键，顶管穿墙时要防止工具头下跌，在穿墙的初期，因入土较小，工具头的自重仅由两点支承，其中一点是导轨，另一点是入土较浅的土体。因此，工具头穿墙时，

21、一方面要带一个向上的初始角（约5），另一方面穿墙管下部要有支托，并且加强管段与工具管、管段与管段之间的联结。此外，工具管的推进一定要迅速，不使穿墙管内的土体暴露时间太长。顶管穿墙位置必须作好止水，防止孔口因为流失减阻泥浆，造成孔口塌陷，发生安全事故。2、在出洞施工初期，由于顶管机正面主动土压力远大于顶管即周边的摩擦力和与导轨间的摩擦力的总和，因此极易产生顶管机反弹，引起顶管即前方土体不规则坍塌，使顶管机再次推进时方向失控和向上爬高。为此，在洞口的两侧平行地面各安装好一条工字钢，当主顶千斤顶准备回缩加顶铁时，将两条工字钢分别与第一个顶铁的焊牢，然后回收千斤顶，防止顶管机反弹。3、同时，在出洞施工

22、初期顶管机容易发生扭转现象。因为顶管机大刀盘转动时对前方土体会产生一个扭矩，根据相互作用原理，土体对顶管机同时也会产生一个扭矩。而由于顶管机周边的摩擦力和与导轨间的摩擦力很小，故摩擦力及顶管机自重所产生的反抗扭矩小于土体对顶管机产生的扭矩，所以此时顶管机会扭转。为了克服此现象，防止顶管机发生扭转，分别在顶管机的两侧焊上各一块挡板，挡板底面与导轨面平齐。当顶管机扭转时，挡板压在导轨上，防止顶管机扭转。4、穿越旋喷桩止水幕墙：旋喷桩硬度较大，顶进不能过快，否则会使顶管机严重扭转或使顶管机损坏。因此，要放慢顶进速度，一般顶进速度控制在20mm/min。加大泥水流量，防止旋喷桩硬泥块堵塞泥浆管道。二、

23、正常顶进管道出洞成功后，管道开始正常顶进。通过后座主顶油泵和主顶千斤顶产生推力，推动管道向前推进。在管节推进的同时，顶管机大刀盘切削前方土体，切削下来的土体进入顶管机的泥土仓内，经刀盘的搅拌与进浆管送入的清泥浆搅拌成浓的泥浆，再通过排浆管道将浓泥浆排出机头。通过管节一节一节向前推进，顶管机不断推进最后到达接收井，形成整段管道。初始顶进时顶进速度一般控制在2050mm/min，正常顶进时顶进速度控制在50 150mm/min，如遇正面障碍物，应控制在10mm/min以内。初始顶进时出土量一般控制在理论出土量的95%左右，正常情况下出土量控制在理论出土量的98%100%。排泥过程是通过后座主顶千斤

24、顶推进，顶管掘进机大刀盘切削前方土体，切削下来的土体进入顶管掘进机的泥土仓。块石、混凝土或坚硬的土块等大块状物体在内外锥体的偏心碾压破碎作用下粉碎成为直径小于30mm的颗粒；粘性土在外壳斜锥段4 个高压水孔喷射水流的作用下变成碎块和泥浆，在刀盘和内锥体的搅拌下成为可流动的泥土并被挤入泥水仓。同时，泥水循环泥浆经进浆管进入泥水仓，在泥水仓与泥土充分混合成为浓度更大的泥浆，经排浆管排出机头，再经泥水分离器处理泥沙等固体颗粒被分离外运，泥浆循环使用，实现了连续掘进作业，见图4-18 。进浆下一进浆泥水处泥浆进浆机内旁图 4-18 泥水平衡顶管排泥系统循环泥浆的浓度控制在1.09 ，压力比地下水水头增

25、加20Kpa 10Kpa。泥水除了对泥沙起悬浮和携带作用外，同时对开挖面起平衡稳定作用，泥水压力由泥土仓的流动土体传到开挖面，防止开挖面坍塌，而且通过泥土仓的缓冲作用，即使泥水压力不正常，也不至于产生较大的地面沉降，泥土仓的土体与开挖面处于主动平衡或被动平衡状态。在工作前须制作一定浓度的清泥浆储放在泥浆箱内，工作时清泥浆经进浆泵和进浆进入顶管机的泥水仓，与顶管机刀盘切削的土体搅拌成均匀的浓泥浆，经排泥浆管和排浆泵管排出井外，经泥水处理装置把浓泥浆的砂土一般在0.4mm以上的颗粒分离出来。泥浆再经过沉淀池的过滤，把较细的颗粒再分离出来，这样可以把浓泥浆过滤成清泥浆。泥水经过不断循环，把顶管机前方

26、的泥土排出井外。三、测量、纠偏（一）、顶管顶进中的测量工作激光经纬仪安置在观测台上，它发出的激光束为管道中心线，又符合设计坡度要求，实为顶管导向的基准线。施工开始时将顶管机的测量靶的中心与激光斑点中心重合。当顶管机头出现偏差，相应激光斑点将偏离靶中心，测量靶图像通过视频传送到操作台的监示器上，从而观察出激光斑点将偏离靶中心偏离图像，通过控制纠偏千斤顶的伸缩量，进行顶进方向的纠正，使顶管机始终沿激光束方向前进。顶管施工中测量工作的主要任务是掌握好管线的中线方向、高程和坡度。1、高程控制（1）根据设计坡度要求，沿井口方向线控制点井口投点线路布设四等水准路线， 并在各井口处埋设临时水准点以供顶管高程

27、放样。（2）根据顶管线路所布设的进管方向点导线点及水准点，标定出井的平面位置及测定其深度，以指导工作井顶管的开挖施工；定出始发井与接收井激光管道中心线激光经纬线的管道中心点，并将其投设于地面经纬仪管底高程后背（以下简称投点），作好标记，由观测台悬锤于投点处于井的边缘， 事先作好投井底临时水准点点的支架搭设与焊接标志工作。图 4-19（3）以布设的线路导线点中导线控制的一个导线点及一条边的方位角，重新精密测定二井间的导线，即贯通导线，并联测二井投点，在有条件的地方，最好将投点作为导线点，以便获得投点的精确坐标，所有导线点应埋设牢固标志，以备复测。根据贯通导线及井口投点，在始发井边缘放样出顶进方向

28、的坐标点，而后与井口投点一起向井下投设方向线，并将高程从井上传至井下，埋设临时水准标点，如图 4-19 所示。（4）在工作井下建立控制观测台，在其上配置有强制对中的仪器基座，并设有上下左右可调节的装置，能使架设于其上的仪器调整到中线（或与中线偏离一定距离）的位置，并使仪器横轴调整到中线（或与中线偏离一定距离）的高度上。（二）、纠偏顶管机的测量靶网格为 10mm，根据顶管机测量靶激光点的偏移量计算顶管机的斜率，伸出相应的纠偏千斤顶组，使顶管机推进改变方向，从而实现顶进方向的控制。纠正偏量应缓慢进行，使管节逐渐复位，不得猛纠硬调。由于顶管机头附有测量靶见图 2-27 ，激光经纬仪安置在观测台上，在

29、工作中，已使它发出的激光束既为管道中心线，又符合设计坡度要求，实为顶管导向的基准线。施工开始时使测量靶中心与激光光斑中心重合，当掘进机头出现偏差，相应测量靶中心将偏离光斑中心，从而给出偏离信号，通过通过视频传送到操作台的监示器，进行顶进方向的纠正，使工具头始终沿激光束方向前进。校正千斤顶接受靶激光经纬线机头激光束激后背观测台图 4-20 顶进施工中的测量示意图工具头开始顶进510m的范围内，允许偏差应为：轴线位置50mm，高程 30mm，当超过允许偏差时，应采取措施纠正。纠正偏差应缓慢进行，使管节逐渐复位，不得猛纠硬调。工具头前方有纠偏节，纠偏节中安装有纠偏千斤顶，顶进过程中，根据测量反馈的结

30、果，调整纠偏千斤顶，使工具头改变方向，从而实现顶进方向的控制。如果工具头的方向偏差超过 10mm，即应采用纠偏千斤顶进行纠偏。管顶出穿墙管及在长度3040m 范围内的偏差是影响全段偏差的关键，特别是出墙洞时，由于管段长度短、工具头重量大，近出洞口土质易受扰动等因素的影响，往往会导致向下偏，此时，应该综合运用工具头自身纠偏和调整千斤顶的作用力合力中心来控制顶管方向。纠偏应贯穿在顶进施工的全过程，必须做到严密监测顶管的偏位情况，并及时纠偏，尽量做到纠偏在偏位发生的萌芽阶段。如果根据顶管机的测斜仪及激光经纬仪测量偏位趋势没有减少，增大纠偏力度，如果根据顶管机的测斜仪及激光经纬仪测量偏位趋势稳定或减少

31、时，保持该纠偏力度，继续顶进，当偏位趋势相反时，则需要将纠偏力度逐渐减少。顶管施工的顶进管道允许偏差：表 4-4顶进管道允许偏差表（ mm）项目允许偏差顶进长 度 300m50轴线位置300m顶进长 度 1000m100顶进长 度D1500+30,-40管道内底高D1500300m+40,-50程300m顶进长 度 1000m+60,-80相邻管间错钢 管2口对顶时 两端 错口50注： D为管道内径（ mm）四、触变泥浆在顶进过程中，随着距离的增长，管道的摩阻力也随之增大。为了提高顶进施工的效率，在施工过程中尽可能地降低管道外侧的阻力，通常情况下往管外侧喷谢触变泥浆，降低顶进的阻力。1）触变泥

32、浆系统设置：顶进过程中，需要经常进行压触变泥浆工作，以减少顶进的阻力。注浆孔的形状及布置：在每节管的前端布置一道触变泥浆注浆孔，数量为 4 个，孔的大小呈 90 度布置（图 5-28 ），经过不段压浆，在管外壁形成一个泥浆套。图触变泥浆管设置在顶管机后面4 节管每节管都设置触变泥浆管，在管节外壁形成完整的浆套。以后的管节间隔3 节管设置一道，用来对浆套进行补浆。2）浆液配置：触变泥浆系统由拌浆、注浆和管道三部分组成。拌浆是把注浆材料兑水以后再搅拌成所需的浆液 ( 造浆后应静置 24 小时后方可使用 ) 。注浆是通过注浆泵进行的，根据压力表和流量表，它可以控制注浆的压力( 压力控制在水深的1.1

33、 1.2倍) 和注浆量 ( 计量桶控制 ) 。管道分总管和支管，总管安装在管道内一侧，支管则把总管内压送过来的浆液输送到每个注浆孔上去。触变泥浆由膨润土、水和掺合剂按一定比例混合而成。施工现场按重量计的触变泥浆配合比为：水：膨润土 8：1，膨润土： CMC 30：1。本工程拟购置膨润土袋装复合材料，在现场施工加水拌和。3）注浆流程：造浆静置注浆顶管推进( 注浆 ) 顶管停顶停止注浆。4）数量和压力压浆量为管道外围环形空隙的1.5 倍，压注压力根据管顶水压力而定。五、中继环接力顶进在顶进过程中，随着距离的增长，管道的摩阻力也随之增大，主顶推力也随之增大，管节强度和工作井的结构强度不能满足顶力时，

34、需采取中继环接力顶进。中继环是长距离顶管中不可缺少的设备，中继环是经机械加工的内外套组合。中继环内均匀地安装有许多台小千斤顶，通过中间的小千斤顶的伸出动作，推动外套往前推出，外套向前推动管节一段距离 ( 如 300mm)后，又通过后部主顶推动管道运动，使小千斤顶缩回复位。 不断往复运动推进管节，使整段管道向前推进。在长距离顶进时，把长距离的管道分成几段。可分段减少主顶的压力，它可以与其他中继环和后座通过程序连动，一环接一环，自动切换。中继环的设计必须满足刚度大、安装方便和加工精确，并在使用中具有水密性。中继环的结构如下图所示。顶进方主纠偏油图 4-22 中继环结构大样图其主体结构主要由以下部分

35、组成： 推力油缸（总推力小于或等于主顶站总顶力， 均为单项作用小千斤顶， 行程 30cm），其规格、性能要求一致。 钢壳体和千斤顶紧固件、止水密封圈。 液压管道、电器和操纵系统。中继环的壳体应与管节外径相等，并使壳体与管节中的滑动面之间具有良好的水密性和润滑性。滑动端应与特殊管节相接。（2）推进流程：第一个中继环推进第一个中继环停顶第二个中继环推进第二个中继环停顶如此类推到最后一个中继环主顶推进主顶停顶( 如此循环 )（3）中继环的配置中继环在安放时，第一只中继环应放在比较前面一些。因为掘进机在推进过程中推力的变化会因土质条件的变化而有较大的变化。所以，当总推力达到中继环总推力4060时，就应

36、安放第一只中继环，以后，每当达到中继环总推力的 70 80时，安放一只中继环。而当主顶油缸达到中继环总推力的 90时，就必须启用中继环。中继环设计允许转角 1，每道中继环安装一套行程传感器及限位开关。 中继环在管道上的分段安放位置，可通过顶进阻力计算确定。油泵站千斤顶外壳图 4-23 中继环系统六、顶管机顶入接收井顶管机顶入接收井是一项关键的施工环节。在顶进接近接收井前，先将接收井施工好等待顶管机的接收。当顶进到接收井边13 排旋喷桩时，须放慢顶进速度，等顶管机慢慢切削旋喷桩体，形成一个较完整的止水孔，否则会因推进过快使预留孔前的旋喷桩体破坏不能形成止水孔， 严重时损坏顶管机或顶力剧增使管节破

37、裂而无法完成接收顶管机。同时，必须先复测本段管道的长度与设计长度相符，然后通过测量得知顶管机出口的具体位置，将接收井工具头出洞位置的混凝土护壁凿除。当顶管机进入接收井边时，顶管机要快速顶进，直至顶管机完全顶出接收井。如遇地下水丰富时，用棉纱堵塞住管和洞口间的空隙，等顶管机完全出洞后即用水玻璃或水泥浆压住止水。管道埋深较深时，水压力大，而且洞口周边是流塑状淤泥，承载力低，在深层做水泥旋喷桩出洞止水效果不是很理想，费用高。针对此情况，改进穿墙止水环的结构，在井体侧墙施工时，先预埋圆台形（喇叭形）钢盒（图 4-24 ），上圆（背土）直径比管径大20cm，下圆（靠土）直径比管径大 60cm，采用单边封板（上圆口） ，内填重量比为 1： 5 的水泥黄粘土拌和料。为了增加钢盒内填充物与环向钢板的粘结力，在环向钢板用钢筋焊上两道竹片压板，为达到止水防流砂效果，在压竹片的同时也压上稻草和膨胀土，然后与拌和料一起填充。当顶管机穿越预留孔时，顶管机外壳带到穿墙钢合内的土体及周边的土体往喇叭口挤压，使到管壁与预留口间的缝隙挤实土体，防止泥水从缝隙喷涌。穿墙是顶管施工中的一道重要工序。穿墙时，要防止井外的泥水大量涌入井内，严防塌方和流砂，