精馏塔课程设计报告报告食品工程原理

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1、XX石油化工学院课程设计说明书课程名称：食品工程原理课程设计题目:乙醇一水连续精馏塔的设计学生：陈夫达学号：班别：食品12-1专业：食品科学与工程指导教师：邱松山，李春海wordzl.日 期： 2014 年 11 月20 日目 录、精馏流程确实定7、课程设计报告内容71塔的物料计算71.1料液及塔顶、塔底产品含乙醇摩尔分数81.2平均摩尔质量81.3物料衡算92塔板数确实定102.1理论塔板数的求取 102.2全塔效率112.3实际塔板数113塔点工艺条件及物性数据计算123.1操作压强123.2温度123.3平均摩尔质量133.4平均密度143.5液体外表X力错误!未定义书签。3.6液体黏度

2、错误!未定义书签。4精馏段气液负荷计算175. 塔和塔板主要工艺尺寸计算185.1塔径错误!未定义书签。5.2溢流装置195.3塔板布置215.4筛孔数与开孔率错误!未定义书签。5.5塔的有效高度精馏段235.6塔高计算236. 筛板的流体力学验算236.1气体通过筛板压强降相当的液柱高度错误!未定义书签。6.2雾沫夹带量的验算 256.3漏液的验算256.4液泛验算267. 塔板负荷性能图267.1雾沫夹带线1267.2液泛线2277.3液相负荷上限线3297.4漏液线气相负荷下限线4297.5液相负荷下限线5308. 筛板塔的工艺设计计算结果总表319精馏塔的附属设备及接收尺寸32三、设计

3、小结错误!未定义书签。四、主要参考文献错误!未定义书签。食品工程原理课程设计任务书1.题目：乙醇-水精馏装置工艺设计2完成全部任务期限：2015年01月15日3设计数据说明10.5万吨/年原料：5000吨/年 + 学号X 1000吨/年+班号X 1000吨/年（5000+45X 1000+1X 1000=51000吨/ 年）进料状态：冷液体进料或汽液混合物进料。2年开工时：一年开工按 280天计，每天工作时间24小时。3塔底加热蒸汽压力、塔顶冷凝水进、出口温度、回流比根据情况自己确定4性质数据：表1乙醇水溶液体系的平衡数据液相中乙醇的 含量（摩尔分数）汽相中乙醇的含量（摩尔分数）液相中乙醇的含

4、量（摩尔分数）汽相中乙醇的含量（摩尔分数）0.00.0040.010.020J040.00.0530.110.1750.2730.400.450.500.550600.6140.6350.6570.6780.6980.060.340.650.7250.080.3920.700.7550.100.430.750.7850.140.4820.800.820.180.5130.850.8550.200.5250.8940.8940.250.5510.900.8980.300.5750.950.9420.350.5951.01.04课程设计条件1原料：乙醇含量：45%（质量分数），原料液温度：40C2

5、塔顶的乙醇含量 95%（质量分数）3塔底的乙醇含量 1%（质量分数）4中间泡点进料，筛板式连续精馏，其他参数查资料自选。5年开工280天，连续操作5.课程设计说明书内容要求：1、设计方案确实定及流程说明2、塔的工艺计算：包括全塔物料衡算、塔顶及塔底温度、精馏段和提 馏段气液负荷、塔顶冷凝器热负荷、冷却水用量、塔底再沸器热负荷、加热蒸汽用量、塔的理论板数、实际板数。3、塔的构造设计：塔和塔板主要工艺尺寸的计算 a塔高、塔径及塔 板构造尺寸确实定；b、塔板的流体力学验算；c、塔板的负荷性能图。4、附属设备的设计：塔顶冷凝器、塔底再沸器、进料接收、塔顶产品 接收、塔底产品接收、塔顶蒸汽接收。5、计算

6、原料贮罐、回流罐、产品贮罐的体积。6、撰写设备结果一览表。见附表17、绘制精馏塔的设备图。8、设计感想、设计评价。9、参考文献。10设计说明书书写符合规X,图表书写符合标准。11说明书语句通顺，层次清楚，文字简练，说明透彻。12对本设计的评论或有关问题的分析讨论。目的：通过课程设计进一步稳固课本所学的内容， 培养学生运用所学理论知识进展化工单元过程设计的初步能力，使所学的知识系统化，通过本次设计，应了解设计的内容，方法及步骤，使学生具有调节技术资料，自行确定设计方案，进展设计计算，并绘制设备条件图、编写设计说明书。在常压连续精馏塔中精馏别离含乙醇 45%的乙醇水混合液， 别离后塔顶馏出液中含乙

7、醇量为 95%，塔底釜液中含乙醇为 1%均为质量分数。1. 参数：1设计任务1设计任务进料乙醇 X = 45% 质量分数，下同生产能力 Q = 182t/d塔顶产品组成 =95%塔底产品组成 =1%2操作条件操作压强：常压精馏塔塔顶压强： Z = 4KPa进料热状态：泡点进料回流比：自定待测冷却水：20 C加热蒸汽：低压蒸汽， 0.2 MPa单板压强：W 0.7全塔效率： ET = 52 %建厂地址：珠江三角洲地区塔顶为全凝器，中间泡点进料，筛板式连续精馏2. 设计内容： 1 设计方案确实定及流程说明 2 塔的工艺计算3塔和塔板主要工艺尺寸的计算a塔高、塔径及塔板构造尺寸确实定；b、塔板的流体

8、力学验算；c、塔板的负荷性能图 4 设计结果概要或设计一览表 5 精馏塔工艺条件图 6 对本设计的评论或有关问题的分析讨论一、精馏流程确实定乙醇水混合液经原料预热器加热至泡点后， 送入精馏塔。 塔顶上升蒸汽采 用全凝器冷凝后， 一局部作为回流， 其余为塔顶产品经冷凝后送至贮槽。 塔釜采 用简接蒸汽向再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。二、课程设计报告内容1.塔的物料计算水和乙醇的物理性质外表相对密度沸点比热容黏度导热系X力名分子式分子20C101.33kP(20C)(20 C数称质量kg / m 3aKg/(kg. C)(20 C)(20C)C)mPa.s/(m. CN/)m18.0水299

9、81004.1831.0050.59972.8乙C2H5OH46.078978.32.391.150.17222.8醇71.1料液及塔顶、塔底产品含乙醇摩尔分数Xf45/ 460.24345/46 55/18xd95/460.88195/46 5/18Xw1/460.00391/46 99/181.2平均摩尔质量Mf 0.243 46 (1 0.243) 1824.80kg/kmolMD 0.88 46 (1 0.88) 18 42.64kg/kmolMW 0.0039 46 (1 0.0039) 18 18.11kg/kmol1.3物料衡算D=182000+ 24- 42.64=177.85

10、kmol/h总物料衡算：F=D+W=177.85+W易挥发组分物料衡算0.243F=0.88 177.85+0.0039V联立1(2)可得：W=473.82 kmol/hF=651.67 kmol/h1.4确定冷凝器和再沸器的热负荷 Qc , Qr名称原料液馏出液釜残液Xf %45951X f %(摩尔分数)24.8042.6418.11沸点温度86.9378.193.86全凝器冷凝介质的消耗量塔顶全凝器的热负荷：Qc (R 1)D(Ivd Ild)可以查得 klVD 1255kJ/kg,lLD 254.9kJ/kg,所以QC (3.12 1) 65.85 42.64 (1255 254.9)

11、 1.157 107kJ/h取水为泠凝介质，其进出冷凝器的温度分别为25C和35C，那么平均温度下的比热容:Cpc 4.173kJ / kgC,于是冷凝水用量可求;WeQcCpc(t 2 - ti)1.157 1074.173 (35-25277259kg/h2塔板数确实定2.1理论塔板数Nt的求取乙醇一水属于理想物系，可采用M.T.图解法求Nt2.1.1根据乙醇一水的气液平衡数据如下表表1乙醇水溶液体系的平衡数据液相中乙醇的汽相中乙醇的含量（摩尔分数）含量（摩尔分数）0.00.00.0040.0530.010.110.020.1750.040.2730.060.340.080.3920.10

12、0.430.140.4820.180.5130.200.5250.250.5510.300.5750 350 595液相中乙醇的汽相中乙醇的含含量（摩尔分数）量（摩尔分数）0.400.6140.450.6350.500.6570.550.6780.600.6980.650.7250.700.7550.750.7850.800.820.850.8550.8940.8940.900.8980.950.9421 01 02.1.2求最小回流比Rmin及操作回流比R因泡点进料，在图1中对角线上自点e 0.0243 0.243作垂线即为进料线q线，该线与平衡线的交点坐标为yq =0.54 , xq =

13、0.243,此时最小回流比为:RminXqyqXq0.881 0.540.54 0.2431.15 由于此时乙醇-水系统的平衡曲线有下凹局部，求最小回流比自a点Xd，xd做平衡的切线aq并延长与y轴相较于c点，截距为0.33rXd 0.33Rmin0.330.8810.331 670.33.取操作回流比R2Rmin2 1.67 3.342.1.3求理论塔板数Nt精馏段方程：yxXd0881 0.770X 0.203R 1R 13.3413.34 1如下图按照M.T.图解法作图可知：車Nt=22包括再沸器，其中精馏段18层，提馏段4层包括再沸器第19快为进料板2.2全塔效率Et根据条件，Et =

14、 52 %2.3实际塔板数N精馏段180.5232.735层提馏段0.527.7 8层3塔点工艺条件及物性数据计算3.1操作压强Pm塔顶压强FD 4 101.3 105.3kPa取每层压强降F 0.6kPa，那么进料板压强Ff 105.3 35 0.6 126.3kPa精馏段平均操作压强:105.3 126.32115.8kPa3.2温度tm根据操作压强，有0 0PPaXaPb Xb纯组分的饱和蒸汽压P0和温度t的关系可用安托尼Antoine方程表示，即I0lg p表2:安托尼公式相关系数CH3CH2OH8.044961554.3222.65H 2O (60 150C )7.966811668

15、.21228H2O (0 60C)8.107651750.286235注：式中 P 为 mmHg, t 为C, 1mmHg=0.133kpa组分数据:塔顶 Xa=0.881Xb=0.14P=105.3kPa进料 Xa=0.089 Xb=0.911P=126.3kPa试差法计算，导入Excel可得：塔顶 tD = 78.36C进料 tF = 95.5C此时精馏段平均温度tm精78.3695.5286.93 C3.3平均摩尔质量Mm塔顶Xdy1 0.881 x10.665M VDm0.881 46 (10.881) 1842.67M LDm0.665 46 (10.665) 18136.62进料板

16、yF0.27 x 0.089M VFm0.27 46 (10.27) 1825.56kg /kmolMLFm0.089 46 (1 0.089) 1820.49kg / kmol那么精馏段平均摩尔质量:M vm（精）M Lm（精）42.64 25.56236.7620.49234.10kg / kmol28.63kg / kmol3.4平均密度pm3.4.1液相密度pLm由式1AB a为质量分数LmLALB表3乙醇与水的密度温度/ C2030405060708090100110乙醇密度/kg/m 3795785777765755746735730716703水密度998.2995.7992.2

17、988.1983.2977.8971.8965.3958.4951.0/kg/m31/ Lm a/ LA b/ LB为质量分数根据表3的密度值，当塔顶温度为78.36C，由拉格朗日插值法可知:90 80735 74678.36 80乙735736.8kg/m390 80965.3 971.878.36 80水水 971.8972.87kg/m310.950.05LmD736.8 972.87745.9kg/m3进料板，由加料板液相组成Xa0.089，进料板温度95.5C时0.08946(10.089)181009095.5 90乙716730乙 7301009095.51000.089 46A

18、722.3kg / m3958.4 965.3 水 965.30.1963968.4 kg /m10.19610.196LmF 722.3968.4LmF908.3kg/m3故精馏段平均液相密度:3.4.2气相密度Vm(精)1Lm(精)尹45.9908.3)3827.1kg/mmVPmM vmRT126.3 34.108.314 (86.93 273.1)31.44kg / m3.5液体外表X力m表4乙醇一水的外表X力与温度的关系温度/ C2030405060708090100110外表X力/乙醇22.321.220.419.818.81817.116.215.514.4(rX103N/m5水

19、72.671.269.667.766.264.362.660.758.856.9在塔顶处，温度为78.36C，此时乙醇:90 8016.2 17.1578.36 80乙乙 17.1517.31mN/m水:90 8060.762.678.36 80水乙 60.761.012mN/m100 9015.5 16.295.5 90乙乙 16.2100 90水:58.8 60.795.5m（顶）m（进）0.089温度为15.82mN/m90水 60.7Xi i0.88 17.3115.82（1那么精馏段平均外表m （精）95.5 C , 此时水 61.75mN/ m（1 0.88） 61.012 22.

20、55mN/m0.089） 61.75 57.66mN/mX力为:乙5557.6640.11mN/m3.6液体黏度Lm液体的黏度可根据式A A lg 1 T B对于乙醇，其中 A 686.64 , B 300.88温度TC黏度卩Pa - s对于水，可根据水的物性参数表知表5水的黏度与温度的关系温度/ r708090100110黏度 / x1d5Pa s40.6135.6531.6528.3825.89塔顶：lg 1AA686.64TB273.1 78.36乙0.468mPa m807078.36 7035.6540.61水40.61水进料：lg 1AA686.64TB273.15 95.5乙 0

21、.420mPam1009095.5 9028.3831.65水31.65水686.64300.8836.47 10 5 Pas 0.365mPa s686.64300.8829.85 10 5Pa s 0.299mPa sLmnXi ii 1L（顶）0.8810.468（10.881)0.4200.684mPa sL（进）0.0890.420（10.089)0.2990.310mPa sLm( 精)0.6840.31020.497mPa s那么精馏段平均液相黏度为:4精馏段气液负荷计算V (R 1)D(3.76 1) 177.85846.57kmol /hVM vm(精)V s3600 Vm(

22、精)846.57 34.103600 1.445.57m3/sL RD 3.76 177.85668.72kmol/hLSLM Lm（精）3600 Lm（精）668.72 28.633600 827.130.0064 m /sV0.0276d m5：3.51m （满足 0.81.6 的 X 围）Lh LS 3600 0.0064 3600 23.04m3/h5塔和塔板主要工艺尺寸计算5.1塔径D参考表6,初选板间距Hr0.40 m，取板上液层高度hL 0.06m塔径Hr/m0.3 0.50.5 0.80.8 1.61.6 2.42.4 4.0板间距20030025035030045035060

23、0400600Hr/mHthr0.40 0.06 0.34m按标准，塔径圆整为3m ,那么空塔气速为4VsD24 5.57323.140.788m / s般的，在塔径超过1m时，应按照200mm增值定塔径。故取D = 3.01uDMI).0 U. JG0.20 th 抽 .4Q0 60 n .Sfll 1 m5.2溢流装置采用单溢流、弓形降液管、平形受液盘及平形溢流堰，不设进口堰。各项计算如下图3溢流装置图aU型流b单溢流 c双溢流 d阶梯式双溢流图4塔板的构造参数it-521溢流堰长lw取堰长lw为0.7D,即lw 0.7 3.0 2.10m5.2.2出口堰高hw= hL选用平直堰，堰上液层

24、高度how由下式计算2/3Lh1000Lw近似取E=1.03,那么how=0.017hw =007-0.017=0053m5.2.3降液管的宽度 Wd与降液管的面积Af由Iw/D 0.7查图弓形降液管的宽度与面积，得Wd /D 0.145 A At0.09Wd0.145D0.145 3.00.435mAf0.09D20.0940.01D.4 U.5圧？ O S1 05、那么液体在降液管中停留的时间以检验降液管面积，即AfHTLS39.75s0.0064因为此值大于5s，可保证足够的停留时间，使溢流液中夹带的气泡得以别离。5.2.4降液管底隙高度h取液体通过降液管底隙的流速u。0.10m/sho

25、亘竺生0.0305m lWu02.10 0.105.3塔板布置1取边缘区宽度 Wc0.06m ，Ws 0.08m2开孔区面积x D Wd Ws3.0 0.435 0.080.985m2 2R D Wc30 0.06 1.44m2 22x R2x2面 R2sin1R/223.142 i 0.98520.9851.442 0.98521.442 sin1-1801.442.078m23.5mm5.4筛孔数门与开孔率取筛孔的孔径d。5mm，正三角形排列，一般碳钢的板厚假设 t/d。3.0，孔中心距 t 3.0 5.015.0mm此时，筛板数为3(1158 10)Aa3(1158 1015)2.078

26、10694.77 孔开孔区的开孔率为Ao100%0.90732100%10.1%在5%15%之间每层塔板上的开孔面积A0为AAa 0.089 2.078 0.185m2气体通过筛孔的气速U0A。5.570.18530.11m/s5.5塔的有效高度Z精馏段Z (351) 0.413.6m5.6塔咼计算略6 .筛板的流体力学验算6.1气体通过筛板压强降相当的液柱高度hphp 忙 h h6.1.1干板压强降相当的液柱高度 九0.84由d/5/3.5 1.43，查图干筛孔的流量系数，C图8干筛孔的流量系数2Uo 2, v30.111.44hc 0.051( -)(一)0.0510.114mCo l0.

27、84827.16.1.2气流穿过板上液层压强降相当的液柱高度hiUa亠洱2.92m/sAt Af0.25 3.14 1.82 0.636Fa图9充气系数与Fa的关系h|0hL0 hw h0.62 0.06 0.0372m6.1.3克制液体外表X力压强降相当的液柱高度h4 40.11 10 3Lgd0827.1 9.81 0.0050.00395mhi0.114 0.0372 0.00395 0.155m单板压强降Pphp Lg0.155 827.19.81 1257.7P设计允许值6.2雾沫夹带量ev的验算65.7 10 e3.2UaHt hf3.265.7 1040.11 10 3 0.42

28、.5 0.060.037kg液 / kg气v 0.1kg液/kg气2.92故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。6.3漏液的验算Uow4.4C。0.00560.13hL h4.4 0.84$ 0.00560.13 0.06 0.00395 827% 阳8.61m筛板的稳定性系数K 出 30113.497(1.5Uow 8.61故在设计负荷下不会产生过量漏液6.4液泛验算为防止降液管液泛的发生，应使用降液管中清液层高度HdHthwHdhphLhd2Ls0.00642hd0.153S0.1530.00153mlW hO2.1 0.0305Hd0.1550.06 0.001530.217m取0.6，那

29、么H Thw0.6 0.34 0.0530.236故H d H T hw，在设计负荷下不会发生液泛。根据以上塔板的各项流体力学验算，可认为精馏段塔径及各工艺尺寸是适宜的7塔板负荷性能图7.1雾沫夹带线1ev5.7 10 63.2UaHt hf其中UaVsAtAfVs0.25 3.14 1.82 0.06360.403Vsahf 2.5 hw how 2.5 hw 2.84 10 3 E Slw取近似值 E 1.0 , hw 0.053m , lw2.11m故 hf 2.5 0.0532.84 10彳沁2.1120.133 0.416Ls亏b取雾沫夹带极限值e0.1kg 液 /kg 气，40.1

30、1 10 3N/m，Ht 0.4m将a、b式代入,可得:3.20.403Vs0.1 3 240.11 100.4 2.547 0.146Ls32整理得 Vs5.35 23.54Ls空1在操作X围内，任取几个Ls值，依1式算出相应的Vs值列于下表中。Ls m3 /s0.6 10 41.5 10 33.0 10 34.5 10 3Vs5.014.714.524.35m3 /s依表中数据在vs LS图中做出雾沫夹带线7.2液泛线2联立式可知HthphWhOWhd近似取1.0，lw 2.11mhow2.841023e 3600Ls32.84lW10 3 3600Ls2.11hOW20.5651LS3由

31、于hPhch|h22V0.051Uohc0.051C0VSVC0 A0lhiVs0.051 0.84 0.1751.30836.620.0037Vs0 IwhOw 0.620.05320.5651Ls320.0320.401Ls30.00387m因此，此时可知hp0.0037Vs2 0.0290.033 0.0037Vs220.354LS30.0038720.354LSs2Lshd0.153!w h0Ls0.1532.11 0.0306155.3Ls2由于 Ht 0.4m，hw 0.053m ,0.6，联立上式可知:0.6 0.40.0470.0330.0037Vs22 220.354Ls3

32、0.053 0.5651 L$3155.3Ls整理得下式238.78 250.2Ls338540Ls22在操作X围内取假设干Ls值，依式2计算Vs值，列于下表之中，依表中数据做出液泛线2Ls m3 /s40.6 1031.5 1033.0 1034.5 10Vs6.205.955.765.58m3 /swordzl.7.3液相负荷上限线3取液体在降液管中停留时间为4s,由式LHt AfLs,max0.4 0.636530.051m3/s3wordzl.液相负荷上限线3在Vs Ls坐标图上为与气体流量 Vs无关的垂直线7.4漏液线气相负荷下限线42由 hL hw how 0.053 0.5651

33、Ls空Uow代入漏液点气速式:uOW4.43CO 0.0056 0.13hL h L / V；4鼻。.现0.00560.13 0.053 0.5651Ls30.00387827.1/1.44其中，已得出A。0.187m2，代入并整理得：Vs,min 16.41：0.00764 0.0722Ls 4此即气相负荷下限关系式，在操作 X围内任取n个Ls值，依式4计算相应的Vs值，列于下表中，依附表中的数据作气相负荷下限线4Ls m3 /s40.6 1031.5 1033.0 1034.5 10Vs1.461.541.591.63m3 /s7.5液相负荷下限线5取平堰、堰上液层高度hw 0.006m作

34、为液相负荷下限条件，取 E 1,那么how0.0062.84 E 3600Ls,min10001W22.84 3600Ls,min 3 1000 21整理上式得Ls,min0.895 10 3m3/s5以此值在Vs Ls坐标图上作线5即为液相负荷下限线将以上5条线标绘于图中，即为精馏段负荷性能图。 5条线包围的区域为精馏段塔板操作区，P点为操作点，OP线为操作线。OP线与线1的交点相应气相负荷为Vs,max，OP线与气相负荷下限线4的交点相应的气相负荷为Vs,minV5/ ( m /s)Ls x 10 / (3m /s )可知本设计塔板上限由雾沫夹带控制，下限由漏液控制图10精馏段负荷性能图精

35、馏段的操作弹性,max4.34Vs,min1.52.908.筛板塔的工艺设计计算结果总表工程符号单位计算数据精馏段提馏段各段平均压强PmkPa115.8略各段平均温度tmC86.93平均流量气相Vsm3/s5.57液相Lsm3/s0.0064实际塔板数N块35板间距Htm0.34塔的有效高度Zm13.6塔径Dm3.51空塔气速um/s1.121塔板液流形式单流型溢 流 装 量溢流管形式弓形堰长Iwm2.10堰高hwm0.053溢流堰宽度Wdm0.435管底与受液盘距离hom0.0305板上清夜层咼度hLm0.06孔径domm5孔间距tmm15孔数n个10694.77开孔面积Am20.187筛孔

36、气速Uom/s16.68塔板压强降 PpkPa0.59液体在降液管中停留时间Ts22.19降液管内清夜层咼度Hdm0.133雾沫夹带evkg液/kg气0.030负荷上限雾沫夹带控制负荷下限漏液控制气相最大负荷Vs,maxm3/s4.34气相最小负荷V s,minm3/s1.50操作弹性2.909精馏塔的附属设备及接收尺寸选用列管式原料预热器，强制循环式列管全凝器，列管式塔顶及塔底产品冷凝器，热虹吸式再沸器三、设计小结经过两周的课程设计，受益颇多。课程设计是一个我们自我学习， 自我检测的过程， 在设计的过程中， 学会自己查 阅资料，运用图书馆，网络等可以运用的资源来收集所需的资料，所以，这次的

37、课程设计，是自我完善的良好过程。在这次设计当中， 不管是谁都付出了相当多的努力， 同学之间相互研究问题， 讨 论问题，仔细思考，以寻求问题的答案，这期间，我们同心协力，把互帮互助， 团队合作发挥到最大值， 同学之间相互帮助， 耐心帮助有问题不懂的同学， 正是 这种互帮互助的精神，才使得我们的设计都非常顺利。本次，我的设计题目是乙醇和水的连续精馏， 这使得我对课本中有关蒸馏的章节 有了更加深入的了解和学习， 对于蒸馏方面问题的把握也更加准确。 当然，在次 过程中，我亦发现了我存在的需都问题，譬如，对概念的把握有些迷糊等，幸而 通过设计稳固了所学的知识。此外，通过设计， 让我更加明白了理论联系实际

38、的重要性， 无论理论知识学得再 好，不能设计出方案也是不行的，但是，反言之，一味追 XX 际，而忽略理论知 识的重要性也是万万不可的， 总之， 只有把理论和实际相结合， 才能设计出优秀 的方案。当然，我的设计并不完善，还有待改良，望教师予以帮助。 总之，这次设计总体来说应该是自我提高的很好的过程， 而我，也认真的体会了这个过程。相信在以后的学习过程当中，会有很大的帮助四、主要参考文献1、?化工设备设计全书塔设备 ?。路秀林，王者相。化学工业， 20042、?化工原理 ?。陈迁乔，王娟，曲虹霞，马卫华。国防工业， 20073、?化工传递与单元操作课程设计 ?。贾绍义，柴诚敬。 XX 大学， 20024、?化工设计 ?。王静康，黄璐。 XX 大学， 19865、?化工原理 ?。谭天恩，麦本熙，丁惠华。化学工业， 19921（0.0064 827.1（5.57）（ 1.43）由 C200.075C C20（药 I。1 20.。75 （）02 .862：827 11 43Umax c- 0.0862. 1.732m/s Vv 1.43取平安系数为0.70,那么u 0.70umax0.7 1.732 1.121m/ s