酒店西向门厅高支模施工方案

《酒店西向门厅高支模施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《酒店西向门厅高支模施工方案（46页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、目 录目 录1一、编制依据 2二、工程概况2三、高支模施工方案21.支模采用的主要材料22.西向门厅楼板模板23.西向门厅梁模板3四 、高支模计算3门厅楼板支模计算书3大梁模板设计（扣件钢管架）计算书12五、高支模施工方法341.材料342.施工顺序343.安装支撑系统354.梁、板模板的安装365.支顶、梁板模板的拆除366.技术安全措施367.预防坍塌事故的技术措施378.预防高空坠落事故安全技术措施389.混凝土浇筑方法及技术措施39六 、高支模的施工管理39七 、监测措施40八 、应急预案41超高大跨度支模架专项施工方案一、.编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-

2、2011）；混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）；建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；钢结构设计规范（GB 50017-2003）；建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)；王府邦瑞大酒店新建项目（一期工程）工程结构施工图纸；一、工程概况 本工程西向门厅为超高大跨度采光雨篷王府邦瑞国际大酒店门厅一层楼面标高为-0.3米，屋面梁板结构标高为10.55米，该区域模板支架高度为10.85米，梁截面尺寸南北向为3501100、6502000、3001100、300800，东西向梁截面尺寸均为3001100，最大跨度为21米。结构板厚为130；混凝土设计强度为C30

3、。根据设计图纸梁WKL1截面为650*2000（+650），跨度为21米。为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。二、高支模施工方案1.支模采用的主要材料 （1）钢管：483.0mm； （2）木方：50mm100mm2000mm、50mm100mm4000mm； （3）胶合板：915mm1830mm18 （4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为10010018mm。2.西向门厅楼板模板 、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50100mm的木枋、扣件式脚手架。 、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距800mm，排距为800m，最上层木枋为50100mm250，高度1000 mm以上大梁跨距为400

4、 mm，排距为800 mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200300mm处，以后每隔1.5m设一道。 3. 西向门厅梁模板 、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50100mm的木枋、扣件式脚手架。 、高度不大于1100梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800，在梁中加一根立管，梁截面为0.652米垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是400，在梁中加二根立管；立管距梁边均为250，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.5米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。 、采用50100mm木枋作为梁的水平支

5、撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50100mm，间距150mm；侧模加竖向100mm(宽)50(高)，间距250mm的木方。 、跨度L4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。三、高支模计算门厅楼板支模计算1.计算的已知条件 梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50100mm木枋，间距150mm，楼面模板的楞木也采用50100mm木枋，木枋间距为250mm。门厅梁底脚手架跨距是400mm；楼板模板架支撑跨距是800mm，间距800mm。（一）板模板(扣件钢管高架)计算书 高支撑架的计算依据建筑施

6、工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.73；采用的钢管(mm)

7、:483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截

8、面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.130.8+0.350.8 = 2.88 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q

9、2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.88+1.42= 6.256kN/m最大弯矩 M=0.16.2562502= 39100 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 39100/43200 = 0.905 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.905 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.88kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.882504/(10095003

10、8.88104)=0.021 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.021 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.13+0.350.25 = 0.9 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.

11、25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.9+1.40.625 = 1.955 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.9550.82 = 0.125 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.125106/83333.33 = 1.501 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.501 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力:

12、V = 0.61.9550.8 = 0.938 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.938103/(2 50100) = 0.282 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.282 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.9 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.98004 /(10090004166666.667)= 0.067 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.0

13、67 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.877kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.505 kNm ；最大变形 Vmax = 0.974 mm ；最大支座力 Qmax = 6.66 kN ；最大应力 = 504756.562/4490 = 112.418 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 112.418 N/mm2 小

14、于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.974mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.66 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重

15、(kN)：NG1 = 0.13810.73 = 1.485 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.130.80.8 = 2.08 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.789 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.579 kN；七

16、、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.579 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a -

17、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8578.838/（0.537424） = 37.678 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.678 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.023(1.5+0.12) = 2.03 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.

18、167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.023 ；Lo/i = 2029.53 / 15.9 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8578.838/（0.406424） = 49.835 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.835 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基

19、础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.579/0.25=34.315 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.579 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=34.315 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！大梁模板设计(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构

20、设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WKL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.65；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重

21、立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.70；梁两侧立杆间距(m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

22、3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：100mm，500mm，1000mm，1500mm；主楞材料：

23、圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.

24、200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 18722/6=124.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2

25、)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8717.85=40.051kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.874=10.472kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.140.0513002 + 0.117 10.4723002 = 4.71105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.140.0510.3+1.210.4720.3=16.987kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:

26、 = 4.71105 / 1.25105=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=40.051N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 187222/12=124.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67740.0513004/(10060001.251

27、06) = 0.294 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.294mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=16.987/(2.000-0.130)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 83

28、3.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.622 kNm，最大支座反力 R= 6.722 kN，最大变形 = 0.593 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.22105/1.67105 = 3.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=

29、1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.593mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.722kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.907 kNm，最大支座反力 R= 14.956 kN，

30、最大变形 = 0.486 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.07105/8.99103 = 101 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =101N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.486 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.486mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原

31、则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.300.20=12.312kN/m；施工荷载与振捣混凝土时

32、产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.50)0.20=0.980kN/m；q=12.312+0.980=13.292kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.112.312216.6672+0.1170.98216.6672=6.32104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.412.3120.217+0.450.980.217=1.163kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.112.3120.217+1.20.980.217=3.189kN =Mmax/W=6.32104/1.33104=4.7

33、N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.260kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =216.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =216.67/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.312216.74/(1006

34、0001.33105)=0.23mm；面板的最大挠度计算值: =0.23mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.867mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.189/0.2=15.946kN/m2.钢管的支撑力验算 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.49cm3I=10.78cm4钢

35、管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.115.9460.22 = 0.064 kNm；最大应力 = M / W = 0.064106/4490 = 14.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 14.2 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.613.7870.2 = 1.913 kN；钢管受剪应力计算值 =21.9131000/424.000 = 9.026 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应

36、力计算值 9.026 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.67715.9462004 /(10020600010.78104)=0.008mm；钢管的最大允许挠度 =0.2001000/250=0.800 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.008 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.163kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.189kN梁两侧部分楼板混凝土荷

37、载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.150-0.650)/40.200(1.20.13024.000+1.41.500)+1.220.200(2.000-0.130)0.300=0.415kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.555 kN；N2=N3=4.211 kN；最大弯矩 Mmax=0.139 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.099 mm；最大应力 =0.139106/4490=30.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 30.9 N/mm2 小于 支

38、撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.555 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.039 kNm ；最大变形 max = 0.018 mm ；最大支座力 Rmax = 1.193 kN

39、；最大应力 =M/W= 0.039106 /(4.49103 )=8.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.018mm小于400/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.212 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.295 kNm ；最大变形 max = 0.

40、14 mm ；最大支座力 Rmax = 4.844 kN ；最大应力 =M/W= 0.295106 /(4.49103 )=65.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 65.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.14mm小于400/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或

41、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.844 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.212 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.844 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.2

42、0.1298.7=1.348 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(1.15-0.65)/4)0.400.30+(0.80/2+(1.15-0.65)/4)0.400.130(1.50+24.00)=0.911 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(1.500+2.000)0.800/2+(1.150-0.650)/40.400=1.029 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=4.212+4.844+1.348+0.911+1.029=12.343 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面

43、回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立

44、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12343.469/(0.205424) = 142 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 142 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =4.212 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.

45、844 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(8.7-2)=1.348 kN；N =N1+N2+N3 =4.212+4.844+1.038=10.094 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计

46、算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10093.649/(0.205424) = 116.1 N/mm2；钢管立杆稳定性

47、计算 = 116.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.016 ；lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 12343.469/(0.412424) = 57.8 N/mm

48、2；钢管立杆稳定性计算 = 57.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.343/0.25=49.374 kPa ；其中，上部结构传至基础顶

49、面的轴向力设计值 ：N = 12.343 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=49.374 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力

50、沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑

51、；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变

52、形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、高支模施工方法1.材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用50mm100mm木枋。支撑系统：钢管脚手架（483.0mm）及配件、12对拉螺栓等。2.施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装架设梁底纵横木枋于

53、脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于脚手架顶托上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%筑拆下脚手架可调顶托筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架3.安装支撑系统采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，脚手架立管在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统

54、。脚手架连接部位以及最上层脚手架顶下端纵向设483.0mm水平钢管拉杆一度，在底部架下端内侧设通长483.0mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。考虑到个别梁为斜梁，同时为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，在二层轴梁面上，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、梁上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或梁上。沿梁方向间距0.8m。梁横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，内外脚手架相互连接、并与中间已浇筑混凝土框加柱、梁连接，形成整体。 剪刀撑。竖直方向：纵横双向间距10米左右沿全高每隔

55、六排立杆设置一道竖向剪刀撑；纵向约38米中间设三道竖向剪刀撑；横向约20米中间设一道竖向剪刀撑；水平方向：沿全平面在中部设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4.梁、板模板的安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放50mm100mm木枋作托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用50mm100mm木枋，间距为150mm。横楞

56、安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过700mm时，在梁中纵向设12500对拉穿梁螺栓。楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm100mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm100mm木枋），横楞间距为250mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。5.支顶、梁板模板的拆除大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土