毕业设计论文城建学院学生宿舍楼设计

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1、沈阳建筑大学毕业设计（论文）城建学院学生宿舍楼摘要本项目为城建学院学生宿舍楼，为毕业设计项目, 位于沈阳市文化路和热闹路交接处。该项目主要用于学校教学，主要包括收发室，宿舍，职工活动大厅。本项目占地面积约866.88平方米，建筑面积5507.28平方米。项目主体六层，层高均为3.6米，总高度21.15米，室内外高差为0.45米。建筑总长度为56.40米，不设抗震缝。建筑设计使用年限为50年，建筑物的耐火等级为三级。该建筑结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，框架柱混凝土强度等级为C30，柱截面首层为650650 mm，二六层为600600 mm。框架梁混凝土强度等级为C30，纵向框架梁截面为300

2、800 mm,横向框架梁截面为300750 mm和300800 mm。女儿墙用混凝土现浇，墙体均采用空心砖砌筑。建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，基础埋深为1.95m,混凝土强度等级为C25。经济符合要求。设计严格遵守我国现行规范，计算中包括地震荷载计算，风荷载计算, 内力组合，框架梁设计, 框架柱设计, 基础设计，楼板设计, 楼梯设计。关键词：毕业设计 框架结构 宿舍楼 钢筋混凝土如需图纸及外文翻译等，联系QQ153893706Abstract The project is a teaching building of Liaoning Mechanical Professional

3、dormitory institute, which belongs to a graduation project. It lies in the joint of the Wenhua Road and Renao Road in Shenyang. The project is used for teaching for school, and it contains classrooms, laboratories, offices and so on. This project covers an area of 886.88 square meters, and the floor

4、 space are 5507.28 square meters. The building is five storeys high and four storeys in some parts. Total height of this building is 21.15m, and the difference of height between indoors and outside is 0.45m. The total length of the building is 56.40 m, and there are no avoiding shaking seams , The d

5、esigned service life of the Architecture is fifty years, and the construction fire protection rank is three rank.The structural form of the civil engineering is reinforcement concrete casting frame .The strength class of the frame column is C30, and the cross sections of column is 500500 mm. The str

6、ength class of the frame beam is C30, the cross sections of the vertical beam is 300800 mmand the cross sections of the later beam is 300750 mmand300800 mm. The daughter wall is builded by reinforced concrete, and the other wall is used hollow bricks. The soil condition of the building site is good,

7、 so use under column independent foundation with the concrete of C25, and the depth of the foundation is 1.8m. The design meet economy needs. The design strictly complied with the currently used code of our Country. The calculation includes the calculation of the earthquake load and wind load, the c

8、omposition of internal force, the design of frame beam and column, the design of the foundation and the calculation of the stairs , boards and rain loose. Key words: graduation project frame structure dormitory buildingreinforced concrete目录前 言3第一章 方案论述31.1建筑方案论述31.1.1设计依据31.1.2设计内容、建筑面积、标高31.1.3房间构成

9、和布置31.1.4采光和通风31.1.5主要立面和出入口的考虑31.1.6防火及安全31.1.7各部分工程构造31.1.8本建筑设计的主要特点31.2 结构方案论述31.2.1基本资料31.2.2结构形式和基础形式31.2.3结构尺寸及采用的材料31.2.4荷载种类及其组合31.2.5计算方法3第二章 荷载计算32.1 荷载汇集及截面尺寸的选取32.1.1 截面尺寸选取32.1.2荷载汇集32.2 计算简图及层数划分32.3 各层重力荷载代表值计算32.3.1 六层上半层32.3.2 标准层32.3.3 二层下半层32.3.4 一层上半层3第三章 水平地震作用下的框架内力分析33.1 基本资料

10、33.2 水平地震作用下的框架内力33.2.2柱线刚度33.2.3柱的侧移刚度D33.2.4水平地震作用分析（采用底部剪力法）3第四章 风荷载作用下框架内力分析34.1 风荷载作用下的楼层剪力34.2 风荷载作用下的框架内力34.2.1风荷载作用下的柱端弯矩34.2.2风荷载作用下梁端弯矩34.2.3风荷载作用下梁端剪力和柱轴力标准值3第五章 竖向荷载作用下的内力分析35.1 竖向荷载计算35.1.1荷载传递路线35.2 框架内力计算35.2.1框架计算简图35.2.3内力分配系数计算35.2.5梁端剪力35.2.6 柱轴力和剪力：3第六章 荷载组合及最不利内力确定36.1 基本组合公式36.

11、2 梁的内力组合3第七章 框架结构配筋计算37.1 框架梁配筋计算37.2 框架柱配筋计算3第八章 现浇板配筋计算38.1 荷载计算38.2 配筋计算3第九章 基础设计39.1 确定基础底面面积39.1.4确定基础的底面尺寸39.2 地基承载力验算39.2.1按第一组荷载计算（考虑内力的标准值组合计算）39.2.2按第二组荷载计算（考虑内力的标准值组合计算）39.3 基础抗冲切验算39.4 基础底面配筋计算39.4.1考虑第一组内力设计值39.4.2虑第一组内力设计值39.5 基础梁截面计算39.5.1 截面材料39.5.2 荷载计算39.5.3 截面材料39.5.4 荷载计算3第十章 折板式

12、楼梯计算310.1 梯板设计310.1.1板厚310.1.3截面设计310.2 平台板计算310.2.1荷载计算(取1m宽板带)310.2.2截面设计310.3 平台梁柱计算3第十一章 雨篷设计311.1 荷载计算311.1.2荷载组合311.2 配筋计算3第十二章 施工组织设计312.1编制依据及原则312.1.1编制内容及范围312.1.2编制依据312.2 工程概况及施工特点312.2.1工程概况312.3施工方案312.3.1施工程序及流向312.3.3主要项目施工方法及施工机械312.4施工进度计划312.5施工准备工作计划312.6资源供应计划312.7施工平面布置312.8保证质

13、量,降低成本,安全文明施工措施312.9保修及定期维修服务措施3第十三章 技术经济分析3第十四章 结 论3谢 辞3参考文献3附一 中文翻译附二英文翻译原文 69沈阳城建学院学生宿舍楼前 言本次我的毕业设计的题目是沈阳城建学院学生宿舍楼，结构形式为现浇钢筋混凝土结构。此次设计的目的旨在通过综合运用大学中所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，

14、分析和解决实际问题的能力，还可以掌握多种绘图设计软件，以及word、office等软件的操作。更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合，这是对我们大学这二年来所学知识的一次具体的运用，对我以后的学习和工作帮助甚大。第一章 方案论述1.1建筑方案论述1.1.1设计依据依据土木工程专业2011届毕业设计任务书。遵照国家规定的现行相关设计规范。1.1.2设计内容、建筑面积、标高（1）本次设计的题目为“城建学院学生宿舍楼”。该工程位于沈阳市沈河区，为永久性建筑，建筑设计使用年限50年，防火等级二级。（2）本建筑主体结构为六层，层高均为3.3m 。建筑面积：5507.28m2

15、，占地面积：886.88m2。 （3）室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。1.1.3房间构成和布置（1）房间构成 本工程为一所城建学院学生宿舍楼，根据宿舍楼的功能要求，此次设计该宿舍楼共包括121个宿舍，4个活动厅，1个活动中心，1个收发室，办公室等配套房间若干个，以及配套的卫生间若干个。1.1.4采光和通风 本建筑主体结构采用内廊式，内廊式建筑的采光和通风是一个比较棘手的问题，如何做好内廊的采光和通风，满足建筑规范的要求就显得很重要。由于本建筑主体六层部分长度达到了56.40m，为了满足民用建筑设计通则中所规定的：“内廊式走道长度超过20m时应两端设采光口，超过40m时应增

16、加中间采光口” 引自房屋建筑学第38页的要求。在本设计中特在建筑中部设置了一个活动厅，来满足内廊对采光和通风上的要求，同时也可以作为一个共享空间作为学生休息的场所。 建筑中的房间，尤其是宿舍，都采用了门连窗的形式，足以满足建筑对采光和通风的要求，为学生的学习提供了一个很好的环境。由于是本建筑地处沈阳，门连窗的形式并不利于建筑的保温和节能，因此采用高标准的双层玻璃塑钢窗，在一定程度上保证了建筑的保温和节能。1.1.5主要立面和出入口的考虑 考虑到本建筑为一个宿舍楼，因此采用近似于对称的立面造型能够体现出建筑一种较为严谨的风格，同时建筑在对称中的变化和局部突出的女儿墙以及凹凸虚实变化又使严谨中更增

17、添了一份活力。另外，建筑位于主要交通要道的北侧，宿舍楼坐北朝南，因此把宿舍楼的主出入口设在了建筑的南面，方便进出，此外充分考虑到疏散的要求，设置了二个次要入口。由于主出入口的雨篷比较大，因此采用了砼结构雨篷，在立面造型上更体现了一份现代的气息。1.1.6防火及安全 防火和安全是现代建筑中的一个需要重点考虑的因素。在本设计中，走道，楼梯宽度，房间门的宽度，走道长度，采光等均严格按照国家建筑防火规范进行设计，满足防火疏散的要求。本设计严格要求下需要设置消防楼梯，但考虑到是毕业设计，设计深度比较浅，因此在本设计中并未设置消防楼梯。1.1.7各部分工程构造（1） 屋面：为不上人屋面 防水层：改性沥青防

18、水层 20mm厚1:3水泥沙浆找平层 60mm厚苯板保温层 120mm焦渣找坡100mm厚钢筋混凝土板20mm厚混合砂浆抹灰（2） 楼面：水磨石地面 100mm厚钢筋混凝土板（3） 厕所：面砖地面20mm厚水泥砂浆保护层 防水剂（2道）15mm厚水泥砂浆找平100mm厚钢筋混凝土板（4）室外台阶： 花岗石条石 30厚1：3干硬性水泥砂浆结合层 100厚C15现浇混凝土 300厚中粗砂垫层（5）墙体： 外墙 20厚1：3水泥砂浆抹灰 300厚空心砖墙体80厚苯板保温层 20厚水泥砂浆抹面 内墙 20厚1：3水泥砂浆抹灰 200厚空心砖 20厚水泥砂浆抹面（6）门窗构件： 本建筑中窗均采用铝合金窗

19、，除正门采用玻璃门外，其他门均采用实木门。1.1.8本建筑设计的主要特点 本建筑的主要特点为采用内廊式符合北方地区保温节能的要求。各功能区分区清晰，结构形式较为简单，建筑外墙面涂料装饰能够给人一种学生朝气蓬勃的感觉。主体结构采用六层的形式，房间布置合理，经济实用。1.2 结构方案论述1.2.1基本资料（1）抗震条件：本工程抗震设防烈度为7度（0.1g）。（2）气象条件：沈阳地区基本雪荷载0.50kN/m2，基本风压：0.55kN/m2. （3）工程地质条件：类场地，建筑地点冰冻深度-1.2m，地下稳定水位距地坪8m以下。1.2.2结构形式和基础形式（1）结构形式目前，多层建筑结构中常采用的结构

20、形式有砌体结构，钢筋混凝土结构和钢结构，这三种结构各有它们自己的特点。砌体结构以砖墙为主体，加配钢筋混凝土圈梁和构造柱，因此可根据各地情况的特点因地制宜、就地取材、降低造价，是理想的多层建筑结构形式。但是由于砌体结构由砖墙承重决定了它的开间和进深受到了一定的限制，而且砌体结构对抗震也非常不利。而本设计又是一个位于抗震7度设防地区的宿舍楼工程，不仅需要采取一定的抗震措施，还由于有活动大厅一些大开间房间，这就决定了本设计不适合采用砌体结构。钢结构具有强度高、构件重量轻、平面布置灵活、抗震性能好施工速度快等特点。但由于我国钢产量不多，而且施工技术也不是很成熟，因此钢结构建筑造价特别高，因此目前钢结构

21、通常用于跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构中，而很少运用于宿舍楼中，因此本设计也不适合采用钢结构。现浇钢筋混凝土框架结构是一种抗震性能好，施工技术成熟，原材料资源丰富，成本和能耗较低，可模性、整体性、刚性，防火性能和耐久性能均较好的结构形式，而且框架结构具有房间布局灵活等特点。所以现浇钢筋混凝土框架结构已经成为现代工程建设中的主要结构型式。正因为现浇钢筋混凝土框架结构有这些特点，而且随着商品混凝土、钢模板和一些新的施工工艺的涌现，现浇框架结构的建筑周期极大缩短、施工质量明显提高、建筑造价不断降低，这些符合宿舍了的结构特点和施工要求，符合当地的施工条件，所以本设计将现

22、浇钢筋混凝土框架结构作为其主要结构形式。 在选择柱网上，充分考虑结合宿舍楼房间的特点，主要采用7.8m8.4m的经济柱网，局部采用了8.4m8.4m的较大柱网，为保证房间的净高，最大限度地降低了梁高，使结构更为经济。 （2）基础形式基础可以分成深基础和浅基础。考虑到本建筑自重较小，地质条件良好，从技术需要的角度考虑选择天然地基上的浅基础。目前多层框架结构中最常用的浅基础形式有无筋扩展基础，柱下钢筋混凝土独立基础，柱下钢筋混凝土条形基础。其中无筋扩展基础是刚性基础，所选材料抗拉强度大但抗拉和抗弯强度很低，设计时，要求一定的刚性角，所以基础相对很高，基坑深度加大，基底压力增加，也不利于抗震。柱下钢

23、筋混凝土条形基础则多用于处理地基软弱而荷载又较大时的工程问题。根据本工程的地质勘测资料显示，本工程地下水位为-8.0m以下，地下水位比较深。另外，地下土层地质良好，没有软弱层，而且地下-1.8m处为中砂层，地基承载力比较高，因此采用施工方便，技术成熟的柱下独立基础更为经济适用。1.2.3结构尺寸及采用的材料 框架柱，梁及楼板，楼梯等均为现浇混凝土结构：（1）框架柱框架柱截面尺寸为首层650650mm，其他为600600mm。采用C30混凝土；纵筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。 （2）框架梁框架纵梁截面尺寸为300800mm和300750mm，采用C25混凝土；纵筋采用HR

24、B335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。（3）现浇板房间的现浇楼板板厚度为100mm，走廊的现浇板厚度为100mm，采用C25级混凝土；HPB235级钢筋。（4）基础基础形式为钢筋混凝土柱下独立基础，基础底面尺寸为30003000mm，基础高度为800mm，混凝土强度等级为C25；采用HRB335级钢筋。基础底做100mm厚C15混凝土垫层。（5）楼梯楼梯为现浇折板式楼梯，并设有平台梁，楼梯踏步宽度为270mm，高度为165mm，楼梯斜板厚度为150mm，混凝土强度等级为C25，采用HPB235级钢筋。平台梁截面尺寸为200400mm，混凝土强度等级为C25，纵向钢筋采用HRB335级钢筋

25、，箍筋采用HPB235级钢筋。（6）墙体填充墙，外墙300mm厚空心砖墙加80厚苯板保温层，内墙200mm厚空心砖；砂浆等级为M10。1.2.4荷载种类及其组合 （1）荷载种类 荷载可分为恒荷载，活荷载，风荷载和地震荷载，其中地震荷载在设计中只考虑水平地震荷载，不考虑竖向地震荷载。（2）荷载组合在荷载组合中分别考虑无地震作用下的组合和有地震作用下的组合。其中梁端取最大负弯矩和最大正弯矩所对应的组合，以及最大剪力所对应的组合；梁跨中取最大正弯矩对应的组合；柱取最大弯矩绝对值，最大轴力和最小轴力三者所对应的组合。1.2.5计算方法 用底部剪力法计算水平地震作用；用D值法计算框架结构在水平地震作用下

26、的内力；用力矩二次分配法计算竖向荷载作用下的框架内力。第二章 荷载计算2.1 荷载汇集及截面尺寸的选取2.1.1 截面尺寸选取（1）框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：N/fcbh0.9（三级框架） 引自建筑抗震设计第147页 （3-1）其中B为修正系数，当柱分别为边柱，等跨中柱和不等跨中柱时，B值分别取1.3, 1.2, 1.25。F框架柱的负荷面积框架柱负荷面积上的荷载值，一般取1215 kN/m2n楼层数N=1.25(4.2+5.7/2) (4.2+3.9) 126=5139.45 kN=399335 mm2 取 bchc=650mm650mm其他层为600600mm（2）框架梁：

27、由挠度、裂度控制 h=(1/81/14)l ， b=(1/21/3)h选定纵向框架梁截面尺寸为bbhb=300mm800mm 选定横向框架梁截面尺寸为bbhb=300mm750mm和300mm800mm； 次梁截面尺寸为(1/141/18)l，选定bbhb=300mm600mm;（3）楼板厚度：1/403900=97.5mm 取h=100mm 楼梯板选为100mm2.1.2荷载汇集（1）恒载 1）屋面（不上人）：改性沥青防水层 0.3kN/m220mm厚13水泥砂浆找平 200.02=0.4kN/m2100mm厚再生聚苯乙烯板保温 3.50.1=0.35kN/m2焦渣找坡最薄处30mm 平均厚

28、100 mm 100.1=1.0kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.5kN/m2 =4.55kN/m22）楼面： 水磨石地面 0.65kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 2.50kN/m220mm厚板下混合砂浆抹灰 0.34kN/m2 =3.5kN/m23）梁重：梁重：260.800.3=6.24kN/m梁重：260.750.3=5.85kN/m梁重：260.60.3=4.68kN/m4）墙重：（砌体与抹灰之和） 外墙： 130.3=3.9kN/m2 内墙： 130.2=2.6kN/m2 抹灰：外墙面外抹灰：20厚水泥砂浆0.40kN/m2 外墙面内抹灰及内墙面抹灰：20厚石

29、灰砂浆0.34 kN/m2 保温：外墙80mm厚苯板保温层 0.083.5=0.28 kN/m2总墙重：外墙：3.9+0.4+0.34+0.21=4.92 kN/m2 内墙：2.6+0.342=3.28 kN/m25）柱：(2-5层)270.600.60=9.72kN/m（考虑到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3） （首层）270.650.65=11.41kN/m6）门、窗： 门：0.2kN/m2 窗：0.2kN/m2（2）活荷载：卫生间、走廊、门厅、楼梯 ：2.0 kN/m2(宿舍)屋面活载：0.5 kN/m2 (不上人屋面) ； 沈阳雪载：0.50 kN/m2 沈阳基本风压： 0.55kN

30、/m22.2 计算简图及层数划分由于结构质量主要集中于各层楼盖和屋盖处，故可将结构简化为图2-1所示的多质点体系，其中质量G6为第六层上半层高度范围内的全部集中于屋面标高处的质量，其他层质量均取其楼盖及其上、下各一半层高范围内的全部集中于楼面标高处的质图2-1 重力荷载计算简图2.3 各层重力荷载代表值计算2.3.1 六层上半层 女 儿 墙：现浇钢筋混凝土，高度0.9m26 kN/m3（56.3216.72+1.42+22)0.1= 397.28kN 屋顶洞口围墙26（1.5+1.1）0.1=13.52KN屋面自重： 4.55(56.414.7+92.12+1.54.1)+1.5(59.72-

31、4.1+18.32+2.12)260.1-4.55(1.61.2) =4558.3kN梁重： 6.24(56.4-0.68)3+(8.4-0.6)8=1355.3kN梁重： 5.85(5.7-0.6)8+(2.1-0.6)2=256.23kN =1019.3 kN次梁重：4.685.714+(7.8-0.3)5+(8.4-0.3)2+(5.7-0.1)2=831.8KN =702.6kN 柱 子： 9.7228=499.1kN外 墙： 4.92(-0.8) (16.82-0.64-1.72)+56.42-1.7200.616-1.66-2.72=342.9KN内墙： 3.28 (-0.8)(5

32、6.4-0.68-0.99-2.32-3.5)+3.28(-0.6)（56.4-0.32-0.910-22）+3.28（-0.8）（5.7-0.1）6+3.28（ -0.6）（5.7-0.1）14-3.28（-0.6）0.92+3.28（-0.75）（5.7-0.1）6+3.28（-0.6）（7.8-0.92）2=744.1KN 门窗重量： 0.2(-0.8)1.721+0.2（-0.8）0.926+0.2（-0.6）22=10.89KN六层上半层的恒载 恒=G6恒=397.28+13.52+4558.3+1355.3+256.23+831.8+449.1+342.9+744.1+10.89=

33、8959KN六层上半层的活载：取雪载0.55kN/m2 活=0.55（56.4+1.52）(1.52+14.1)+0.558.42.1=568.4KN G6=G6恒+0.5G6活= 8959+0.5568.4=9243.21kN2.3.2 标准层 楼面板自重：3.5(56.414.7+92.12+3.9201.5+5.71.52)+0.50.1253.919+(5.7+1.52)0.50.125=36.6.9KN 梁 重： 1355.3+256.23+831.8=2443.53 kN柱 子： 9.723.328=898.11kN外 墙： 4.92(3.3-0.8)(16.82-0.64-1.7

34、2)+56.42-1.720-0.616-2.721008.5K 内墙： 3.28(3.3-0.6) (56.4-0.6+0.910-22)+3.28(3.3-0.8) (56.4-0.68-2.32-3.5-0.99)+3.28(3.3-0.6) 5.62+3.28(3.3-0.6) 5.810+3.28(3.3-0.75) (5.7-0.6) 6+3.28(3.3-0.8) (5.7-0.6) 6+3.28(3.3-0.6（7.9-0.92）2+3.28(3.3-0.6) (5.6-0.9) 2=2004.9KN门窗重量： 0.2(1.71.7+0.90.8) 21+1.61.57+3.9

35、(3.3-0.10)+2.71.52+（2.1-0.601.52）=21.4KN 标准层的恒荷载 恒=G5恒=G4恒=G3恒=G2恒=3606.9+2443.5+898.1+1008.5+2004.9+21.4=9983.6KN标准层的活荷载 活=G5活=G4活=G3活=G2活=0.52(5.7-0.1) (3.9-0.2) 28+(56.4-0.6) (2.7-0.4)+3.91.518+5.71.52+8.42.42=1997.1KN 二至五层重力荷载值 G2=G3=G4=G5=9983.6+1997.1=11980.7 kN2.3.3 二层下半层柱 子：449.1kN外 墙： 1008.

36、5-342.9=665.6KN内墙：2004.9-744.1=1260.8KN门窗重量： 21.4-10.89=10.51KN2.3.4 一层上半层柱 子：11.428=718.2kN外 墙： 342.9(0.8) (-0.8)-4.92（-0.80(5.7+5.7+2.1-0.653)-0.0518(-0.8)=501.2KN 内墙： 744.1(-0.8) (-0.8)-3.28(-0.8) 5.72-3.28(-0.6) 8.4-3.28(-0.6) 5.7=1138.8KN门窗重量10.89+（-0.8）0.2（5.7+2.1-0.653）=12.9KN 楼面板自重：3606.9 kN

37、 梁重：2443.5kN雨篷：（0.121.52.72+30.13.9+0.50.12.72+0.50.13.9）25=65.17KN首层恒荷载 G1=665.6+1260.8+10.51+718.2+501.2+1138.8+12.9+3606.9+2443.5+65.17=10425.6KN首层活荷载 活=1997.1 kN首层重力荷载值 G1=10425.6+1997.1=12422.7 kN第三章 水平地震作用下的框架内力分析3.1 基本资料设计概况：柱截面：一层 bchc=650mm650mm，2-6层600mm600mm 框架梁:纵梁300mm800mm,横梁300mm800mm和

38、300mm750mm重力荷载代表值计算如下： G6=9243.21 kN G5=G4=G3=G2=11980.7 kN G1=12422.7 kN 3.2 水平地震作用下的框架内力3.2.1梁线刚度 在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I0 边框架梁I=1.5I0梁采用C25混凝土，EC=2.8104N/横向框架：中框架梁： Kb1=103.62KNm Kb2=91.4KNm边框架梁： Kb1=103.6221.5103=83.27KNm Kb2=85.310321.5=

39、68.5KNm Kb3=115KNm3.2.2柱线刚度柱采用C30混凝土 Ec=3104N/，首层高度4.5m,26层3.3m。柱截面：首层 650 mm650mm 26层600mm600mm,雨篷350mm350mm,高度4m=9.92104 KNm=9.82104 KNmKc雨篷=5.5103KNm3.2.3柱的侧移刚度D一般层： = D= （3-2）首层： = D= （3-3）表3-1 柱的侧移刚度D首/D2 =89.03/123.08=0.720.7 满足要求3.2.4水平地震作用分析（采用底部剪力法） （1）框架水平地震作用及水平地震剪力计算： 本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故

40、采用底部剪力法计算水平地震作用，用顶部位移法计算结构的基本自振周期T1。表3-2 结构的顶点侧移层6924312308000.007551198012308004299120.01720.212741198012308004299120.026931198012308004299120.036621198012308004299120.046311124238903003316170.0781结构顶点侧移 =02127T1=1.7=1.70.6=0.47s （3-4）场地类，抗震设防烈度7度（0.1g），设计地震分组第一组。Tg=0.35S, , T1 （3-10）表3-3 水平地震作用下的楼

41、层剪力质点（m）（KN）（KN）（KN）（KN）（KN）62192433785.48859.6859.6147.9517.711980939.11798.7339.6414.411980764.0256.27531.2311.111980588.93151.6722.927.811980413.83565.4914.614.512423247.638131113.4 =854775（2）水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算表3-4 水平地震作用下的层间位移验算层(KN)(m) (KN/m)=/(m10-3)/6859.63.312308000.6981/472751798.73.312308

42、001.4611225842562.73.312308002.0821/158533151.63.312308002.5611/128823565.43.312308002.8971/1139138134.58903004.281/1051 所以满足规范规定的弹性位移要求。图3-1 水平地震作用下的楼层剪力（3）水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法,取轴横向中框架计算） （3-11）反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。表3-5 边柱（

43、C轴）反弯点高度计算层h(m)y0y1y2y3y63.31.120.3500.0000.0000.0000.35053.31.120.4500.0000.0000.0000.45043.31.120.5000.0000.0000.0000.44033.31.120.5000.0000.0000.0000.50023.31.120.5000.0000.000-0.0250.47514.51.170.6300.0000.0000.0000.630表3-6 中柱（D轴）反弯点高度计算层h(m)y0y1y2y3y63.32.060.4030.0000.0000.0000.40353.32.060.45

44、30.0000.0000.0000.45343.32.060.5000.0000.0000.0000.50033.32.060.5000.0000.0000.0000.50023.32.060.5000.0000.000-0.0250.47514.52.040.5970.0000.0000.0000.597表3-7 中柱（E轴）反弯点高度计算层h(m)y0y1y2y3y63.30.930.3500.0000.0000.0000.35053.30.930.4500.0000.0000.0000.45043.30.930.4500.0000.0000.0000.45033.30.930.4500.

45、0000.0000.0000.45023.30.930.5000.5000.500-0.0250.47514.50.920.5000.0000.0000.0000.500表3-8 边柱(C)柱端弯矩计算层 (m) (KN/m)(KN/m) (KN) (KN)（KNm） (KNm)63.31230800389000.032859.627.5070.35031.7759.053.31230800389000.0321798.755.5580.45082.50149.7443.31230800389000.0322562.782.0060.440119.07220.0433.312308003890

46、00.0323151.6100.8510.500166.40166.4023.31230800389000.0323365.4107.6930.475168.81186.5914.5890300319300.0363813.0137.2680.630389.15228.55表3-9 中柱(D)柱端弯矩计算层 (m) (KN/m)(KN/m) (KN) (KN)（KNm） (KNm)63.31230800552000.045859.638.680.35044.6882.9753.31230800552000.0451798.780.940.450120.20146.9143.3123080055

47、2000.0452562.7115.320.440167.45213.1133.31230800552000.0453151.6141.820.500234.00234.0023.31230800552000.0453365.4151.440.475237.38262.3714.5890300328700.0373813.0141.080.630293.31234.90表3-10 边柱(E)柱端弯矩计算层 (m) (KN/m)(KN/m) (KN) (KN)（KNm） (KNm)63.31230800346000.028859.624.070.35027.8051.6353.312308003

48、46000.0281798.750.360.45074.7891.4043.31230800346000.0282562.771.760.450106.56130.2433.31230800346000.0283151.688.240.450131.04160.1623.31230800346000.0283365.494.230.475147.71163.2514.5890300285800.0323813.0186.020.500418.55418.55注： ; ; （4）水平地震作用下梁端弯矩按下式计算：B1= KB1/(KB1+KB2) （3-12）MB1=(MC上+MC下)B1 （3

49、-13）B2= KB2/(KB1+KB2) （3-14）MB2=(MC上+MC下)B2表 （3-15）表3-11 水平地震作用下的梁端弯矩层C轴D轴MC上MC下B1MCDMC上MC下B1B2MDCMDE659.0031.77159.0082.9744.680.5480.45245.4737.5025149.7482.501181.51146.91120.200.5480.452104.9986.5994220.04119.071302.54213.11167.450.5480.452182.65150.6563166.40166.401285.47234.00234.000.5480.4522

50、20.00181.4552186.59168.811352.99237.38262.370.5480.452272.01224.3591228.55389.151397.36293.31293.310.5480.452258.32213.064表3-12 水平地震作用下的梁端弯矩层E轴MC上MC下B1MED651.6327.80151.63591.4074.781119.24130.24106.561205.023160.16131.041266.722163.25147.711294.291418.55418.551566.26（5）水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值：表3-13 水平地

51、震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值层CE跨梁端剪力EF跨梁端剪力柱轴力L(m)L(m)C柱（KN）D柱(KN)E柱(KN)65.759.0045.4718.338.437.5051.6310.6118.337.7210.6155.7181.51104.9950.268.486.60119.224.545.4813.6831.8 表3-13(续) 层CE跨梁端剪力EF跨梁端剪力柱轴力L(m)L(m)C柱（KN）D柱(KN)E柱(KN)45.7302.54182.6585.128.4150.66205.0242.34116.1350.8965.2435.7285.47220.0088.678.4181.46266.7253.35183.9278.01105.9125.7352.99272.01109.658.4224.36294.2961.74264.38112.33152.051