滨海新区中心商务商业区地下车库塔吊基础

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1、滨海新区中心商务商业区东沽还迁工程地下车库塔吊基础施工方案天津滨海建设集团有限公司2年11月0日地下车库塔吊基础施工方案一、编制依据1、 建筑地基基础设计规范（GB5000-2002)；2、 混凝土结构设计规范（GB 500102002）；3、 建筑结构荷载规范(B 5000901)（206年版)；4、 建筑、结构设计图纸；5、 4塔机基础制作说明书；6、 岩土工程勘察报告。 本工程为一幢地下1层，建筑物平面形状为矩形。建筑物高度：从000至顶面高5m，根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QT40塔式起重机。塔吊起重机最大起重量为4,结构自重 t,整机重量2t，工作半径4m。二、基础设

2、计主要参数 基础桩：下部4700钻孔桩19米，上部DN500的板卷管,板厚10，板卷管长度米,深入砼桩内3米,砼桩身混凝土等级，配8根通长纵筋，配筋率为1%,板卷管顶部焊锚筋锚入承台40d，螺旋箍筋2，每隔2m设一道12焊接加劲箍，纵筋混凝土保护层厚度0；砼桩顶标高。8m，板卷管桩顶标高0.m,（见示意）承台:平面尺寸.5。6m，厚度h。2m,桩与桩的中心距离为3.3；承台混凝土等级C25；承台面标高为05m,承台按塔机基础制作说明书底面配双层双向20160钢筋。塔机基础及地脚螺栓预埋的要求1、塔机基础内预埋有地脚螺栓、分布钢筋和受力钢筋等,基础的制作严格按QT40A塔机基础制作说明书图1施工

3、。2、基础表面应平整，并校水平,平整度误差小于1/50。3、基础与基础节下端四个大方法兰的连接处用二次浇注的方法找平至水平，可用水准仪测量,，其水平误差差值小于/1000。、地脚螺栓在预埋时,必须用底架或工厂随机提供的预埋模板。5、放置预埋模板应注意,焊有角钢的一面向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在的一方。6、将颗地脚螺栓分别悬挂在模板四角薄钢板的孔上，同时将32颗地脚螺栓分别悬挂在模板钢板孔中，分别戴上一个（或两个）螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为10mm。7、将模板支承起来，使模板的钢板底面比待浇注混凝土基础顶面高出2030。8、用水准仪将模板的四块钢板校平至相

4、对误差150。、将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入5的长度不小于mm的钢筋,并利用它将螺栓下部与绑好的钢筋焊接连接成为整体.将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘水泥等杂物。10、检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓竖直及固定情况无误后，方可进行塔机基础混凝土的浇捣11、基础挖土后，槽内钢管露出部位应用1槽钢把4根钢管联结成网架状,焊牢,以保证钢管的抗扭力。三、塔吊四桩基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号： QZ4A， 塔吊起升高度H=15， 塔吊倾覆力矩=400k.m, 混凝土强度等级：5 塔身宽度B=4m， 基础以上土的厚度:=00， 自重F121t, 基础承台厚度=1。2

5、m， 最大起重荷载F2=4t, 基础承台宽度Bc=560m， 钢筋级别：级钢. （二）基础最小尺寸计 1最小厚度计算 依据混凝土结构设计规范（B5002002）第77条受冲切承载力计算。 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力,按照下式进行抗冲切计算: （7.。2） 其中: F塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力;其它参数参照规范。 应按下列两个公式计算,并取其中较小值，取。0; (7。.1） （.-3） 1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； h-截面高度影响系数：当h80mm时，取=1。0;当h20mm时，取h=.9, 其间按线性内插法取用

6、； 混凝土轴心抗拉强度设计值,取1。0MPa； c，临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值 宜控制在1。035N/mm2范围内,取2500.0； um-临界截面的周长:距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的 最不利周长；这里取(塔身宽度+h)4=9.0m; o-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值,不宜 大于4;当s2时，取s=；当面积为圆形时,取s=2；这里取=2； 板柱结构中柱类型的影响系数:对中性，取s=40；对边柱，取s=3；对角柱， 取s2。 塔吊计算都按照中性柱

7、取值，取s=4 . 计算方案:当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将从.8开始，每增加001m， 至到满足上式，解出一个ho1；当取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最 后h1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到: 塔吊基础对基脚的最大压力F=20。00N时，得ho1=0m； 塔吊基础对基脚的最大拔力F200。0kN时,得h=050； 解得最小厚度 Ho=o1+ho+。05=.5； 实际计算取厚度为：Ho。 2.最小宽度计算 建议保证基础的偏心矩小于Bc/,则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载, F=1.2(450.8+2

8、。00)=566.6kN; G 基础自重与基础上面的土的自重, G=1.2（20BcBcH+ BcBcD) =1.2（2。0Bc1。25+20。00cc2.00); m土的加权平均重度， M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,1.440。0=0。N。m. 解得最小宽度 Bc=27m， 实际计算取宽度为 Bc500。(三）塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB5000002）第5。条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式: 式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和

9、最大起重荷载，F=4.30N; G基础自重与基础上面的土的自重: G=1。2（00BccHm cBD)=115.50kN; m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.0m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBc/60.m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M40。00=560。00kNm; 合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（),按下式计算: a / -M (F G)=50/-5600/（56.9+1575）=198。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Px=（5961157。50）/.0025600/2083=95。62Pa; 无附着的最小压力设计值 Pmi=（

10、50.6+1157.5）。0560。00/2。83=37。8Pa; 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax(0.9+1157。50）/(3.028）=325kPa。 （四)地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范B 50072002第2.3条. 计算公式如下: a-修正后的地基承载力特征值（k/m2）; ak-地基承载力特征值，按本规范第52。3条的原则确定;取145。00kN2； b、d基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； 基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。00k3; b-基础底面宽度（m）,当基宽小于3按3m取值，大于6m按6取值,取5。00m;

11、m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取0。0N/m3； 基础埋置深度(m) 取.0； 解得地基承载力设计值：fa30k； 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=193.00kP; 地基承载力特征值a大于最大压力设计值Pmx=12。3kPa,满足要求！ 地基承载力特征值。2a大于偏心矩较大时的压力设计值Pkm168。28k,满足要求！ (五）基础受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 5000702第2.7条。 验算公式如下： 式中 hp- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于80mm时, hp取1.当h大于等于200m时,hp取0.9，其间按线性内插法取用; f

12、t 混凝土轴心抗拉强度设计值; ho 基础冲切破坏锥体的有效高度； m - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时， 取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面 落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效 高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj-扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏 心受压基础可取基础

13、边缘处最大地基土单位面积净反力; A - 冲切验算时取用的部分基底面积 F - 相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计值。 则，hp -受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0。6; ft 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 f=1.4Ma; am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度： a60+（1。6 +21.25）/2。5m； ho- 承台的有效高度,取 h=12m； Pj -最大压力设计值，取 j162KPa； - 实际冲切承载力: l=168.28（500+4.10)(（.0.10）/2)/2=344。4N。 其中5.0为基础宽度,40=塔身宽度2h； 允许冲切力：070。9

14、61。4350.120.00=329541.75N3295。04k； 实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求！ (六）承台配筋计算 1。抗弯计算 依据建筑地基基础设计规范B507202第8。7条。计算公式如下： 式中:I - 任意截面II处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时, 取1=b即取a1=.0m; Pmx 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取688kNm2； P- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； =188（3。601.7）/（31.60）1068

15、Pa; G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取21375kN/m2； -基础宽度，取l5。00; a 塔身宽度，取a=1.60m; a -截面I - 在基底的投影长度，取a=60。 经过计算得I=1。02(2。00+.6）(18。288.6-23。5/.0)(68288.68）500/2=367.7kN。m. 。配筋面积计算 依据建筑地基基础设计规范G5007-2002第.7。条。公式如下: 式中， 当混凝土强度不超过C0时， 取为1.,当混凝土强度等级为C8时， 取为0.94,期间按线性内插法确定,取l=1.04; fc 混凝土抗压强度设计值,查表得c13kN/m2; o 承台的计算高度，o=120m。 经过计算得:s37。7106/（1.041430500103（1.210）2）=0。03； 1（10.003)0.5=0003； s=1-.003/20。9； As=7。7106(091。2210.00）=1490mm。 由于最小配筋率为0。15%，所以最小配筋面积为:0。001。000159375。00mm2。 故取 =9375.00m2。（七）塔吊平面位置不足之处，敬请谅解18 / 18