房屋安全鉴定

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1、东莞嘉宝电子实业有限公司厂房、宿舍、办公楼（6）-5号厂房副楼房屋结构安全鉴定报告书报告编号建工鉴字【2016】 16124号房屋结构安全鉴定报告房屋名称：东莞嘉宝电子实业有限公司厂房、宿舍、办公楼（6）-5号厂房副楼报告编号：建工鉴字2016 16124一、委托单位/个人概况单位名称（个人）东莞嘉宝电子实业有限公司联系电话/房屋地址东莞市凤岗玉泉工业区兴园路 8号委托日期2016年10月二、房屋概况房屋用途一层车间、二层办公竣工年份2016 年结构类别钢筋砼框架结构+钢结构建筑面积23672m层 数二层建筑高度15.0m三、房屋安全鉴定目的：建筑物使用功能核定和结构安全鉴定四、勘查方案：1.

2、 收集调查：收集相关设计文件、施工资料，调查建筑物的使用历史；2. 结构基本情况勘查：结构形式、结构布置、建筑层数、支撑体系布置、钢结构构件截 面尺寸等；3. 结构使用条件勘查：楼面荷载、分隔墙布置、使用环境等；4. 地基基础勘查：地质勘探了解地质情况、地基变形及沉降、上部结构反应（有否倾斜、有否外墙开裂等），基础类型、尺寸及埋置深度；5. 上部结构表面现状勘查：结构构件有否破损、有否明显的挠度变形，填充墙有否可见 裂缝，裂缝的分布、形状、大小等；钢结构构件连接焊缝外观质量检测、表面涂层、变形情 况等；6. 结构复核计算：复核计算原设计文件及房屋现状结构，确定结构安全等级，并提出相 应的处理措

3、施。五、鉴定结论：本房屋的结构安全性评定为二级，满足结构使用安全要求，可按现状用途继续安全使用； 本房屋的安全状态为B类，在正常使用条件下的下次安全检查日期为 2021年11月。要求业 主在使用过程中应同时结合沉降观测使用，确保建筑物安全。六、处理建议：建筑物使用期间应注意定期维护检查，防止钢构件锈蚀，如需进行涉及结构荷载较大变 化的改造，或有倾斜、裂缝发展等情况，业主应及时向具备资质的技术单位反映情况以便米 取有效处理措施。要求业主在后期使用过程中，楼面活荷载w2.5kN/m2,不上人屋面活荷载1.0满足结构安全要求一层柱13X A2883/1700/0.171.0满足结构安全要求一层柱5X

4、 B2503/1300/0.291.0满足结构安全要求一层柱9X B/3263/12000.301.0满足结构安全要求框架柱承载力验算结论混凝土框架柱承载力验算结果表明：在现状使用荷载作用下，该建筑物框架柱的 承载力基本满足结构安全使用的要求。表5-2-2 （钢柱）验算构件计算结果与规范要求比较结论作用弯矩与考虑屈曲后强度抗弯承载力平面内稳定应力比平面外稳定应力比计算长细比允许长细比二层钢柱11X B0.700.610.40Rmdx=40Rmdy=43150满足结构安全要求二层钢柱7X C0.840.720.64Rmdx=50Rmdy=54150满足结构安全要求二层钢柱3X A0.920.84

5、0.82Rmdx=89Rmdy=43150满足结构安全要求二层钢柱7X B0.700.610.40Rmdx=40Rmdy=43150满足结构安全要求钢柱强度和稳定性验算结论钢柱强度和稳定性验算结果表明：在现状使用荷载作用下，该建筑物钢柱的强度和 稳定性均基本满足结构安全使用要求。（三）梁承载力验算表5-3-1(砼梁)验算构件构件的实测配筋安全验算的需要配筋承载 力鉴 定系 数结论支座钢筋Asx（mnn）跨中 底筋Asx(mnn)箍筋(mnn/m)支座钢筋Asx (mni)跨中 底筋Asx(mnn)箍筋(mnVm)二层梁5-7 X B/392731401570/33008003001.0满足结构

6、安全要求二层梁9-11 X A/19631570785/16003003001.0满足结构安全要求二层梁13X A-B/490931401570/41008004001.0满足结构安全要求梁承载力验算结论梁承载力验算结果表明：在现状使用荷载作用下，该建筑物梁的承载力满足结构安 全使用的要求。表5-3-2 （钢梁）验算构件计算结果与规范要求比较结论正应力与强度设计 值比值整体稳定应力与强 度设计值比值剪应力与强度设计 值比值屋面梁5X A-C0.950.630.28满足结构 安全要求屋面梁15X A-C0.88/0.75满足结构 安全要求钢梁强度和稳定性验算结论钢梁强度计算和稳定性计算结果表明：

7、在现状荷载作用下，钢梁其强度和稳定性满足 结构安全使用要求。（四）楼板承载力验算表5-4验算构件构件的实测配筋安全验算的需要配筋承载力 鉴定系 数结论支座面筋Asx (mnm)跨中底筋Asx (mnm)支座面筋Asx(mn2/m)跨中底筋Asx (mnVm)三层板3-1/3 X B-1/B3000 X 3000/短跨:279/短跨：2401.0满足结构/长跨:279/长跨:240安全要求楼板承载力验算结论楼板承载力验算表明：在现状使用荷载作用下，该建筑物楼板的承载力基本满足结构安全 使用要求。(五) 檩条承载力、挠度验算表5-5验算构件规范要求计算结果结论允许应力(N/mrf)允许挠度(mm最

8、大应力(N/mrf)最大挠度(mm檩条4-6 X A-B21530.042.2843.841满足安全要求檩条1-3 X B-C21530.042.2843.841满足安全要求檩条的承载力验算结论檩条的承载力、挠度验算结果表明：该建筑物檩条在现状使用荷载作用下，其承载力和挠度均满足安全使用要求。根据现场检测与对上部结构的整体计算复核结果，对东莞嘉宝电子实业有 限公司厂房、宿舍、办公楼（6） -5 号厂房副楼的结构安全使用性评级为：1. 该建筑物目前尚未发现明显的基础沉降及建筑物倾斜现象，上部结构及 围护结构通过现场检查亦未发现因基础不均匀沉降引起的变形或裂缝出现，基 础基本上可满足使用要求；地基

9、基础子单元安全性符合工业建筑可靠性鉴定 标准 GB50144 2008 对 B 的要求；建设方在使用过程中应同时结合沉降观测 使用，确保建筑物安全。2. 该建筑物通过现场勘查， 主体结构的受力构件未能发现明显裂缝和变形， 结构构造基本上满足使用要求；复核结果表明，该子单元安全性符合工业建 筑可靠性鉴定标准GB501442008 对 B 级的要求。3. 围护结构未发现有明显结构变形或裂缝，基本上可满足使用要求，该子 单元安全性符合工业建筑可靠性鉴定标准GB50144 2008 对 B 级的要求。4. 东莞嘉宝电子实业有限公司厂房、宿舍、办公楼（6） -5 号厂房副楼的结构安全使用性评定为二级，满

10、足结构使用安全要求，可按现状用途继续安全使用， 在正常使用条件下的下次安全检查日期为 2021 年 11 月。要求业主在后期使用 过程中，楼面活荷载不得大于2.5 kN/m2,不上人屋面活荷载不得大于0.5kN/m广东省建工设计院有限公司2016 年 11 月 24 日七 建议及要求（ 一） 要求业主在使用及其后期装修过程中不得随意改变其使用功能,以避 免出现实际荷载超出现有承载能力,其楼面的活荷载不得超出各层活荷载取值 标准,列如下：1. 楼面活荷载不得大于 2.5kN/m 2；2. 不上人屋面活荷载不得大于0.5kN/m 2。经调查， 楼面活荷载约为 2.5kN/m 2，不上人屋面现使用活

11、荷载约为0.5kN/m 2，要求业主在使用过程中，如以后楼面使用活荷载超出现有使用活荷载时，需要请专业 人员作现场观测检查。（ 二 ） 因其使用用途的重要性及其在建设过程中未予以数据保全的特殊性， 要求在该建筑使用过程中保持观测及沉降观测，建立每半年一次的巡检制度； 若发现该建筑在使用过程中出现过大变形或沉降情况，应及时委托有资质单位 检查并作出处理。广东省建工设计院有限公司2016 年 11 月 24 日附件 房 屋 现 状 照八、片 及 现 场 检 测 照八、片广东省建工设计院有限公司建 筑 物 立 面 昭 八、 片建 筑 物 立 面 昭 八、 片建 筑 物 室 内 昭 八、 片建 筑 物

12、 室 内 昭 八、 片现 场 检 测 昭 八、 片现 场 检 测 昭 八、 片现 场 检 测 昭 八、 片附件二房屋平面简图及结构简图广东省建工设计院有限公司附件三检测报附件四主体结构复核计算书工程名称：东莞嘉宝电子实业有限公司厂房、宿舍、办公楼（6） -5号厂房副楼计算： 田志勇校对： 宋杰审核：_万雄斌审定： 万雄斌使用软件： PKPM广东省建工设计院有限公司砼结构总信息：（一）总信息:水平力与整体坐标夹角（度）0混凝土容重（kN/m3）25.00钢材容重（kN/m3）78.00裙房层数0转换层所在层号0嵌固端所在层号1地上部分层数3地下室层数0墙兀细分取大控制长度（m）1.00弹性板细分

13、取大控制长度（m）1.00转换层指定为溥弱层是墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点是高位转换结构等效侧向刚度比计算传统方法墙倾覆力矩计算方法考虑墙的所有内力贡献考虑梁板顶面对齐否构件偏心方式传统移动节点方式结构材料信息钢与砼混合结构结构体系框架结构恒活何载计算信息模拟施工加载1风荷载计算信息计算水平风荷载地震作用计算信息结构所在地区规定水平力的确定方式墙梁转框架梁的控制跨咼比（0=不转）框架连梁按壳元计算控制跨高比 扣除构件重叠质量和重量刚性楼板假定计算信息楼梯计算信息采用指定的刚重比计算模型（二）控制信息：计算水平地震作用丿东楼层剪力差方法（规范方法）0.000.00否不强制采用刚性楼板假定不带楼

14、梯进行计算 否计算软件信息32位线性方程组的解法Pardiso地震作用分析方法总刚分析方法位移输出方式简化输出吊车荷载计算是生成传给基础的刚度否（三）风荷载信息：地面粗糙度类别B修正后的基本风压（kN/m2）0.60X向结构基本周期（秒）0.40丫向结构基本周期（秒）0.40风荷载作用下结构的阻尼比（%5.00承载力设计时风何载效应放大系数1.00用于舒适度验算的风压（kN/m2）0.60用于舒适度验算的结构阻尼比（%2.00考虑顺风向风振影响是考虑横风向风振影响否考虑扭转风振影响否水平风体型系数：体型分段数1第一段：最高层号3X向体型系数1.30丫向体型系数1.30设缝多塔背风面体型系数0.

15、50（四）地震信息：结构规则性信息不规则设防地震分组第一组设防烈度6 (0.05g)III类3三级3三级3三级 不改变 否 否 否 是 否 否 否0.501.000.450.04000.2800 全楼统一5.00子空间迭代法90否 丙类0强制解耦0.50不折减折减3折减系数1.000.850.700.650.600.55不折减1.00场地类别砼框架抗震等级剪力墙抗震等级钢框架抗震等级抗震构造措施的抗震等级 悬挑梁默认取框梁抗震等级 按主振型确定地震内力符号程序自动考虑最不利水平地震作用 考虑双向地震作用 考虑偶然偏心重力荷载代表值的活载组合值系数 周期折减系数 特征周期（秒）水平地震影响系数最

16、大值用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验 算的地震影响系数最大值结构阻尼比选取方法 结构的阻尼比（% 特征值分析参数： 分析类型计算振型个数斜交抗侧力构件方向附加地震数 是否采用自定义地震影响系数曲线 建筑抗震设防类别 指定的隔震层个数 阻尼比确定方法 最大附件阻尼比（五）活荷信息:柱、墙设计时活荷载传给基础的活荷载梁活荷不利布置的最高层号柱、墙、基础活荷载折减系数： 计算截面以上层数12-34-56-89-2020层以上梁楼面活荷载折减设置考虑结构使用年限的活荷载调整系数（六）调整信息：梁活荷载内力放大系数1.00梁扭矩折减系数0.40托墙梁刚度放大系数1.00支撑临界角（度）20.00梁端

17、负弯矩调幅系数0.85梁端弯矩调幅方法通过竖向构件判断调幅梁支座地震作用下连梁刚度折减系数0.60风荷载作用下的连梁刚度折减系数1.00柱实配钢筋超配系数1.15墙实配钢筋超配系数1.15梁刚度放大系数按2010规范取值是梁刚度放大系数按主梁计算否是弱轴方向动位移比例（0-1）0.00强轴方向动位移比例（0-1）0.00薄弱层调整：按刚度比判断薄弱层的方式受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调按抗规和高规从严判断整否指定的薄弱层个数0薄弱层地震内力放大系数1.25地震作用调整：全楼地震作用放大系数1.00二道防线调整：考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整0.2V0分段调整方法规范方法a

18、lpha0.20beta1.50调整分段数0调整系数上限2.00调整与框支柱相连的梁的内力否框支柱调整系数上限5.00指定的加强层个数0采用SAUSAGE-CHK算的连梁刚度折减系数否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移否混凝土刚度折减系数1.00（七）设计信息:结构重要性系数1.00钢构件截面净毛面积比0.85梁按压弯计算的最小轴压比0.15钢构件材料强度执行高钢规JGJ99-2015是按咼规或咼钢规进行构件设计否框架梁端配筋考虑受压钢筋是 是结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架 结构的规定采用否主梁进行简支梁控制的处理方法是是否主梁、次梁均执行此条分段计算梁保护层厚度（mm20.00柱保

19、护层厚度（mm20.00梁柱重叠部分简化为刚域： 梁端简化为刚域否柱端简化为刚域否钢柱计算长度系数：X向：有侧移丫向：有侧移柱配筋计算原则按单偏压计算柱剪跨比计算原则简化方式（H/2h0）过渡层信息： 过渡层个数0采用二阶弹性设计方法否一阶效应计算方法不考虑柱长度系数置1.0否考虑结构缺陷否墙柱配筋米用考虑翼缘共同工作的设计方 法否（八）配筋信息:钢筋级别：梁主筋级别HRB400360梁箍筋级别HRB400360柱主筋级别HRB400360柱箍筋级别HRB400360墙主筋级别HRB400360墙水平分布筋级别HPB235210墙竖向分布筋级别HRB335300边缘构件箍筋级别HPB30027

20、0箍筋间距：梁箍筋间距（mr）i100.00柱箍筋间距（mr）i100.00墙水平分布筋间距（mm200.00墙分布筋配筋率：墙竖向分布筋配筋率（%0.30墙最小水平分布筋配筋率（%0.00梁抗剪配筋米用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比1.00HRB50C轴心受压强度取400N/mm2是（九）荷载组合:恒荷载分项系数丫 G1.20活荷载分项系数丫 L1.40活何载组合系数W L0.70重力荷载代表值效应的活荷组合值系数 丫EG0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值糸数0.50风荷载分项系数丫 W1.40风荷载组合值系数W W0.60水平地震作用分项系数丫 Eh1.30竖向地震作用

21、分项系数丫 Ev0.50吊车荷载组合值系数0.70温度荷载分项系数1.40吊车荷载分项系数1.40特殊风荷载分项系数1.40温度作用的组合值系数：仅考虑恒、活何载参与组合0.60考虑风荷载参与组合0.00考虑仅地震作用参与组合0.00砼构件温度效应折减系数0.30采用自定义组合及工况否-二层边跨总信息-结构类型：门式刚架轻型房屋钢结构设计规范：按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程计算 结构重要性系数：1.00节点总数：10柱数：5梁数：4支座约束数：5标准截面总数：9活荷载计算信息：考虑活荷载不利布置风荷载计算信息：计算风荷载钢材:Q235梁柱自重计算信息：柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形：

22、考虑 梁柱自重计算增大系数：1.20 基础计算信息：不计算基础梁刚度增大系数 : 1.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比 : 0.85 门式刚架梁平面内的整体稳定性 : 不验算 钢结构受拉柱容许长细比 : 400 钢结构受压柱容许长细比 : 180 钢梁（恒+活）容许挠跨比 : l / 180 柱顶容许水平位移 /柱高: l / 60 地震影响系数取值依据 : 10 抗规（2010 版） 地震作用计算 : 计算水平地震作用 计算振型数： 3 地震烈度： 6.00 场地土类别：川类 附加重量节点数： 0 设计地震分组：第一组 周期折减系数 :0.80 地震力计算方法：振型分解法 结构阻尼比：

23、0.045 按 GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000 二层中间跨总信息 结构类型 : 单层钢结构厂房 设计规范 : 按钢结构设计规范计算 结构重要性系数 : 1.00 节点总数 : 8 柱数 : 4 梁数 : 3 支座约束数 : 4 标准截面总数 : 8 活荷载计算信息 : 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息 : 计算风荷载 钢材: Q235 梁柱自重计算信息 : 柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形 : 考虑 梁柱自重计算增大系数 : 1.20 基础计算信息 : 不计算基础 梁刚度增大系数 : 1.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比 : 0.85 钢柱计算长度系数计算方

24、法 : 有侧移 钢结构阶形柱的计算长度折减系数 : 0.800 程序自动确定允许的长细比 钢梁（恒+活）容许挠跨比 : l / 180 钢梁（活）容许挠跨比 : l / 180 柱顶容许水平位移 / 柱高: l / 60 地震影响系数取值依据 : 10 抗规（2010版 ） 地震作用计算 : 计算水平地震作用 计算振型数： 3 地震烈度： 6.00场地土类别：川类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数 :0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比： 0.045按GB50011-2010地震效应增大系数1.000“砼柱与H型钢柱脚”节点计算书工字型固接柱脚 连接类型 : 外露式柱

25、脚无锚栓支承托座柱编号 = 1采用钢截面 : H300X150X6.5X9柱脚混凝土标号 : C25柱脚底板钢号 : Q235柱脚底板尺寸 B x H x T = 540 x 750 x 25锚栓钢号 : Q235锚栓直径 D = 20锚栓垫板尺寸 B x T = 65 x 18翼缘侧锚栓数量 = 4腹板侧锚栓数量 = 4 柱底混凝土承压计算：控制内力 : N=100.00 kN ，Mx=58.20 kN*m，My=58.20 kN*m （注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）柱脚混凝土最大压应力（T c: 5.98 N/mm2柱脚混凝土轴心抗压强度设计值 fc： 11.90 N/m

26、m2（T c=5.98 = fc=11.90 ，柱底混凝土承压验算满足。锚栓抗拉承载力校核：控制内力 : N=100.00 kN ， Mx=58.20 kN*m， My=58.20 kN*m（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整） 单个锚栓所受最大拉力 Nt ： 30.20 kN 单个锚栓抗拉承载力设计值 Ntb： 34.27 kNNt=30.20 =1.1*Mpc 柱脚绕y轴极限受弯承载力Mu: 164.99 kN*m柱脚绕y轴考虑轴力影响的塑性受弯承载力 Mpc: 22.31 kN*m 柱脚绕y轴极限受弯承载力验算满足 Mu=1.1*Mpc*檩条计算书*设计信息钢材：Q235B檩

27、条间距(m): 1.210连续檩条跨数： 5 跨及以上边跨跨度 (m) ： 6.000中间跨跨度 (m) ： 6.000 设置拉条数： 1 拉条作用：约束上翼缘 屋面倾角 ( 度)： 5.711 屋面材料：压型钢板屋面 ( 无吊顶 ) 验算规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 (CECS102:2002) 风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录 E验算 屋面板惯性矩 (mm4)： 200000.000 屋面板跨数：双跨或多跨容许挠度限值u : 1/150边跨挠度限值 : 40.000 (mm) 中跨挠度限值 : 40.000 (mm) 屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能 是否采用构造保

28、证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用 计算檩条截面自重作用 : 计算 活荷作用方式 : 考虑最不利布置 强度计算净截面系数： 1.000 搭接双檩刚度折减系数： 0.500 支座负弯矩调幅系数： 0.900檩条截面：H250X 150X 3.2 X 4.5程序优选确定搭接长度 :边跨支座搭接长度： 0.660 ( 边跨端： 0.300；中间跨端： 0.360) 中间跨支座搭接长度： 0.600 ( 支座两边均分 ) 设计依据 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012) 冷弯薄壁型钢结构技术规范 (GB 50018-2002) 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 (CECS102:2002)

29、 檩条作用与验算 1 、截面特性计算檩条截面： H250X 150X 3.2 X 4.5b = 150.00; h = 250.00; hw = 4.5; tw =3.20;A =4.4640e-003; Ix =4.5987e-005; Iy =1.1680e-005;Wx1=3.6790e-004; Wx2=3.6790e-004; Wy1=2.4193e-004; Wy2=1.1483e-004;2、檩条上荷载作用 恒荷载 屋面自重 (KN/m2) ： 0.2000; 檩条自重作用折算均布线荷 (KN/m): 0.3504; 檩条计算恒荷线荷标准值 (KN/m): 0.5924; 活荷载

30、 ( 包括雪荷与施工荷载 ) 屋面活载 (KN/m2) ： 0.500; 屋面雪载 (KN/m2) ： 0.000; 施工荷载 (KN) ： 1.000; 施工荷载不起到控制作用 ; 檩条计算活荷线荷标准值 (KN/m): 0.6050 ( 活载与雪荷的较大值 ); 风荷载 建筑形式 ：封闭式 ;风压高度变化系数卩z : 1.000;基本风压 W0(kN/m2) ：0.600; 边跨檩条作用风载分区 :中间区 ;边跨檩条作用风载体型系数 卩s1: -1.170; 中间跨檩条作用风载分区 :中间区 ;中间跨檩条作用风载体型系数 卩s2: -1.170; 边跨檩条作用风荷载线荷标准值 (KN/m)

31、: -0.8494; 中间跨檩条作用风荷载线荷标准值 (KN/m): -0.8494;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解 ; 檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为： 5.711 ( 单位：度，向檐口方向偏为 正 );3、荷载效应组合 基本组合 组合1：1.2恒+ 1.4 活 积灰风压 组合2：1.2恒活+ 1.4 积灰风压 组合3：1.2恒活积灰 + 1.4风压 组合4： 1 .35恒 活 积灰 风压 组合5：1.0恒 + 1.4 风吸 标准组合 组合6：1.0恒 + 1.0 活 积灰 风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面 强度验算控制内

32、力 (kN.m)：Mx=5.051 ;My=-0.155( 组合：1) 有效截面计算结果：全截面有效。 考虑冷弯效应强度设计值 (N/mm2)：f=231.334 强度计算最大应力 (N/mm2)：15.082 f=231.334 第一跨跨中强度验算满足。风 吸 力 作 用 跨 中 下 翼 缘 受 压 稳 定 验 算 控 制 内 力 (kN.m) ： Mx=-1.771 ;My=-0.010 ;My=0.363( 组合：5)有效截面计算结果： 全截面有效。跨中下翼缘受压区长度 (m)：Lo=4.861 下翼缘压弯屈曲承载力降低系数 : x =0.904 下翼缘受压稳定计算最大应力 (N/mm2

33、)：13.391 f=205.000 第一跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。5、边跨支座搭接部位双檩强度验算强度验算控制内力 (kN.m)：Mx=-5.679 ;My=-0.108( 组合：1) 单根檩条有效截面计算结果：全截面有效。 强度计算最大应力 (N/mm2)：8. 1 88 f=231.334 第一跨支座强度验算满足。6、第二跨跨中单檩强度、稳定验算 强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力 (kN.m) ：Mx=3.607 ;My=-0.134( 组合：1)有效截面计算结果： 全截面有效。强度计算最大应力 (N/mm2)：10.975 f=231.334第二跨跨中强度验算满足。

34、风 吸 力 作 用 跨 中 下 翼 缘 受 压 稳 定 验 算 控 制 内 力 (kN.m) ： Mx=-0.913 ;My=-0.027 ;My=0.363( 组合： 5)有效截面计算结果： 全截面有效。跨中下翼缘受压区长度 (m) ：Lo=3.488 下翼缘压弯屈曲承载力降低系数 : x =0.933 下翼缘受压稳定计算最大应力 (N/mm2)：10.723 f=205.000 第二跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。7、跨中支座搭接部位双檩强度验算强度验算控制内力 (kN.m) ：Mx=-4.847 ;My=-0.116( 组合： 1) 单根檩条有效截面计算结果：全截面有效。 强度计算最大应力 (N/mm2)：7.091 f=231.334 跨中支座强度验算满足。8、中间跨跨中单檩强度、稳定验算 强度计算控制截面：跨中截面 强度验算控制内力 (kN.m) ：Mx=4.088 ;My=-0.133( 组合：1) 有效截面计算结果：全截面有效。 强度计算最大应力 (N/mm2)：12.275 f=231.334 中间跨跨中强度验算满足。风 吸 力 作 用 跨 中 下 翼 缘 受 压 稳 定 验 算 控 制 内 力 (kN.m) ：Mx=-1.165 ;My=-0.044 ;My=0.363( 组合： 5) 有效截面计算结果：全截面有效。 跨中下翼