桥梁工程毕业设计连续刚构桥

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1、第一章 基本资料1. 1基本资料：1.1.1 基本资料（一）基本资料 表1.1 桥位横断面地形资料里程桩号地面高程里程桩号地面高程+479.98650.238+783.980551.003+520622.531+864.26534.503+560586.851+921.260604.850+600585.912K100+022.40655.134+640.53616.440+32.54685.883+741.26605.487（2）桥面横坡：双向 2%（3）桥面宽度：0.5+11+1.5+11+0.5=24.5m（4）风 力：设计风速22m/s（5）设计荷载：公路-级（6）温 差：10.6度1

2、.1.2 设计标准： （1）设计荷载；公路-级（2）桥面净宽：211m1.1.3 设计依据：（1）中华人民共和国行业标准公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ011-89）（4）公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）（5）公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）1.2 方案拟定1.2.1设计原则桥梁设计必须遵照“实用、经济、安全和美观”的基本原则。（1）符合当地复杂的地质条件，满足交通功能需要。（2）设计方案力求结构安全可靠，具有特色，又要保证结构受

3、力合理，施工方便，可行，工程总造价经济。（3）桥梁结构造型简单，轻巧，并能体现地域风格，与周围环境协调。1.2.2 方案简介从当地的地形地质条件、水文条件和技术标准，且由于该桥有通航要求，在布跨的时候桥墩的位置不能影响通航，拟选出以下六个初选方案分别为：方案一:340m+100m+190m+100m连续刚构，其中340m为引桥部分。 方案二:440m+100m+160m+100m连续梁桥，其中440m为引桥部分。方案三:40m+130m+245m+190m+40m上承式混凝土拱桥。方案四:30m+2205m+245m的独塔单索面斜拉桥，其中30m,245m为引桥部分 方案五:640m+184m

4、+245m上承式混凝土拱桥。方案六:171m+245m+345m的独塔单索面斜拉桥。从总体布局、环境协调、技术先进性、施工可能、景观要求、技术经济等多方面考虑，且在老师的指导下，选择方案一、二、三来作工程量计算，作进一步比较。1.3方案比较第一方案：连续刚构梁桥方案1、总体布置和结构体系：此方案的桥跨布置为引桥为简支梁桥40m3,主桥为100m+190m+100m连续刚构梁桥。主桥为三跨预应力连续刚构，中跨为190m，边跨均为100m。单箱双室变截面梁，桥面宽24.5m，箱底宽6.45m顶板悬臂长度为2.80m.边跨与中跨比值为0.5263,符合结构及经济要求。2、主墩、台结构：桥墩均采用薄壁

5、空心墩组成的钢筋混凝土结构。主桥基础采用钻孔灌注桩基础。3、施工方法：该三跨连续梁桥采用悬臂浇筑法施工，习以省去大型起重安装备，而且施工时不受沟道通航和水位变化的影响，墩身采用翻模板法施工。4、优点预应力连续刚构桥梁体连续，梁墩固结，既保持了连续梁主梁连续无缝，行车平顺又可最大限度地应用平衡悬臂施工法的优点；又保持了T型刚构不需大吨位支座，不需转换体系且具有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度的优点。连续刚构结构整体性好，采用柔性薄壁墩，可削弱墩顶负弯矩，能满足大跨径的受力要求。并且结构性能好，变形小，伸缩缝少，行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小，抗震能力强等优点。5、缺点超静定结构，基础

6、不均匀沉降将在结构中产生附加内力，且墩梁固结增加了对次内力的敏感性，必须采用抗压刚度较大、抗推刚度较小的桥墩，以适应梁结构的变形。水平抗推刚度小。第二方案：连续梁桥方案1、总体布置和结构体系：本方案是连续梁桥，引桥为简支梁桥40m4,主桥为连续梁桥,主桥全桥长360米，孔径布置主跨为：100m+160m+100m连续梁。主桥为三跨预应力连续梁，中跨为160m，边跨均为100m。单箱双室变截面梁，桥面宽24.5m，箱底宽6.45m顶板悬臂长度为2.8m.边跨与中跨比值为0.625,符合结构及经济要求。2、主墩、台结构桥墩均采用柱式实体桥墩。主桥基础为钻孔灌注桩基础。3、施工方案该三跨连续梁桥采用

7、悬臂浇筑法施工，习以省去大型起重安装备，而且施工时不受沟道通航和水位变化的影响，墩身采用翻模板法施工。 第三方案:上承式混凝土拱桥 1、孔径布置此桥为上承式劲性骨架混凝土拱桥，全桥长530米，全桥孔径布置为： 40m+130m+245+190m+40m，其中引桥为的预应力简支T梁。桥面净宽211m，两边混凝土防撞护栏为20.5m，中间分隔带为1.5m。2、结构构造主拱圈采用劲性骨架外包混凝土的结构构造，拱圈厚度为3.0m，全宽11.25m。矢跨均比为1/4.0。拱上为1310m，1910m简支板桥，钢筋混凝土板厚0.6米。上立柱为直径1m双柱式墩。3、桥墩、桥台两桥台采用重力式U型桥台。桥台的

8、基础为单层的扩大基础。支撑拱圈的为重力式抗推力墩。4、方案大样： 图 1.15、施工方法：拱圈采用劲性骨架施工配合缆索吊装。拱上建筑采用工厂预制简支板再进行安装的施工方法。引桥部分采用工厂预制T型梁，然后进行装配式施工。6、优点结构的整体刚度大，构造简单，维护费用少。线型优美，与环境相协调。7、缺点超静定结构，温度变化，材料收缩，结构变形，基础不均匀沉降和位移将在结构中产生附加内力，所以对基础的要求较高。 表1.2 桥型方案比较表方案比较项目第一方案第二方案（推荐）第三方案连续刚构梁桥连续梁桥上承式拱桥桥桥总长（m）510520530桥跨布置特点一联三跨等跨连续刚构桥，边跨比0.5263,主桥

9、为变截面单箱双室箱梁,墩为薄壁空心墩。一联三跨等跨连续梁桥、边跨比0.625，主梁为变截面单箱双室箱梁，墩为柱式实体墩此方案上承式拱桥主梁采用钢筋混凝土预制空心板，拱圈截面采用单箱四室，主梁梁高.墩顶10,跨中3,呈二次抛物线墩顶10、跨中13,呈二次抛物线等截面0.9m建筑造形连续美观简洁连续美观简洁优美宏伟养护维修少少较多设计经验水平有成熟经验有成熟经验有成熟经验施工方法和难易主桥采用对称悬臂浇注施工，施工工作面多，施工难度不大主桥采用对称悬臂浇注施工，施工工作面多，施工难度不大拱桥主拱采用五段工厂预制，先进行单箱拼装，然后通过现浇混凝土形成单箱四室截面。主桥在拱顶处合拢，施工技术成熟。

10、工期短短长抗风抗震较好较好较好变形刚度较好较好较好 综上所述，连续梁桥从多方面考虑，结构受力合理，外形简洁美观，利于行车，且用料较拱桥省，施工较容易，施工工期较短，维护方便、花费用少，比拱桥有显著的经济效益，但是为了使自己在设计过程中得到充分的学习，因此选择连续梁桥作为最后施工设计方案。第2章 结构设计及内力计算2.1 设计资料2.1.1设计资料及重要参数设计荷载:公路-级,结构重要性系数0=1.0。材料性能参数:（1）混凝土强度等级C50，主要强度指标为：强度标准值 fck=32.4 Mpa， ftk=2.65 Mpa强度设计值 fcd=22.4 Mpa, ftd=1.83 Mpa弹性模量

11、Ep=3.45104 Mpa（2）预应力钢筋采用1*7标准型-15.24-1860-II-GB/T 52241995 钢绞线，其强度指标为：抗拉强度标准值 fpk=1860 Mpa抗拉强度设计值 fpd=1260 Mpa弹性模量 Ep=1.95105Mpa（3）普通钢筋1)纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 fsk=400 Mpa抗拉强度设计值 fsd=330 Mpa弹性模量 Es=2.0105Mpa2)箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 fsk=335 Mpa抗拉强度设计值 fsd=280 Mpa弹性模量 Es=2.0105Mpa

12、2.2 结构尺寸拟订2.2.1大树脚大桥的细部尺寸拟定：（1）立面布置本桥边跨100米，中跨160米，边中跨之比为0.625，箱梁底板下缘高沿二次抛物线变化。（2）上部结构本方案主梁采用单箱双室变高度箱梁，箱梁顶板宽12.05米，顶板设置单向2%横坡，底板宽6.45米。全梁顶板等厚为0.35米，单侧翼缘板悬臂为2.80米。腹板不等厚，跨中向根部从0.4米到1.4米。主梁在支座处梁高为10米，跨中处为3米。底板厚从跨中0.4米到根部1.4米。主梁0号块长度为12米，悬臂施工梁段划分为3米，3.3米和4 米两种，边跨现浇段22米，边、中跨合拢段长度均为4米，箱梁全部采用C50混凝土。主梁截面（跨中

13、和支点）如图所示： 图2.1支点截面图2.2跨中截面：桥面系部分包括支座伸缩缝、防撞护栏、泄水管和桥面铺装等。a 支座连续梁箱梁两边跨端横梁处每边设置盆式支座2个，规格为GPZ5000DX和GPZ5000SX型，即单向活动的盆式橡胶支座和双向活动的盆式橡胶支座各2个。b 伸缩缝全桥共设置2道SSFB160型伸缩缝，分别位于3号交界墩和6号交界墩。c 防撞护栏在车行道两侧各设置0.8米高的防撞护栏。d 泄水管泄水管设置在主桥箱梁悬臂端，其位置紧贴防撞护栏，纵桥向每15米设置一对。e 桥面铺装桥面横坡为2%，浇筑箱梁顶板时形成，全桥铺装13厘米厚，由8厘米厚的防水砼（配1010cm钢筋网），加5厘

14、米双层沥青砼。水泥砼铺装与沥青砼之间设防水层及粘层油，其厚度包括在沥青砼内。（3）下部结构两个主墩均采用柱式实心桥墩，桥墩宽度为4米，横桥向宽度取与梁底同宽6.45m，墩高分别为48m、70m。根据给出的地质条件，认为地质条件较好，基础采用钻孔灌注桩基础，围堰施工。承台纵、横桥向宽分别为10.45米和9米，厚3.0米。8根桩的桩径2米，净间距6米,埋深10米。（4）钢筋信息预应力砼钢材：纵向钢筋采用15.24钢绞线,公称抗拉强度为fpk=1860MPa,张拉控制强度用0.75fpk,Ep=1.95105MPa顶板横向预应力采用15.24钢绞线,fpk=1860MPa,张拉控制强度为0.6fpk

15、,Ep=1.95105Mpa。竖向预应力筋采用精扎螺纹钢筋。所有钢绞线均符合ASTM416-87A的技术标准。2.3 主梁内力计算及组合2.3.1 单元划分根据施工的要求，一般一段的重量在100-200吨之间，这就要求单元长度在3m-5m之间。本桥划分为3.3m和4m两种。图 2.3全桥主梁分为112个单元，边跨两端各22m为现浇段，划分边跨、中跨合拢段均为2m，划分成两个单元。坐标原点建在全桥左端桥面上，沿跨径为x轴（向右为正）。以下为全桥计算单元划分示意图：（结点编号由左至右进行编号从1开始，同理单元编号也相同）.2.3.2 内力计算结构计算由公路桥梁计算软件（桥梁博士）来完成。计算模型的

16、基本信息和成桥阶段以及运营阶段的基本数据如下：（取边跨中部,主跨端部,主跨中部） 表2.1 截面几何特性单元号结点号计算截面m2中性轴到下缘距离m惯性矩m4181815.462.85071.0313130.444.713373.954549.2871.76412.55内力计算结果 表2.2 恒载内力截面恒载弯矩剪力MG1PK(kN*m)VG1PK(kN)18#6680-166031#-23100006920054#52600243活载内力荷载：公路I级，均布荷载标准值为qk=10.5kN/m；集中力荷载标准值为Pk=360kN。横向折减系数为0.78汽车冲击系数为1+=1.05偏载影响系数为1

17、.15表2.3 活载内力计算表： 截面汽车荷载最大弯矩最大剪力MQ1K(kN*m)对应V(kN)VQ1K(kN)对应M(kN)18#400002256503080031#20300-3643120-8080054#31900-521111016600表2.4 温度附加内力 截面温升效应温降效应弯矩(kN*m）剪力(kN）弯矩(kN*m）剪力(kN)18#-92.4-1.8184.41.6531#-181-7.52e-051656.87e-0554#-181-7.52e-051656.87e-05表2.5混凝土收缩、徐变附加内力 截面收缩效应徐变效应弯矩(kN*m）剪力(kN）弯矩(kN*m）剪

18、力(kN)18#16.10.316-213-4.1731#31.61.31e-05-417-8.65e-0254#31.61.31e-05-424-8.65e-022.3.3 内力组合1.内力组合a、基本组合（用于承载能力极限状态计算） Md=1.2(M一期+M二期)+M收缩、徐变+1.4M汽+1.12M人 Md=1.2(M一期+M二期)+M收缩、徐变+1.4M汽+1.4*0.7(M人+M温) Vd=1.2(V一期+V二期)+V收缩、徐变+1.14V汽+1.12V人Vd=1.2(V一期+V二期)+V收缩、徐变+1.14V汽+1.4*0.7(V人+V温) b、短期效应组合(用于正常使用极限状态计

19、算) MS= M一期+M二期+ 0.7M汽/(1+)+ M人MS=M一期+M二期+M收缩、徐变+0.7M汽 /(1+)+M人+0.8M温 c、长期效应组合(用于正常使用极限状态计算) ML= M一期+M二期+ M收缩、徐变+ 0.4(M汽/(1+)+ M人)ML=M一期+M二期+M收缩、徐变+0.4(M汽/(1+)+M人)+0.8M温 d、持久状况内力组合：由桥梁博士输出上述组合的最不利荷载组合结果如下：表 2.6 组合情况基本组合截面最大弯矩对应剪力最小弯矩对应剪力ML(kN*m)VL(kN*m)ML(kN*m)VL(kN*m)18-152500-17820-307000-2479031-2

20、28400087830-2918000690405479360732306150073090表 2.7组合情况持久状况内力组合截面最大弯矩对应剪力最小弯矩对应剪力ML(kN*m)VL(kN)ML(kN*m)VL(kN)18-192000-18500-225000-1940031-230000070800-235000069400547940044561500-452表 2.8 组合情况短期效应组合截面最大弯矩对应剪力最小弯矩对应剪力ML(kN*m)VL(kN)ML(kN*m)VL(kN)18-180000-18300-237000-1990031-230000071700-2380000693

21、00548890077758000-7932.内力图和包络线a、极限承载能力组合弯矩包络图 图2.4b、极限承载能力组合剪力包络图图2.5c、正常使用极限状态组合弯矩包络图 图2.6d、正常使用极限状态组合剪力包络图 图2.72.4 预应力筋估算及布置2.4.1 预应力筋估束1、估筋原则（1）受负弯矩在最大弯矩作用下截面上缘不出现拉应力，截面下缘不至压碎（2）受负弯矩在最小弯矩作用下截面下缘不出现拉应力，截面上缘上至压碎（3）受正弯矩在最大弯矩作用下截面下缘不出现拉应力，截面上缘不至压碎（4）受正弯矩在最小弯矩作用下截面上缘不出现拉应力，截面下缘不至压碎2、 预应力钢束的估算 A、边跨跨中截面

22、18#：根据正常使用极限状态正截面抗裂要求,确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求,所需的有效预加力为 为短期效应弯矩组合设计值,由表查得：,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 采用每根钢绞线面积，抗拉强度标准值=1860,张拉控制应力取 ，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。则：根据承载能力极限状态进行估束。当在荷载Mmax作用下：a、保证下缘不出现拉应力： 则有： 为基本组合弯矩组合设计值,由表查得: ,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重

23、心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则：b、保证上缘不被压碎： 则有： 则： 当在荷载Mmin作用下：a、保证上缘不出现拉应力： 则有： 为基本组合弯矩组合设计值,由表查得: ,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则： b、保证下缘不被压碎： 则有： 则： 钢绞线根数的选定因为，暂选定钢绞线根数。B、根部截面31#：根据正常使用极限状态正截面抗裂要求,确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求,所需的有效预加力为： 为短期效应弯矩组合设计值,由表查得: ,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博

24、士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 采用每根钢绞线面积，抗拉强度标准值=1860,张拉控制应力取 ，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。则：根据承载能力极限状态进行估束。当在荷载Mmin作用下：a、保证上缘不出现拉应力：则有：为基本组合弯矩组合设计值,由表查得:,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则： b、保证下缘不被压碎： 则有： 则： 当在荷载Mmax作用下：a、保证下缘不出现拉应力： 则有： 为基本组合弯矩组合设计值,由表查得:,估算钢筋数量时

25、,可近似采用毛截面几何性质。 由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则：b、保证上缘不被压碎： 则有： 则： 钢绞线根数的选定因为，暂选定钢绞线根数根。C、主梁跨中截面54#：根据正常使用极限状态正截面抗裂要求,确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求,所需的有效预加力为 为短期效应弯矩组合设计值,由表查得：,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 采用每根钢绞线面积，抗拉强度标准值=1860,张拉控制应力取 ，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。则：根据

26、承载能力极限状态进行估束。当在荷载Mmax作用下：a、保证下缘不出现拉应力： 则有： 为基本组合弯矩组合设计值,由表查得:,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则： b、保证上缘不被压碎： 则有： 则： 当在荷载Mmin作用下：a、保证上缘不出现拉应力： 则有： 为基本组合弯矩组合设计值,由表查得: ,估算钢筋数量时,可近似采用毛截面几何性质。由桥梁博士输出的数据: 。为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离,假设,则有。代入公式得到: 则：b、保证下缘不被压碎： 则有： 则： 钢绞线根数的选定因为，暂选

27、定钢绞线根数。2.4.2预应力钢束的布置一、 布置原则1.纵向预应力钢筋为结构的主要受力钢筋，为设计和施工方便，进行了对称布束，锚头布置尽量靠近压应力区。2.钢束在横断面中布置时，直束靠近顶板位置，弯束位于或者靠近腹板，便于下弯锚固。3.本桥采用橡胶管抽芯成型的波纹管，根据桥梁设计规范预规第6.2.26条之规定，其水平净距不小于3.5cm，至构件底面边缘的净距不小于5cm，管道的内径比预应力筋的外径至少大1cm.4.据桥梁设计规范预规第6.2.26条规定，后张法预应力构件的曲线预应力钢筋的曲率半径钢绞线不应小于4m.二 、纵向预应力布置A、边跨跨中18#截面顶板650根钢绞线共分为22束，每束

28、25根。构造要求：预留孔道间净距40mm，梁底净距50mm，梁侧净距35mm。预应力钢束布置如图，预应力钢束的重心取距梁底线15cm。B、主梁根部31#截面顶板2400根钢绞线共分为96束，每束25根。构造要求：预留孔道间净距40mm，梁底净距50mm，梁侧净距35mm。预应力钢束布置如图，预应力钢束的重心取距梁底线15cm。图中布置均满足上述要求。C、主梁跨中54截面底板处共有22束钢绞线通过，每束15根。布置如图所示：AA图为主梁根部截面31#，BB图为主梁跨中截面54#。 A-A B-B图2.7纵向预应力总体布置如图： 图2.8 图2.9 图2.10纵向预应力总体布置如图： 图2.11图

29、2.12锚具选择下述型号： 表2.9型号预应力 筋根数波纹管直径（mm）张拉千斤顶OVM15-2225120YWC500AOVM15-151590YWC350A2.4.3横向预应力筋布置顶板横向预应力束采用15.2钢绞线,采用交错单端张拉方式,每三根钢绞线成一束,采用扁锚体系,相应的预应力锚具张拉端和锚固段分别为MB15-3和MH15-3设计,沿纵桥向50厘米间距布置。0号块横隔板，两边跨端横隔板下缘横向预应力筋采用32精扎螺纹钢筋，采用交错单端张拉方式，相应锚具参照YGM-32设计。2.4.4 竖向预应力筋在全桥箱梁腹板上沿纵桥向50厘米布置竖向预应力钢筋，规格为32精扎螺纹钢筋，采用梁顶一

30、端张拉方式，相应锚具参照YGM-32设计。2.5 承载能力极限状态验算2.5.1截面几何特性后张法预应力混凝土梁，在张拉钢束时管道尚未压浆，预加力引起的应力按构件混凝土毛截面计算；在使用阶段，预留管道已压浆，认为钢束与混凝土结合良好，故按换算截面计算。控制截面的毛截面与换算截面几何特性计算均由桥梁博士输出，如下表。 表2.10计算截面边跨跨中18截面毛截面15.8732522352.1568换算截面15.4627522.852.6571主跨根部31#截面毛截面305749035.0974.597370.6换算截面30.444.7135.2874.787373.9主跨跨中54截面毛截面9.906

31、1.44215581.40810.07换算截面9.2871.2361.7641.61412.552.5.2 承载能力极限状态验算1 边跨跨中截面18#正截面承载能力计算：据预应力筋的布置，算得：钢束重心到受拉边的距离，将箱形截面换算为T形截面，腹板厚：，有效宽度，上翼缘板厚。由判断该截面为一类T形截面由得混凝土受压区高度为：将代入下式计算截面承载能力： 。对于情况，或的限制条件一般能够满足，故可以不进行此项验算。即18#截面承载力满足要求。 2、主跨根部截面31#正截面承载能力计算：据预应力筋的布置，算得：，将箱形截面换算为T形截面：，。由判断该截面为一类T形截面，按宽度为的矩形截面计算其承载

32、力。由得混凝土受压区高度为：将代入下式计算截面承载能力：。计算结果表明：主跨根部截面31#的抗弯承载能力满足要求。3、主跨跨中截面54#正截面承载能力计算： 据预应力筋的布置，算得：钢束重心到受拉边的距离，将箱形截面换算为T形截面，腹板厚：，有效宽度，上翼缘板厚。由判断该截面为一类T形截面由得混凝土受压区高度为：将代入下式计算截面承载能力：。计算结果表明：主跨跨中截面51#的抗弯承载能力满足要求2.6 预应力损失计算2.6.1 摩阻损失 式中:-张拉控制应力,、k分别为摩擦系数与管道局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋金属波纹管，由规范附表查得：，。各摩阻损失的计算见下表：跟部31#截面摩阻损失

33、表2.11束号弧度x（m）l1W10.383786138.985W20.3488910135.552W30.3142014132.190W40.2791318128.675W50.2865722138.593W60.31478247.724T10.21985686.434T20.219851094.260T30.2598914114.822T40.2598918122.481T50.2598922130.098T60.2598926137.666T70.2598930145.220T80.2598934152.669T90.2598938160.094T100.2598942167.484T1

34、10.2609844.5172.506T120.2609849180.722T130.2609852.5187.084T140.2609856193.417T150.2609859.5199.708T160.2609863205.958T170.2609866211.301T180.2609869216.616T190.2609872221.903T200.2609875227.176T210.2099178217.481平均165.438跨中截面摩阻损失表2.12截面跨中截面54#束号弧度x（m）l1W60.31478247.724B10.20991581.217B20.20991887.1

35、18B30.209911192.977B40.209911498.836B50.2099117104.653B60.2099120.5111.405B70.2099124118.129B80.2099127.5124.811B90.20991 31131.590B100.2099134.5138.077平均121.503边跨跨中截面18# 表2.13截面边跨最大弯矩截面18#束号弧度x（m）l1W60.31478247.724T120.2609849180.722T130.2609852.5187.084T140.2609856193.417T150.2609859.5199.708T160.

36、2609863205.958T170.2609866211.301T180.2609869216.616T190.2609872221.903T200.2609875227.176T210.2099178217.481平均209922故： 18#209.922Mpa ； 31#165.438Mpa； 54#121.503Mpa。2.6.2 锚具变形损失 反摩擦影响长度 ； 式中：-张拉端锚下控制张拉应力； -锚具变形值，取6mm； -扣除沿管道摩擦损失后锚固端预压应力；-张拉端到锚固端之间的距离。当时，离张拉端x处由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引的考虑反摩擦后的预拉力损失为，当时，表示该截面不

37、受反摩擦的影响。锚具变形损失的计算见下表： 表2.14截面根部截面18束号L（mm）角度(rad)dLf(mm)X(mm)l2W160000.383780.0231647106.983329.2536600051.2845W2100000.348890.0135559290.514251.8698100000.0000W3140000.314200.00944211131.59210.2125140000.0000W4180000.279130.00714912793.3182.9083180000.0000W5220000.286570.006313628.03171.7049220000.

38、0000W6780000.3140.00317619193.59121.9157780000.0000T160000.219850.0144069012.095259.6511600086.78267T2100000.219850.00942611141.12210.03271000021.51244T3140000.259890.00820211943.83195.9171140000.0000T4180000.259890.00680513112.78178.4518180000.0000T5220000.259890.00591414065.96166.359220000.0000T62

39、60000.259890.00529514865.07157.416260000.0000T7300000.259890.00484115546.8150.5133300000.0000T8340000.259890.0044916142144.9635340000.0000T9380000.259890.00421316664.67140.4168380000.0000T10420000.259890.00398817128.97136.6106420000.0000T11445000.260980.00387717372.86134.6929445000.0000T12490000.260

40、980.00368817810.87131.3804490000.0000T13525000.260980.00356318119.86129.1401525000.0000T14560000.260980.00345418405.17127.1382560000.0000T15595000.260980.00335618670.39125.3321595000.0000T16630000.260980.00326918917.95123.692630000.0000T17660000.260980.00320219116.77122.4056660000.0000T18690000.2609

41、80.00313919305.12121.2113690000.0000T19720000.260980.00308219483.99120.0986720000.0000T20750000.260980.00302919653.62119.062750000.0000T21780000.209910.00278820484.72114.2315780000.0000表2.15截面中跨跨中截面54束号x（mm）L（mm）角度（rad）dLfl2W678000780000.3140.00317619193.59121.91570.0000B1500050000.209910.0162438487

42、.005275.7156113.2816B2800080000.209910.0108910365.35225.752151.51614B311000110000.209910.00845211765.26198.890612.93664B414000140000.209910.0070612873.58181.76760.0000B517000170000.209910.00615613786.1169.73610.0000B620500205000.209910.00543414672.95159.47710.0000B724000240000.209910.00492215417.721

43、51.77340.0000B827500275000.209910.00453916055.83145.74140.0000B931000310000.209910.00424516602.07140.94620.0000B1034500345000.209910.00400217097.86136.85920.0000表2.16截面边跨跨中截面18束号x（mm）L（mm） 角度（rad）dLfl2W678000780000.3140.00317619193.59121.91570.0000T1249000490000.260980.00368817810.87131.38040.0000T1

44、352500525000.260980.00356318119.86129.14010.0000T1456000560000.260980.00345418405.17127.13820.0000T1559500595000.260980.00335618670.39125.33210.0000T1663000630000.260980.00326918917.95123.6920.0000T1766000660000.260980.00320219116.77122.40560.0000T1869000690000.260980.00313919305.12121.21130.0000T19

45、72000720000.260980.00308219483.99120.09860.0000T2075000750000.260980.00302919653.62119.0620.0000T2178000780000.209910.00278820484.72114.23150.0000故：18#； 31#； 54#.2.6.3分批张拉损失按简化公式进行计算： 式中： -在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝土法向应力；，-预应力钢筋与混凝土弹性模量比预应力分批张拉损失的计算见下表： 表2.17截面m-1l1l2Nppcl418#21209922000090599.21

46、16.2249190.1367531#9516543879790383563.9435.38713203.807854#211215035924055699.6219.80797110.0423故：18# ； 31# ； 54# 。2.6.4 钢筋应力松弛损失式中：-超张拉系数,一次张拉取1.0。-钢筋松弛系数，取0.3。-传力锚固时的钢筋应力，。 钢筋应力松弛损失的计算见下表： 表2.18截面 / 18#209922000090.136751093.9410.5881415.04231#16543879790203.8078945.9640.5085831.26754#12150359240

47、110.04231104.2150.59366416.134故：18# ； 31#； 54#。2.6.5 混凝土收缩、徐变损失式中：-构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力（扣除相应阶段的应力损失）和结构自重产生的混凝土法向应力。 -预应力筋传力锚固龄期为,计算龄期为t时的混凝土收缩应变。 -加载龄期为，计算龄期为t时的混凝土徐变系数。 为构件受拉区全部纵向钢筋配筋率。设混凝土传力锚固龄期几加载龄期均为7天，计算时间，桥梁所处环境的年平均相对湿度为75%，各截面的理论厚度，为与大气接触的周边长度。18#、31#、54#截面的厚度h分别为：5602mm、10000mm、3000mm。据厚度h

48、查表得：18#,54#截面的，； 31#截面的21，； 混凝土收缩、徐变损失的计算见下表： 表2.19截面Npe(kN)(MPa) (MPa)18#0.0117748.9465283631.78914.97586147.893931#0.0056841.5241631600029.08326214.228754#0.0056841.5241650650.34218.00291166.47122.6.6预应力损失组合 上述各项预应力损失组合情况列与下表： 表2.20截面预加力阶段使用阶段18#300.06162.9361094.94932.00431#449.036215.496945.9647

49、30.46854#290.785182.6051104.215921.612.7 结构验算2.7.1正常使用极限状态计算1、 全预应力混凝土构件抗裂性验算正截面抗裂性验算以截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应该满足：为在短期荷载效应组合作用下，截面受拉边的应力：为截面受拉区的有效预压应力：，a）主跨跨中截面54#： 即：计算结果表明：54#正截面抗裂性满足要求。b）主梁根部截面31#： 即：计算结果表明：31#正截面抗裂性满足要求。c）边梁跨中截面18#： 即： 计算结果表明：18#正截面抗裂性满足要求。2、变形计算1）使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数=1.375，刚度B0=0.95ECI0对于超静定连续刚构的挠度计算，消除自重产生的挠度值，利用桥梁博士计算软件计算出影响线，然后利用影响线加载得出： 计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。2)力引起的反拱计算及预拱度的设置 反拱度计算利用桥梁博士计算软件计算出预加力引起的跨中挠度为 由梁自重和二期恒载作用引起的挠度将预加力引起的反拱度与按荷载短期效应影响产生的长期挠度相比较可知 由于预加力产生的长期反拱值大于按短期效应组合计算的长期挠度，所以可不设预拱度。