电梯井脚手架搭设施工组织方案

《电梯井脚手架搭设施工组织方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电梯井脚手架搭设施工组织方案（41页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、电梯井脚手架搭设施工方案、工程概况：大型居住社区南桥新城动迁安置基地 J3-标段工程，位于南桥 新城东部区域，东至大寨河、西至金钱路、南至规划红星一路、 北至红星港以南。二、搭建依据：本工程采用槽钢悬挑脚手架搭设，其设计参照现行规范建筑施 工安全检查标准JGJ59-99 ；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范JGJ130-2001、J84-2001规范执行。三、所用材料：本工程电梯脚手架所用材料有钢管、扣件、竹笆，钢管采用外径48mm，壁厚 3.5mm，钢管规格长：4m、3.6m、2.4m、2.1m、1.9m、 1.8m、1.2m几种，材质符合碳素钢结构GB700-79号中Q235A 钢的规

2、定，无锈、无弯曲、无压扁、无裂纹的材料，扣件为铸铁扣件， 扣件质量符合国家建设部专业标准钢管脚手架扣件JG22-85规定; 竹笆采用有一定厚度，规格1 X1.8m，材质不腐朽，无虫蛀制品。四、搭建方式：1. 井道脚手架高度超过24M，故采用16#槽钢隔段，槽钢悬挑高度不 超过18米，即每六层一隔断。井道内脚手架拉接米用钢管顶撑，保 证可靠有效，每层设置。2. 加固排架必须从上到下对准设置，保证荷载均匀传递到基础底板。3. 脚手架步高1.8m，每二层或不超过10m铺设竹笆片隔离，电梯井 在楼层面处设置防护栏杆。4. 电梯井内的隔离、防护栏杆不得擅自拆除，影响施工。若要拆除，必须经现场安全技术负责

3、人同意后，做好防范措施后再拆除。施工完 毕后必须马上复原。五、搭建顺序：放线立杆横杆小横杆竹笆片楼层井道口防护栏杆围护。 搭建完工后，检查验收合格，挂合格牌。六、脚手架拆除：1、在脚手架拆除前应检查脚手架是否完整，是否被拆除过，如 发现有被拆除部位，应先恢复。脚手架、层门地面上是否有杂物和障 碍物，应先清除后拆除。2、拆除必须从上到下，从次到主，拆除时严禁上下施工。3、做到文明施工，拆除过程中严禁向下抛掷钢管、扣件等。4、在未拆除前必须采取防护措施，要做到轻搬轻放，必须做到 随拆随运及时处理，楼面上对方 1t/川。5、材料向下运输时，要注意周围成品的保护，使用扶墙梯时，必须听从专业操作人缘的指

4、挥，严禁超载，防止意外事故发生。6、材料运至地面，要堆放整齐，按品种、规格堆放，便于保管 和出场清点。七、安全生产：1、脚手架操作人员必须持有特殊工种上岗证上岗，做好岗前教育，在安全员（班组长）的指导下做好各项安全工作。2、脚手架拆除时，有专业人员进行监控，并拉好安全警戒线。3、正确使用防护用品。4、进入施工现场必须遵守各项规章制度，接受现场安全员对施 工现场全过程的检查、督促。5、牢固树立“安全第一、预防为主”的方针，确保安全施工、文 明施工，做到工完料尽场地清。6、电梯井口堆放的材料及搭建完工后的零星扣件、钢管等必须 有专人清除，防止落入井道内伤人。7、井道内搭建脚手架严禁上下垂直操作。8

5、、搭设过程中，在不影响施工的前提下，不要拆除井道围护， 如需拆除，搭一层，恢复一层，不得出现有层门未围护。如发现未围 护按章追究当事人责任。9、井道底不得积水，现场必须具备脚手架搭设条件方可施工。10、脚手架搭设必须按本方案施工，并严格遵守上海市脚手架规 范要求。11、搭设脚手架应注意稳定性，并及时与主体结构连接。附图:悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )计算参数：双排脚手架，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构 0.3米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48 X3.0，(按照

6、壁厚3.0计算，实际按照3.5采用)连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为 0.15kN/m 2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为 0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.55kN/m 2,高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U 口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.10米，建筑物内锚固段长度1.20米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.90m，支杆采用16

7、号槽钢。、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000 X1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值qi=1.2 0.038+1.2 X0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4 xi.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 抗弯强度计算

8、最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为Mi=(0.08 X0.109+0.10 X1.470) X1.500 2=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下：=-0.10-0.1170.109+0.117 X1.470) X1.500 2=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：b=o.412 X106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：=阿般+。99。寵静荷载标准值 qi=0.038+0.052

9、=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.091+0.990 X1.050) X1500.0 4/(100 左.06 X105X107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150与10mm,满足要求、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 X1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.050 X1.500/3=0.079k

10、N活荷载标准值Q=3.000 X1.050 X1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2 X0.058+1.2 X0.079+1.4 X1.575=2.369kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：= M=(1.2 0.038) X1.050 2/8+2.369 X1.050/3=0.835kN.mb=0.835 X106/4491.0=186.009N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算

11、值最不利分配的挠度和卩魯=3845Z集中荷载最大挠度计算公式如下77=.P心-4广72 2小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=5.0 X0.038 X1050.00 4/(384 2.060 X105 X107780.000)=0.03mm集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.350 X1050.0 X(3 X1050.0 2-4 X1050.0 2/9)/(72 X2.06 X105X107780.0)=3.167mm最大挠度和V=V 1+V 2=3.194mm小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与

12、10mm,满足要求、扣件抗滑力的计算 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值Pi=0.038 X1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.050 X1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000 X1.050 X1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2 X0.040+1.2 X0.118+1.4 X2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取

13、8.0kN ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:0.151/2取值Ngi = 0.107 X18.000=1.926kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m 2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 9 X1.500 X(1.050+1.800)/2=2.886kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3 = 0.150 X1.500 X9/2=1.013kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/

14、m2); 0.005NG4 = 0.005 X1.500 X18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 Ng = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.959kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X X1.500 X1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算D.4的规定采用： Wo = 0.550附录Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 1.134经计算得到

15、，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.550 X1.250 X1.134 = 0.546kN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85 X1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X5.959+0.85 X1.4 X2.362=9.962kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X5.959+1.4 X2.362=10.458kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M w计算公式Mw = 0.85 X1.4Wk|ah2/10其中Wk 风荷载标准值（kN/

16、m2）；la立杆的纵距(m);h立杆的步距 （m）1.800/10=0.316kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算（J其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.458kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ；lo=1.155 X1.500 X1.800=3.118mlo 计算长度（m）,由公式lo = kuh确定,A立杆净截面面积,A=4.239cmW 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm 3;1 由长细比，为3118/16=196 ;:.-轴心受压立杆的稳

17、定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.190 ;a 钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）;经计算得到 =10458/（0.19 X424)=130.149N/mm2 ；f-钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算丁 =9962/(0.19 X424)+316000/4491=194.254N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N l = N lw + N oN lw = 1.4 X wk X Aw10.800mwk风

18、荷载标准值，wk = 0.546kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，2 .No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)Aw = 3.60 X3.00 =;No = 5.000经计算得到Niw = 8.252kN，连墙件轴向力计算值Ni = 13.252kN连墙件轴向力设计值Nf = Af的结果查表得到其中丁 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=180.00/1.60*=0.50七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距

19、离墙体 1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2900mm ，水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm 4,截面抵抗矩 W = 116.80cm 3,截面积A =25.15cm 2。受脚手架集中荷载P=10.46kN悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到n5.315.070.00 L0.055.393.353.075.82悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）6.234悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Ri=15.832kN,R 2=9.173kN,R 3=-3.070kN最大弯矩 Mmax=6.234kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N

20、/A=6.234X106心.05 X116800.0)+11.1981000/2515.0=55.285N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢U 口水平,计算公式如下 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是f受压斜杆抗压强度设计值,f = 215N/mm受压斜杆的稳定性计算丁 0.109+0.117 X1.470) X1.500 2=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：7=0.412 X106/5080.0=81.008N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要

21、求3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下% =皿爲+丽爲静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.091+0.990 X1.050) X1500.0 4/(100 左.06 X105X121900.0)=2.220mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标

22、准值Pi=0.038 X1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.050 X1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=3.000 X1.050 X1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2 X0.058+1.2 X0.079+1.4 X1.575=2.369kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下PlM=(1.2 0.038) X1.050 2/8+2.369 X1.050/3=0.835kN.mb=0.835 X106/5080.0=16

23、4.442N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：対384/集中荷载最大挠度计算公式如下.Pl(3l2 -4/a/9)72 El小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=5.0 0.038 X1050.00 4/(384 2.060 X105 X121900.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.350 X1050.0 X(3 X1050.0 2-4 X1050

24、.0 2/9)/(72 Q.06 X105X121900.0)=2.800mm最大挠度和V=V 1+V 2=2.824mm小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与10mm,满足要求三、扣件抗滑力的计算(规范 5.2.5):纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.050 X1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000 X1.050 X1.500/2=

25、2.362kN荷载的计算值R=1.2 X0.040+1.2 X0.118+1.4 X2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248Ngi = 0.125 X18.600=2.321kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板

26、，标准值为0.15NG2 = 0.150 4 X1.500 X(1.050+0.350)/2=0.630kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X1.500 X4/2=0.450kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005 X1.500 X18.600=0.139kN1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3.000 X1 X1.500 X1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算=0.7UsUfW,其中 Wo 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构

27、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670Us风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.550 X1.670 X1.200 = 0.772kN/m考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85 X1.4N QMw = 0.85 X1.4Wk|ah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m 2)；la立杆的纵距(m);h立杆的步距 （m）五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定

28、性计算AT其中N 立杆的轴心压力设计值,N=7.56kN ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0.19 ；i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ；lo 计算长度（m）,由公式lo = kuh确定,lo=3.12m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50 ；A立杆净截面面积，A=4.89cm 2；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）；经计算得到 丁83.18f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2 ；2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力

29、设计值,N=7.06kN ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0.19 ；i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ；lo 计算长度（m）,由公式lo = kuh确定,|o=3.12m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm 2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cmMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mw = 0.446kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm 2);经计算得到=165.56f钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的

30、稳定性计算Nl,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬岀端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点， A为墙支点-1t_、 *悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式乞=（2 + 勺+妬）+（1 + 疋） r2 =+ 心）+ 生（1十）C点最大挠度计算公式LT三沁仃乍+(1 + 0 + 3EI3EI 3-(-1+4V +3t3)尸 matx3EI2其中 k = m/l,kl = m l/l,k2 = m 2/l。本工程算例中，m = 1500mm , l=1500mm , ml = 350mm ,m2 = 1400mm ；水平支

31、撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm 4,截面模量（抵抗矩）W = 108.30cm 3受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2 X3.54+1.4 X2.36=7.56kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 X21.95 X0.0001 X7.85 X10=0.21kN/mk=1.50/1.50=1.00ki=0.35/1.50=0.23k2=1.40/1.50=0.93代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=24.239kN支座反力 RB=-8.816kN最大弯矩 MA=13.456kN.m抗弯计算强度 f=13.456 X106/(1.O5 X108300.0)=118.334N/mm

32、水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=3.54+2.36=5.90kN水平钢梁自重计算荷载q=21.95 XO.0001 X7.85 xi0=0.17kN/m最大挠度 Vmax=6.640mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号槽钢钢，计算公式如下/其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570 235经过计算得到妙 b=570 X10.0 X

33、63.0 X235/(2800.0 X160.0 X235.0)=0.80由于飞大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.710经过计算得到强度b=13.46 X106/(0.710 X108300.00)=175.08N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算：1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.816kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm 2;

34、所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=8816 X4/(3.1416 X50 X2) 1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式切N = 8.82kN ;其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,d楼板螺栓的直径，d = 16mm ；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm 2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于8815.84/(3.1416X16 X1.5)=116.9mm3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.82kN ;d楼板螺栓的直径，d = 16mm ；b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm ；fee 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95f c=13.59N/mm经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求