钎焊工艺手册

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1、NOCOLOK 钎剂钎焊技术手册苏威氟及衍生物有限公司保密协议本手册包括内部所收录的资料，属于苏威氟及衍生物有限公司专有并对外保密。在 没有得到苏威氟及衍生物有限公司的明确书面许可，本手册的使用者不得复制，复 印或转述（转载）全部或部分的内容，也不能以任何的形式提供给任何的第三方。 在苏威氟及衍生物有限公司的要求下，使用者必须马上归还本手册。P4第1节介绍P71-1目的P71-2历史回顾P8第2节钎焊工艺P92-1导言P92-2工艺回顾P102-3钎剂的任务P122-4钎剂的种类P132-5铝合金P14i.)概述P14ii.)合金添加成分的影响P18）ab镁锌P18P19P19d.)其它添加的

2、合金成分P192-6清洗部件（湿润性）P20i.)碱性溶液清洗P21ii.)化学清洗P22iii.)加热清洗P23iv.)钎剂悬浮液中表面活性剂的添加P242-7钎剂的添加P25i.)概述P25ii.)钎剂悬浮液的准备P25iii.)钎剂附着量P28iv.)钎剂悬浮液使用概述P29v.)其它钎剂添加技术P302-8干燥/脱水P322-9钎焊P34i.)炉中钎焊P34a.)可控气氛（CAB）隧道炉P36b.)强制对流炉P41c.)间歇炉P42ii.)火焰焊接P43a.)手工火焰焊接P44b.)使用转盘和传送带进行火焰焊接P52iii.)感应焊接P53第3节重要的生产控制步骤及P54i.)特性 装

3、配间隙P54ii.)夹具P56iii.)钎料金属的控制P62iv.)钎焊修复P71v.)钎焊后钎剂残余物特性P72a.)残余物厚度P72b.)硬度P72c.)附着性P72d.)湿润性P72e.)抗腐蚀性P73f.)可溶性P73g.)钎焊后气味P73h.)钎焊后处理P73vi.)钎剂残余物对冷却器的P75vii.)影响钎剂残余物对制冷剂的P75viii.)影响钎剂残余物对压缩机油P76第4节稳定性的影响腐蚀P77i.)加速腐蚀试验P77ii.)腐蚀保护P77第5节环保细则P82第6节金相学技术P836-1样品镶嵌P836-2打磨和抛光P846-3铝合金的浸蚀P85i.)显微结构的常规浸蚀P85i

4、i.)决定晶粒尺寸的浸蚀P85a.)放大检验P85b.)显微检验P86第7节保健与安全P877-1概述P877-2NOCOLOK 钎剂警示标P887-3志苏威NOCOLOK钎剂安P88第8节全数据表参考文献P89P7第 1 节：介绍1-1：目的该手册就NOCOLOK钎剂钎焊工艺提供了实践指引以及基本信息。在1978年末发展起来的工艺 的基础上，该种简单的无腐蚀焊剂，NOCOLOK钎剂钎焊，已被世界各地的许多公司商品化地使 用。汽车热交换器，空调，电气电阻加热元件，散热片以及冰箱元件装置等的生产，也仅仅是其应 用产品领域的一部分。德国苏威氟及衍生物有限公司向其用户提供该本手册的专有使用权，并根据

5、客户的要求向客户提供 帮助，以便能使客户有效地应用本手册中提及的专业技能。咨询地址如下：德国苏威氟及衍生物有限公司德国汉诺威 D-301 73汉斯-波克大街 20号 电话：0049-511-857-0传真：0049-511-857-2146NOCOLOK是加拿大铝业有限公司的注册商标。该手册的使用者都将被假定为熟知铝钎焊的基本工艺，若非如此，应先仔细阅读第 8-1 节， 8-2节 及 8-3 节。P81-2 历史回顾 最早期的铝部件钎焊采用氯化物钎焊。钎焊采用火焰焊接并只能形成简单的接头。该种工艺在焊接 后所形成的一层吸水的腐蚀性氯化钠残余物，必须立即被温水清除。稍后，更为复杂的钎焊部件引 入

6、了盐浴焊接工艺，即将部件浸入约为600Q的熔融氯化盐槽罐中进行焊接。该种工艺的优点在于 加热速率快，可钎焊高强度铝镁合金。然而，这使对较复杂的部件钎焊后残留的氯化盐残余物更难 于去除，并更经常要求额外的步骤如化学中和和浸洗。由于加热速率及冷却较快，使得一些部件出 现变形以及出现队列问题。该种工艺采用分批方法生产，因而并不是非常适合大批量的生产。为提高生产效率，采用了添加氯化物焊剂的连续隧道炉以及通进气氛的工艺进行生产。氯化物钎剂 的用量约需150-300克/米2。钎焊后残余物仍需去除，而且由于氯化物的缘故，炉子所经受的腐蚀 非常严重。采用氮气替代空气可减少对氯化物焊剂的用量。但是钎焊后残余物必

7、须清除以及炉子受 到腐蚀成为其广泛的障碍。在 20世纪70年代，出现真空钎焊工艺。该种工艺利用了镁的扩散现象以及易于从铝镁合金中挥发 并刺穿其表面的氧化膜，使钎料金属流动的特性。该种工艺消除了氯化物钎焊后残余物清除的必要 性，但对钎焊部件的表面洁净度及炉内气氛要求更为严格。因此，钎焊工艺研究的注意力又重新回 到了钎剂钎焊工艺上。在20世纪70年代末，适合于小批量或大批量生产钎焊部件的氟铝酸钾钎剂被研制开发出来了。该 种钎剂以NOCOLOK商标进行市场推广。由于该钎剂是氟化物，而非氯化物，因而对钎焊前或钎 焊后的腐蚀问题的担忧得以消除。此外，当需要较高的生产效率时，可采用一个相对简单的连续隧 道

8、炉，通入氮气进行钎焊生产。若本文中推荐的条件或准则得以贯彻，与使用氯化物焊剂钎焊相比， 炉体的腐蚀应能减少到最低。P9第 2 节 钎焊工艺2-1 导言 本手册所阐述的内容将有助于苏威NOCOLOK钎剂的用户理解能成功实现和运行NOCOLOK钎剂 钎焊生产配置的所必须的多种依据。手册内的信息并不被认为包含所有的信息，并再次阐明某些钎 焊工艺上的缺憾并不包括在本手册内。覆盖的范围如下：章节主题第2节钎焊工艺2-1导言2-2工艺回顾2-3钎剂的任务2-4钎剂的种类2-5铝合金2-6清洗部件（湿润性）2-7钎剂的添加2-8干燥/脱水2-9钎焊i.)炉中钎焊ii.)火焰焊接iii.)感应焊接第3节重要的

9、产品控制步骤及特性i.)部件的间隙ii.)夹具iii.)钎料金属的控制iv.)钎焊修复v.)钎焊后钎剂残余物特性P102-2 工艺回顾NOCOLOK钎剂钎焊工艺采用了一种无腐蚀的钎剂。这种NOCOLOK钎剂是一种氟铝酸钾的混合 物（如图2-1）。钎剂的成分经过连续的控制以便能达到一个接近共晶点（565。）的熔点。钎剂的 熔点范围约为565-572oCo 一旦液态钎剂熔融，溶解部件表面的氧化膜，随后钎料金属熔融（577。0。 钎料金属熔融并通过毛细作用流入到接头。当部件冷却后，钎料金属凝结并形成金相接头 。钎剂仅微溶于水，其悬浮液状时也较易控制，钎剂本身无腐蚀性，使用期长。按推荐的钎剂附着量 使

10、用时，该种钎焊工艺会产生一层1-2微米厚，依附性强而无腐蚀性的残余物，该残余物无须去除 即可在其表面喷涂。若残余物较厚，据报道会影响导电性能以及油漆的附着。钎焊设备是相对简单的需投入的资金较少。通过自动化应用以及采取以下设施，可提高抗腐蚀性：。钎焊前在非复合（包复）部件表面电弧喷锌。在包复层或芯合金当中的锌会使之起到牺牲保护作用 。采用长寿命合金 苏威的NOCOLOK钎剂几乎适合各种铝合金。而含镁量超过0.5%的合金不适合于炉中钎焊（见2-5,a）。钎剂以水或乙醇配兑成悬浮液,钎剂膏又或者以静电喷涂的方式添加到部件上。当采用炉中钎焊时, 部件添加钎剂悬浮液后必须经过完全的烘干后才能进入钎焊炉。

11、采用炉中钎焊，产品在氮气气氛中被加热至将近600 C，然后被冷却。P11采用NOCOLOK钎剂进行的火焰焊接在空气中进行，而采用NOCOLOK钎剂进行感应钎焊则在空 气或氮气中均可进行。NOCOLOK钎剂是在液相氢氧化铝中生产的，如生产流程图2-2所示，氟化氢和氢氧化钾是钎剂的 生产原料。精确的工艺限量以及多种质量控制程序（加铝标准）生产出的钎剂具有最好的质量和高 度的稳定性。钎剂以干粉的形式经不同的包装和按不同的数量运送到用户手上。随着对NOCOLOK钎剂钎焊技术的需求不断提升，苏威已在扩展对用户提供的支持和服务。在德国汉诺威，苏威公司能就所有规格的产品进行NOCOLOK钎焊技术的演示； 。

12、提供样品开发的协助；。就对NOCOLOK钎剂钎焊的有效产品设计提供咨询； 。可用于小批量工件焊接和培训用的火焰焊接工作台；。在汉诺威或用户工厂进行NOCOLOK钎剂钎焊培训讲座；。可进行加速腐蚀试验。腐蚀测试能够决定合金元素调整和生产程序的影响并评价防腐蚀的工艺。P122-3 钎剂的任务 铝在空气中能瞬时氧化。氧化膜又能阻止钎料金属的流动，也就是熔融的钎料被氧化膜所包复，不 能湿润表面或被毛细作用拉动到接头部位。钎剂的任务就是在于：。置换或溶解表面的氧化膜； 。阻止下层未曾氧化的铝金属进一步被氧化；。降低钎料金属表面张力，加强钎料金属流动； 。提高母材金属的湿润性。图 2-1 KF-AlF3

13、相图P13图 2-2 NOCOLOK 钎剂生产工艺流程图2-4 钎剂的种类 最常用的钎剂有氯化物钎剂和氟化物钎剂。在钎焊前和钎焊后环境中，氯化物钎剂被认为是有腐蚀 性的，而氟化物钎剂则不具腐蚀性。氯化物钎剂的钎焊后残余物可通过水洗或化学清洗去除，但费 用昂贵。当采用推荐的条件时，氟化物钎剂钎焊后残余物紧紧依附于铝部件的表面，不易溶解，并 仅能以机械方式擦除。报道表明氯化物钎剂的工作机理是通过穿透氧化膜较弱的部位，并同时打碎 氧化膜与铝的结合层（文献 8-5）。在氯化物钎剂的基础上添加少量的氟化物（如氯化钠，氟化钾，氟化锂）也可溶解氧化膜。这表明 氟化物的添加给予钎剂足够的溶解氧化膜的能力，从氧

14、化膜较弱的部位开始穿透。现时的研究（文献8-6）表明，NOCOLOK钎剂的工作机理是通过熔化，铺展和溶解待钎焊部件表 面的氧化膜。氯化盐钎剂则没有发现如上述报告中所提到的那种穿透氧化膜并剥离氧化膜和金属结 合层的能力。P14 2-5 铝合金i） 概述在工业上适用于炉中钎焊和苏威 NOCOLOK 钎剂的铝合金主要为 片材挤压型材AA3003AA1050AA1100AA1435AA3003AA3102AA6063AA1145AA1070AA3005AA3105AA6951上述合金的成分和熔点范围详见表 2-1（P 15）。许多用于片材的芯合金能够被单面或双面复合一层很薄的低熔点的铝硅合金（见图 2

15、-3）。复合铝 合金片材彷如一种三文治，以铝坯料为芯合金，并有一层或两层经过压制的低熔点合金作为外包复 层。然后三文治片材会在轧制设备上被压延至需求的厚度。在铝合金供应商处，可获得多种变化的 包复层/芯层合金组合。P16图 2-3 复合钎焊片材，在芯合金上复合铝硅层在挤压材料上进行复合，既不节约成本也不符合实际，因而会采用预先成型的方法（例如采用成型 好的线材或隔片）向接头部位提供钎料。对用于 NOCOLOK 钎剂钎焊的铸造合金必须仔细选择，因为大部分的铸造合金的熔化温度较低。 表2-2 （P. 17）中列出了几种可接受的合金类型。在为NOCOLOK钎剂钎焊选择任何铸造合金前, 测试钎焊其一个

16、代表性的截面是必须的。对铸造合金的接头部位，线状或隔片状钎料金属需预成型， 同时钎焊膏或添加钎焊片材到接头部位都是必须的，以便能提供钎料。与 NOCOLOK 钎剂钎焊系统相兼容的复合和预制铝硅合金的成分和熔化范围，列出如表 2-3 （P. 17）。因为AA4047在推荐钎焊温度时的流动性，也就是指在重力作用下流到接头部位或部件 底部，AA4047（718）钎料合金在NOCOLOK钎剂炉中钎焊中不用作复合层。AA4047中的硅向 芯合金的扩散，比较起其它含硅较少的合金更为严重，这会提高芯合金腐蚀的可能性。该种现象会 在第3部分中的iii）钎料金属的控制中加以详细的讨论。P. 17AA4047 可

17、用于火焰焊接的钎料预制品（如线材和隔片），以及用作不含镁合金钎焊所用的钎焊膏。熔点范围较低及较窄：。有利于防止由于过热而出现的合金“过烧”。有助于含镁合金形成更好的接头AA4045合金只是偶尔在钎焊膏当中，以及当火焰钎焊含镁合金，当必须降低钎料流动性时使用。表 2-2 铝业协会的铝合金成分（铸造合金）表 2-3 铝业协会的铝合金成分（钎料金属）备注：带*为钎料金属的旧牌号。P. 18合金添加成分的影响a） 镁芯合金中镁含量大于0.5%，可导致NOCOLOK钎剂炉中钎焊出现问题。镁作为合金添加元素，可 通过以下机理干扰NOCOLOK钎剂钎焊：。镁与合金表面氧化膜中的氧反应生成能限制NOCOLOK

18、钎剂溶解氧化膜能力的氧化镁。 。镁和/或者氧化镁与钎剂反应形成能导致钎剂熔点上升的氟化镁，这表现为肉眼可观测到的液态 钎剂变干。因而，当对一合金列出其镁的范围，要求采用其低的范围。与钎焊相配合采用的合金，双面的合金 均含镁比只是单面含镁而另一单面不含镁的合金，可导致钎焊出现更大问题。最好的指引是在炉中 钎焊中采用合金的含镁量两面总计不超过或少于0.5%，而感应钎焊和火焰焊接中则不应超过1%。 在炉中钎焊铝镁合金，有包复层的合金较之没有包复层的合金，可获得一个交好的接头。这表现为 包复层可减缓镁扩散到钎剂/氧化膜界面，因而限制了对钎剂活性的负面影响。在火焰焊接以及感应焊接中可允许添加的镁含量高一

19、点。这是因为更快的加热速率使得镁没有足够 时间扩散去降低钎剂的有效性能。在 NOCOLO 钎焊中，钎焊复合片材及钎料应该不含镁。镁的添加会使工艺更敏感并防碍形成好的 接头。要提高含镁合金的钎焊性，可通过以下途径：。提高钎剂附着量。缩短钎焊时间。用钎焊片材增加钎焊包复层的厚度。降低形成钎焊接头的合金里的其中一面合金的镁含量。维持一个适当的间隙和采用适当的接头设计（详见第 3 部分：产品间隙）P. 19.b）锌在芯合金中锌添加量超过 1%，会对钎焊性有轻微的影响。超过该水平，所添加的锌就象镁一样， 会降低流动性和钎焊性。对 AA4XXX 系列的合金来说，锌的添加回轻微降低其可钎焊性。c）硅硅是钎焊

20、合金的基本元素，因其能降低合金的液态温度以及对流动性产生影响（见图 2-3）。d）其它合金添加元素下面所列出的元素，最起码在其一并标明的含量内不会对可钎焊性有不良的影响：铁- 不超过 1%锰- 不超过 1.3%铜- 不超过 0.25%ZR- 不超过 0.2%CR-不超过 0.2%Ti-不超过 0.2%P20清洁部件（湿润性）所有的铝部件均被视作非亲水性。最简单和最容易的测试铝亲水性的方法就是进行水浸试验。基本 上，如果水滴全部从铝材表面流失或形成水珠，则可认为铝材表面是非亲水的。结果，以水陪兑的 钎剂悬浮液就不能均匀地附着在部件表面。如果水膜能均匀附着而没有形成水珠，则可认为部件表 面是湿润的

21、并且适合钎剂附着。以下的方法也可以分析出铝部件表面的清洁度：。接触角决定法：Cahn DCA-312接触角分析仪-价格昂贵。紫外光灯下残余润滑油的荧光测试。手用设备并不昂贵，但不是每一种润滑油都会发出荧光。幸运的是，简单的水浸试验可决定铝表面或钎剂悬浮液是否需多加注意。在过往，蒸气除油被广泛地应用于清洗大体积的构件。蒸气除油设备采用以氯氟碳为基础的清洁溶 剂，这在不久前仍是钎焊者的选择。蒸气除油可用于清除润滑油的沉积，但也不能使铝表面具有湿 润性。由于保护大气臭氧层的需要，就氯氟碳化合物被废除使用和废除的进程时间表已达成协议。因而钎 焊者必须考虑其它更环保的清洗方法。有以下几种方法可使铝表面具

22、有湿润性。讨论如下：i） 水溶液清洗ii） 化学清洗iii) 热处理iv) 在钎剂悬浮液中添加表面活性剂P21i) 水溶液清洗 许多钎焊者正在转用水溶液清洗铝部件或装配件。仔细选择清洗溶剂既可去除润滑油的沉积，也就 是去油效果相当于蒸气除油，此外，还能形成湿润的表面。采用该种方法可免去在钎剂悬浮液中添 加表面活性剂采用得到必须的表面湿润性。对大体积的装配件进行水溶液清洗通常是采用喷射的方法。部件在连续移动的网带上通过有多个分 隔室的处理线，在处理线上部件会被喷射清洗，温水漂洗( 2-3 次)，以及被空气吹落过多的水。 此后，表面具有理想湿润性的部件会被运送至另一个连续网带上并进入钎剂喷淋室。小

23、体积的部件可采用浸洗的方法，然而必须注意去除进入装配件当中的所有溶剂。通常也可采用喷 射清洗后的水溶液，但必须浸洗的时间必须延长。清洗器的清洗可通过浸洗或喷洗来进行，但必须 注意漂洗的水不能被清洁溶剂污染。P22ii) 化学清洗 铝的化学清洗是最佳的，但也是最耗费劳动力和维护费用昂贵的清洗方法。原因如下： 。化学清洗不仅能去除润滑油，还能去除材料表面的氧化膜。氧化膜的去除使钎剂对部件表面的预 处理作用更医发挥。当氧化膜被去除时，100%的润滑油也被去除并漂走。常规的水溶液清洗仅会去大部分除润滑油， 残留在氧化膜中的微量润滑油或许会(也许不会)对钎焊后的外观和抗腐蚀性有些微影响。应注意不要去除任

24、何的钎焊合金，这会影响到是否有足够的钎料流到接头部位。 。要经常保持溶剂的浓度直至倒掉和处理溶剂。这也导致较高的费用及要求处理人员经受化学方面 的培训。由于苏威的 NOCOLOK 钎剂对常规铝氧化膜有较好的去除能力，仅有一些新的钎焊者采用该种清 洗工艺。连续的或小批量的操作采用化学清洗时其步骤与在水溶液清洗工艺当中的步骤相近。P23iii) 加热清洗热处理可采用有 3 个独立的方法：。用热处理去除挥发油。挥发油是较轻的润滑油并多用于热交换器的薄翅片的成型。该种成型润滑 油大约含 20%的润滑油及 80%的溶剂。溶剂是在热处理时从部件表面挥发的。进行热处理，需在部件进入钎剂喷淋系统喷加钎剂以前将

25、其温度提升至130 C。经蒸气除油而表 面不具湿润性的部件可在通过钎剂悬浮液的帘状喷淋中获得一个均匀的钎剂附着而无须添加任何 的表面活性剂。热处理会降解铝表面的润滑油并为钎剂的添加形成一个湿润的表面。前两个工艺均需在一些生产设备上进行。而所有的三个工艺均需采用昂贵的能效：热能。图 2-4 即为在第三个工艺中要取得湿润性时，其所需的温度和时间关系图。该种工艺下取得的湿润 性持续时间约为 1-2 小时，时间较短。故在热处理并冷却到适合于喷淋钎剂温度时应即刻喷淋部件 或芯件。经加热分解的润滑油残余物聚集到足够的数量时，热处理除油有加快部件腐蚀的可能性。详细情形将在第4部分ii）中进行详细的讨论。iv

26、）钎剂悬浮液中添加表面活性剂铝部件的表面，举例说，如果经过蒸气除油或部件表面有挥发油被挥发过，则可通过在钎剂悬浮液 中添加小量的表面活性剂来获得湿润性。该种活性剂也就是市场上提供的低泡沫非离子活性剂。要维护正常的钎剂悬浮液浓度，可适当地用含有合适浓度的表面活性剂的钎剂悬浮液来替换钎剂量 减少（经过喷淋部件后）的钎剂悬浮液。另一次要的程序是用经钎剂悬浮液喷淋的铝样件定期地检 测搅拌罐中的悬浮液。一旦湿润性明显下降，添加适量的预先确定好的表面活性剂。过量添加超过推荐浓度的表面活性剂（建议浓度为 0.05-0.1%），则有可能影响钎焊性和钎焊后残品 的外观以及防腐蚀性能。图 2-4： 温度和时间对蒸

27、气除油的部件表面的湿润性的影响部件温度（。0时间（分钟）湿润的表面P252-7 钎剂的应用i） 概述苏威 NOCOLOK 钎剂悬浮液由粉状钎剂加去离子水混合而成。如采用小刷子添加，举例说，一些 采用火焰钎焊的情形下，钎剂可以和异丙基乙醇混合。钎剂/乙醇干燥后的混合物对部件表面的附 着的能力不如钎剂/水干燥后的混合物。在操作中，一旦钎剂从部件表面跌落，则不能钎焊。所有钎剂悬浮液必须被不停地搅拌以便保证钎剂微粒处于悬浮状态。如果允许搅拌罐或容器中的钎 剂微粒有部分的沉淀，即可引致钎剂的附着不一致。苏威 NOCOLOK 钎剂能以膏状形式提供 ，这通常应用于火焰焊接部位上的添加。微细的钎剂悬 浮于苏威

28、公司专有的黏合剂中，从而能提供一个良好的铺展性能。ii） 钎剂悬浮液的准备苏威NOCOLOK钎剂微溶于水（4.5g/L, 20。0。图2-5给出了在部件表面湿润以及用浸渍的情况 下，钎剂悬浮液浓度与钎剂附着量的相应关系。在悬浮液准备过程中，钎剂添加到去离子水中（按 重量比）并不断地在混合容器中搅拌以防止其沉淀。采用浸渍方式，按重量比，17%的悬浮液浓度通常可在干燥部件钎剂悬浮液后获得5g/m2的钎剂附 着量。部件上钎剂附着量受以下因素影响：。悬浮液浓度。要附着钎剂的部件表面的洁净度。添加的方式（也就是浸渍，喷淋等）。过多的悬浮液的去除。部件的复杂性（例如，有/没有开窗的翅片，等等）。网带速度P

29、26图 2-5 ：经浸渍方法对（化学清洗后）部件的湿润表面添加钎剂时，钎剂悬浮液与钎剂附着量的相 对关系部件表面沉积的钎剂（g/m2）钎剂在悬浮液中的含量 （重量%）各用户需根据自身的产品以及设备决定最适合的钎剂悬浮液的浓度。一旦确定适当的浓度，则需定 期地检测和调整悬浮液的浓度，以便保证每一个部件上的钎剂附着量都是相对一致的。P27 有很多方法应用于检测钎剂悬浮液的浓度。1最典型的方法是从混合容器中取出一定重量的悬浮液，干燥或分离水分，然后再称重。 干燥后的重量X100钎剂重量=悬浮液的重量2用一个100毫升的量杯在混合容器中取出100毫升的悬浮液样品。在一个设定的时间内让钎剂 固状物沉淀并

30、通过量具测出高度。通过一个预先确定好的根据已知钎剂和水的重量相对于设定 时间内的沉淀高度的关系图，则可决定现时悬浮液的浓度。3第3个方法是用一个1000毫升的锥型烧瓶取出1000毫升的悬浮液样品并称重。通过一个预先 确定好的根据已知钎剂和水的浓度与重量的相对关系图，则可确定钎剂悬浮液的浓度。4采用超声波技术对悬浮液浓度进行连续在线检测和报告。在钎剂悬浮液浓度达到临界极限前，必须添加钎剂以调整成分。在配备钎剂悬浮液，用手添加干粉状钎剂到混合罐和/或搅拌罐中时，操作人员必须佩戴防尘面具， 护目镜，穿着围裙和手套。而操作人员不应患有哮喘病或易受呼吸道刺激的疾病。在市场上有机械运送粉末装置，能实质上消

31、除空气传播粉尘的问题。苏威公司能提供多种包装系统 以便和该类设备配套使用。P28iii） 钎剂附着量适用于炉中钎焊的钎剂附着量建议约为 5 克/平方米。这个建议量是一个钎剂悬浮液的均匀附着量。 也就是说，喷加钎剂前的所有表面是湿润的而多余的钎剂的吹落是良好的。如果多余的钎剂仍然存 在于某些部位，例如在翅片所开的窗上，又或者由于湿润性不够而导致钎剂附着不均匀，则钎剂附 着量不会上一个真实的数据。经连续喷淋系统喷加钎剂悬浮液后在炉中进行钎焊，则部件上的钎剂附着量的计算方法如下： 。在水溶液清洗后将部件放置在一个 120 C 的炉中干燥，称重。进行钎剂喷淋，吹落以及烘干。再称重。经喷加钎剂和干燥后的

32、部件重量-部件在喷加钎剂前的重量。将部件放置于干燥炉中再次干燥和再次称重，以保证钎剂附着量是依据于完全干燥的部件而得出 的数据。该程序应在每一班次的生产当中执行，并进行记录，这有助于若在今后出现问题时进行分析。 在火焰焊接和空气当中进行感应焊接时，钎剂的附着量应为 25-50 克/平方米。但仅仅是对已经成 型和即将进行焊接的部位添加钎剂，而非对整个装配件或芯件进行统一的添加。因为此时钎焊在空 气中进行，因而必须提高钎剂附着量。而当在氮气气氛保护的情况下进行感应焊接，则钎剂附着量 可低至 3-5 克/平方米，仍能获得成功的焊接。P29iv）钎剂悬浮液使用概述当悬浮液搅拌罐停止使用时，必须冲洗所有

33、的钎剂输送系统以免在重新启动时出现管路和泵的堵 塞。若能立即采用去离子水进行冲洗是较理想的做法。冲洗后的水可在悬浮液浓度升高后的用做灌 注悬浮液搅拌缸。在连续生产系统中，例如用于生产大批量的热交换器的系统，一个连续的喷淋系统由包括以下几部 分：。带有一到两个小室的不锈钢喷淋室，每个小室底部带形成漏斗状，以收集钎剂悬浮液。 。每个小室的进出口都有隔帘，连续的不锈钢网带或一系列的不锈钢辊轴在其中穿行。在第一个小室中，由隔膜泵通过不锈钢管路与悬浮液储罐形成一个帘状喷淋系统。在该个小室中， 还装有串联的大流量气刀。根据不同的情况，也可在第2 个小室中安装第 2 个钎剂喷淋系统（一个喷淋/单面），以便向

34、一些 问题部位，如热交换器的头板部位添加浓度较高的悬浮液。该喷淋系统需要到一个独立的悬浮液输 送管路以及独立的悬浮液储罐。在该个小室中，同样装有串联的大流量气刀。也可安装可调整的底 部空气擦净器，以去除因为重力作用而流到部件底部（如头板位置）的多余的悬浮液。如果第二个小室中没有使用第二道次的喷淋，则其空气吹落系统可以用于吹落在第一道吹落工序中 没有被去除的，并在重力作用下流到底部的过多悬浮液。这就需要一个二级阀门管路连接第二个小 室的储槽和第一个小室的出口。如果已选定适当的悬浮液浓度可获得一个均匀的 5 克/平方米的钎剂附着量，而且所有部件的表面 都是均一湿润的，则不需进行第二道的（高浓度）的

35、钎剂添加（祥见图 2-6）。P30v）其它的钎剂添加技术 在工业应用中有其它三种的钎剂添加方法。刷子添加悬浮液，静电干粉添加以及钎剂膏添加。刷子添加多应用在 NOCOLOK 钎剂火焰焊接的小部位。悬浮液通常是由钎剂与乙醇混合而成。悬 浮液浓度则根据不同情况而定，但 50%的重量比是最常用的。由于出现挥发损耗，必须定期添加 乙醇以延长悬浮液的使用。图 2-6 经干燥后的钎剂均匀附着和钎剂未能均匀附着的汽车水箱芯件P31 对装配件进行钎剂的静电干粉添加是在一些钎焊装置中进行的。该种技术避免了以水配兑悬浮液的 喷淋工艺中必须进行的脱水（干燥）工序，从而在实质上节约了能量。然而，该种技术还不是一种 非

36、常成熟的技术，但仍被一些热交换器制造商所才用。由于静电喷涂设备不是专用于 NOCOLOK 钎剂，因而不得不接受该种工艺中的一些缺点。工业上的应用表明该种技术仍存在着某些问题，但 干粉喷涂技术的优点仍超过其缺点。就该种技术的目前状况，可联系苏威公司以获得进一步的信息。有关该种技术的最新情况可联系该 类设备的供应商。苏威公司可提供该类设备的供应商名单。钎剂膏含有钎剂和使钎剂微粒处于悬浮状态的黏合剂，应用于喷嘴添加。该种技术应用于点或某些 个别部位而不是整体部位的钎剂添加。例如，该添加工艺可用于已经成型好的管子-管子接头部位 的火焰焊接。黏合剂的配方中通常含有有机物，在焊接后留下黑色残余物。在火焰焊

37、接中黑色残余 物较少而在炉中焊接，尤其是在内部封闭的部件的焊接中较多。钎剂膏在火焰焊接的轻微预热中或 炉中焊接的连续干燥炉中进行干燥。P322-8 干燥/脱水在钎焊前，必须对部件以及夹具上的钎剂悬浮液进行干燥/脱水，以去除水分和溶剂。在炉中焊接 时，该道工序对防止污染炉内的气氛以及减少氟化氢的形成是非常必须的。这也是成功焊接所必须 要达到的严格要求。部件上钎剂中挥发的四氟铝钾（KALF4）与任何的水汽混合，都可产生氟化氢。在炉中焊接时水 汽含量提高可引起的负面影响是：。高含量的氟化氢提高了炉膛末端进口和出口位置出现炉膛腐蚀的风险。连续的不锈钢网带也会因 此出现厚度的快速减薄。因为压力差异的增加

38、，在涤气机中的多空活性铝床会胶结，因此必须经常更换活性铝。火焰焊接和感应焊接中，部件添加湿的钎剂悬浮液，部件上的钎剂和钎焊膏未经干燥，可潜在地引 起附着钎剂的剥落和生成可能/不会影响钎焊性的氟化氢。所有的火焰焊接和感应焊接设备都必须 被抽空，并根据氟化氢的数量，排出的气体必须通过一个干或湿的涤气机。在焊接的连续生产线上，干燥部件的干燥炉温度不应超出250 Co这是为了防止在部件上因高温形 成钎剂更难于溶解的氧化膜。在火焰焊接或感应焊接中没有出现该种情况，可能是由于接头部位钎 剂的添加量很大而且加热钎焊的时间很短的缘故（大约12-30秒）。P33干燥炉可通过电力加热或燃烧气体加热。当采用燃烧气体

39、加热时，空气通过火焰，任何在干燥炉中 排出的气体都应检测是否氟化氢。因为在理论上，循环的湿气中所夹带的钎剂粉尘，经过高温的火 焰，是可能产生氟化氢并在未经处理的情况下排放到空气中的。如果发现氟化氢含量超过可接受量， 应安装涤气机。苏威的便携装置可测量气体中氟化氢的含量。干燥炉按可容纳的某些产品式样以及生产率的期望值进行设计。通常可更改的是温度的设置或网带 速度。网带速度很小变更。产品必须经彻底的干燥才能进入到钎焊段中。以下的程序可用于检测部 件是否已经得到彻底的干燥：。取一个经干燥后的部件并称重（W1）。需小心不要使表面的钎剂有任何的跌落，以免使最后的结 果出现偏差。将部件放入到干燥炉中再次干

40、燥（W2）o。称出减少的水分重量（克） =W1-W2。检测出重量减少，就应对干燥炉参数进行调整，通常调到最高的温度。使用者可根据他们各自的基 础数据进行可接受的调整。该测试程序应该在每一班生产前和在转换到钎焊结构或重量不同的新产品前重复一次。、P342-9 钎焊NOCOLOK 钎剂钎焊铝部件可在钎焊炉，火焰钎焊，以及感应钎焊中焊接。每一系统进行独立的 焊接处理。除了手工火焰焊接以外，所有的三种工艺都适用于大批量的生产，然而，在该条件下， 仅有钎焊炉可以焊接复杂的装配件的接头。i） 炉中钎焊NOCOLOK钎剂钎焊可采用三种钎焊炉进行焊接（静态氮气气流连续隧道炉（CAB）,氮气强迫对 流炉（COB

41、）和氮气分批炉。所有这几种的炉子都需采用液氮储罐中的氮气。要获得良好的钎焊接头，则需要以下的炉内气氛：。露点 =-40OC。氧气= 100ppm（ 0.01%）图2-4列出了液氮中氮气气体的规格。在该种氮气来源中，水汽含量vl.5ppm （ -73OC/-100OF）及 氧气含量3.0ppm都能得以保证。然而，在连续隧道炉中，正常的气氛操作条件几乎总是超出进入 炉中氮气的杂质含量水平。这是因为进入炉中的产品和不锈钢网带带入了水分和氧气；如果炉中消 耗和补充的氮气不完全平衡，也会使车间内的气氛经由炉子末端的进口和出口形成潜在的回流，从 而影响炉内的气氛。P35图 2-4 从液氮中取得氮气的标准成

42、分氮气（N2） -高纯度级（液态）-99.998%成分规格（PPm）杂质确保值标准控制值氧气3.00.2氢气2.01.0一氧化碳0.50.5ND二氧化碳1.01.0ND甲烷1.01.0NDTHC1.00.1水分（湿气）1.50.15露点O-73 Co-87 CP36图2-7 一个用于钎焊冷凝器的CAB连续隧道炉的纵向截面图 金属网带型钎焊炉245 KVA冷凝器：120台/小时所有计量单位：米a） 图 2-7以图例展示了其中一种类型的 CAB 连续隧道炉。不锈钢的炉膛可将钎焊炉的长度延长到 超过 25 米。炉膛外是电子加热元件，加热元件上依次被绝缘材料和钢外壳包覆。图中展示的钎 焊炉在炉膛的进口

43、位置有一个强制对流加热区，能提供一个快速和均匀的预热。该系统如果操 作不当，可引起露点问题和炉膛前部出现腐蚀。有因于此，目前所制造的钎焊炉大多没有这构 成整体的预热区。P37图 2-8 用于钎焊冷凝器的连续隧道炉的一个横截面所有尺寸单位：米要钎焊的部件通过由可变速驱动器驱动的不锈钢网带输送炉膛。热电偶沿炉膛装配在几个区域以便 进行多区域炉温控制（见图 2-8 及 2-9）。出现露点问题的靠近预热/炉膛的过渡位置如图 2-9 所示。为使操作工能够处理出口处以钎焊完的部件，在钎焊炉的末端出口添加了强制对流冷却系统。P38图 2-9 一个钎焊循环的温度和露点与时间的相对关系记录（冷凝器）图示的钎焊炉

44、展示了与温度和露点相对的位置。所有计量单位：米P39 通过在临界钎焊段注入氮气，氮气从该部位流到钎焊炉前端的进口和出口处，使炉内的气氛得以控 制。在临界钎焊段注入氮气，有助于保证该区域中的露点是最低值（见图 2-9）。流向钎焊炉入口 的氮气也会带走从钎焊炉外进入的产品，网带以及夹具上去除的水汽，使之远离钎焊段。钎焊炉制造商会根据产品重量，结构以及设定的每小时生产能力来设计网带速度，分区温度和氮气的流速。一般来说，加热速率设定为20OC/分钟。产品温度均匀一致，最高温度应为600OC，理想 的温差为不超过正负5CO但当需要钎焊的产品体积较大时，由于产品中不同的部位体积不一而较 难维持上述的温度状

45、况。钎焊炉潜在用户在洽谈有关钎焊炉的契约时，应特定规定在（最好是）每一个加热区域都安装一个 阀门接入端口，以便定期对气体取样进行露点和/或氧气的分析。当工艺条件决定下来时，应准备一个温度露点曲线图，如图 2-9 所示。根据建议提及的样品端口， 可简单取得露点的数值曲线图。在相同产品的钎焊中采取跟踪热电偶电线或市面上所提供的较简单 但费用较昂贵的绝热数据组件，均可测出温度的曲线。数据组件放置于产品旁边的网带上而热组件 外端的电偶则放置于被钎焊产品的内部。数据组件根据组件内逻辑的设定时间区间，储存温度的读 数。然后，把信息下载到电脑中生成相应的曲线图（图 2-10）。P40图 2-10 放置于被隧

46、道炉钎焊的水箱上不同位置的热电偶的温度与时间相对关系图网速800 毫米/分钟制图速度 15 毫米/分钟在调试钎焊炉时所生产出的试压样件，应保留做试样。该试样可用于对生产前的钎焊炉进行预处理。 该程序使钎焊炉温度与加热元件达到一个相对稳定的状态。业已发现该程序对在停工之后重新启动 钎焊炉和未钎焊的部件进入钎焊炉前都是必须的。当跟随现时生产所需钎焊的产品，一旦钎焊结构 和重量不同时，也应采用该程序。苏威公司可提供钎焊炉制造商的名单。P41b) 强制对流炉 强制对流炉能减少设备放置所需的面积。由于热的氮气能吹拂部件，加热快而且均匀，因此可缩短 钎焊炉的长度。该系统一个缺点是目前还不能有序地地将污染物

47、如水汽和氧气尽快排放出炉体以外。相反，如早前 所讨论的连续隧道炉和静止氮气流量系统可将污染物均一地向炉子的两端驱除，使之远离临界钎焊 区间。因此，强制对流炉中出现的这个问题必须在以下几个方面加以特别注意： 。所有产品和夹具在进入钎焊炉以前必须 100%干燥。部件内部应用氮气然后用盖子封好部件。 。应特别留意循环吹风以及速度，以便能保证氮气的流向和使风机叶片平衡。对钎焊炉出现的所有泄露情况都必须尽快明确和加以消除。如果没有采取上述措施，则可能引起内部的炉膛腐蚀和输送系统的腐蚀，并影响产品的可钎焊性。P42c) 间歇炉市场上可提供氮气和真空净化类型的间歇炉。其尺寸可由实验室规模到生产规模。两种类型

48、的间歇 炉的操作均需在钎剂挥发/熔融温度点前充如入氮气。在一些间歇炉中，如有要求，也可以添加一 个强制对流的功能。间歇炉用于钎焊生产量较少，结构和重量变化多样的部件，以及一些较大的部件如那些低温应用领 域中的产品，加热速率较慢和有良好的气氛条件是必须的每一个炉体制造商都有他们自己的专有设计和技术，因此应直接联系炉体制造商以便使炉体的设计 和钎焊者的产品相匹配。苏威可提供一系列的间歇炉的制造商名单。P43ii) 火焰焊接苏威 NOCOLOK 钎剂可用于火焰加热钎焊单一的接头部位，如管子-管子的接头，以及那些有较大 热容差的配件的接头部位。由于火焰焊接的加热速率比炉中焊接要快，因此也可以钎焊一些含

49、镁的 铝合金。焊接的两个部件的镁含量必须要小于1.0%，才可形成可接受的接头。AA4047 (718)合 金的预制品用于向接头部位提供钎料金属。当钎焊某些要求钎料流动性稍弱的部位时， AA4045 (714)可用于减少重力作用影响。以苏威的钎剂制成的钎焊膏可用于钎焊不含镁的合金。火焰焊接可用手工配用适当的工具进行，又或者用连续形式的圆盘传送带或往复式传送带进行。P44a） 手工火焰焊接 须采用以下工具和部件：。有2 个多孔喷嘴的双头焊枪，以便从两个方向同时加热接头部位（见图2-11）。这是为了温度的 均匀加热。定位火焰，如那些用于氧乙炔类型的焊枪应避免使用防止烧穿。应带有气体调整阀的气体混合系

50、统。另一种焊枪就是使用单一气体并在焊枪上有可调整的开口， 以便喷嘴工作时能通过负压作用将室内的空气吸入焊枪内。该种焊枪也可装上一个双头。氧气与1）丙烯，或2）甲烷，或3）丁烷，或4）天然气都是可以接受的。气流压力应保持在相 当低（4-6psi）的水平以便通过枪身上的控制能够调整火焰。对于采用任何的混合气体来产生一个轻微缩小的火焰都是非常重要的。这往往是避免铝的氧化。因 为缩小的火焰所消耗的氧气比通过焊枪所输送的氧气要小。P45图 2-11 手工火焰焊接用焊枪需被钎焊的部件不应含有切割油或润滑油。如无蒸气除油（如果熟练的话），水溶液清洗或其他的 替代方法，则应用溶剂擦除。苏威 NOCOLOK 钎

51、剂可以钎剂悬浮液或钎剂膏的形式用刷子添加到接头部位和预成型的钎料上。 要被钎焊的部件与预制成型的焊环或垫片必须紧密接触。如果客户不想自行配制钎剂悬浮液或钎剂 膏，可直接采购NOCOLOK钎剂悬浮液和钎剂膏。P46常规来讲， NOCOLOK 钎剂悬浮液（火焰焊接）中可采用异丙基乙醇和钎剂按 40-60%的重量比调 配。当焊接工艺已发展到可以接受的水平并要求焊接后残余物降到少的情况下，可将重量比调低到 20-40%。采用乙醇，有助于悬浮液湿润部件，而且能迅速干燥。火焰焊接的接头间隙应控制在 0.1-0.15 毫米之间。间隙也可稍大，但毛细作用会减弱，重力作用会 增加，并需要更多的钎料。焊接的火焰不

52、应过长时间集中在任何的一个部位以免出现烧穿。部件厚度较厚的部位应多加热。火 焰不应停留在钎剂或钎料上以避免接头部位在未均匀加热至钎焊温度时出现过早熔化。任何时候， 火焰都应该移动，在不同厚度部位的前后移动，以此方式使整个接头的温度均匀。用 NOCOLOK 钎剂进行火焰焊接时，有三个温度显示。第一个温度显示为在铝表面出现黄色火眼。 这表明铝表面开始出现“燃烧”，因为铝表面总是比 部件中心更快受热。为防止烧穿，火焰不应频 繁接触铝表面。第二个温度显示出现在钎剂熔化的第一瞬间。这时添加钎剂的部位由白色变为透明。 这表明钎焊接头的温度约为565OCO这时火焰可直接对准焊缝和焊环进行加热。在钎剂熔融后短

53、时 间内，钎焊环会变形并在580OC左右开始熔化（这是第三个温度显示）。熔化的钎料通过毛细作用 迅速流入焊缝，一旦焊环全部熔化，应立即移开火焰使被钎焊的焊缝部位不会烧穿。焊接部位冷却后无需进一步处理。 如果确实需要，也只能以机械方式去除残余物，如用钢丝刷或 砂纸。但建议仅在钎剂残余物的去除是势在必行时才进行。P47火焰焊接中温度控制不如炉中钎焊时精确。如前所述，部件外部达到的温度超过炉中焊接所建议的 605OC。由于火焰焊接经常用于焊接一些难于在炉中焊接的含镁合金（加工合金，等等），对钎焊 者来说，该类合金的过烧是一个问题。含镁合金较之含镁量低或不含镁的合金，熔点较低（见图 2-1）。用于火焰

54、焊接的最常见的高强度 含镁合金的例子就是AA6061, AA6063。它含有0.5%的镁，固相/液相温度为616/652。含镁量 等于或高于1%的合金，一旦过烧（大于605。0,就会趋向于在晶粒边界结构里初始融化。该种效 果会在合金当中含有锌时得到强化。图2-12到图2-15展示了超出钎焊温度范围的合金AA7003（约 0.5%镁/约5.7%锌）和AA7004 （约1.5%镁/约4.2%锌）的金相照片。当合金过烧时，这些合金添 加元素对合金表皮（图2-12和图2-13,以及内部（图2-14和图2-15,的粗糙程度的影响都是明显 的。在部件表面的影响更为严重，因为外部比内部中心所接触的温度更高。

55、视觉上可见到在部件表面产 生“桔皮”效果（图2-12和2-13,，如果合金添加元素增加，该情况会更为突出。这种类型的金相 降解可引起机械加工表面如线或密封表面的寿命和适宜性。对钎焊后的产品要有一个好的金相研究 必须保证产品能达到一个必需的规格。火焰焊接一个过渡接头如铝和黄铜的接头时需特别注意。当钎剂熔化以及部件表面氧化膜被去除 时，铝和铜在内部扩散是可能的。在钎焊温度（钎料熔化,时，这种扩散非常迅速，铝和铜的备用 材料消耗很快。在火焰焊接管子-管子的接头，而又不能出现任何泄露时（列如冰箱镶嵌板的铜管 和铝出口管,，对最大钎焊温度和钎焊时间的控制都是非常重要的。再次强调，在正式投入生产前， 对钎

56、焊部件进行金相研究以便调整工艺参数是非常必要的。P48图2-12经过加工和热处理的AA7003可机械加工合金（表面以及内部）的横截面显微照片 第一张：经机械加工（放大50倍，Neg# 83523） 第二张：热处理至630OC （放大50倍，Neg# 83526）P49图2-13经挤压和热处理的AA7004可机械加工合金（表面和内部结构）的横截面显微照片 第一张：经挤压加工（放大 50倍， Neg# 83501）第二张：热处理至630OC （放大50倍，Neg# 83515）P50图2-14 AA7003被加热至不同温度时的内部结构的横截面显微照片第一张：590OC （放大 50 倍，Neg#

57、83518）第二张：620OC （放大 50 倍，Neg# 83523）第三张：630OC （放大 50 倍，Neg# 83524）P51图2-15 AA7004被加热至不同温度时的内部结构的横截面显微照片第一张：595OC （放大 50 倍，Neg# 83506）第二张： 610OC （放大50倍， Neg# 83512）第三张：620OC （放大 50 倍，Neg# 83514）P54b） 使用转盘和传送带进行火焰焊接 转盘将装配好的部件从循环装置上的一个火焰焊接工位连续地送到到另一个工位。通常每一个加热 工位包括有 2个固定的和对向的火焰，而接头部位则处于两者之间的转盘位置上。工位的数量

58、取决 于钎焊部件的结构和重量。部件能够被均匀地加热到钎焊温度，然后由空气冷却或者喷水冷却。 总体的钎焊工艺参数与手工火焰焊接中所描述的大体相当。往返式系统是较慢的一种生产方式。往返系统上有一个支架，上面可放置1-2 个部件，马达驱动支 架，往返系统将钎焊接头运送到1-2 个配有对向火焰的钎焊工位上，往返系统通常比较宽，使得在 返回原来的位置上时可以放置 1-2 个新部件，而原有焊接好的部件则被防卸下来。所有火焰焊接工位上方必须空气流通。P53iii) 感应钎焊感应钎焊采用高频电流使工件的接头部位感应受热。该种加热通常只是对接头部位进行加热，而不 是整个部件的加热。有很多种的能源可以产生这种加热

59、的方式。铝钎焊则需采用大约为 530 000cps 的电流频率。电流 通过放置于部件附近而非接触部件的缠绕或者内置水冷线圈，使部件感应。铝部件作为短接中级变 压器，而水冷线圈则是第一级变压器。在连续钎焊当中，部件被设备输送到焊接工位，水冷线圈在部件的四周则可设计为开放和封闭的形 式。部件被放置于线圈的中心对均匀加热部件来说是非常重要的。感应焊接适用于一系列需要焊接的简单接头，例如一系列的管子与金属板的焊接。部件的平面应相 对平整则更为适宜，则感应棒可放置在工件的附近而又不会接触工件的任何一侧。这是一种较之采 用缠绕线圈而言，效率稍慢的方法。一旦钎焊参数确定下来，感应焊接则成为一种机械重复的操作

60、。通常加热周期的时间为 15-60秒。 也有一些应用当中，通过采用氮气对部位气氛保护使焊接部位的钎剂用量得以减少。所有在空气环境中采用 NOCOLOK 钎剂进行感应钎焊，焊接设备上方都应该配有通风装置。根据 氟化氢在空气中含量的多少，相应地装配涤气机。P54第 3 节 重要的生产控制步骤和特性i) 装配间隙要以金相结合的方式形成接头，则沿着接头部位要有几个紧密接触的点。要有足够而不过量的钎料 能够流到焊缝部位。在 NOCOLOK 钎剂钎焊当中，毛细作用能极好地把钎料拉到焊缝部位。对非复合部件的焊接，无 论是在炉中钎焊还是火焰焊接，建议间隙为 0.10-0.15毫米之间。当炉中焊接经常采用复合材

61、料时， 建议部件焊接部位应紧密接触，复合层可视作间隙距离。避免在非复合材料中出现摩擦配合。液态钎料金属必须能均匀地浸润接头部位，否则接头部位会出 现不连续(泄露)。作为复合层的合适钎料金属，预制成型的或钎焊膏用粉末选择，已经在第 2 节的铝合金，概述 当中进行了详细的讨论。P55在钎焊热循环当中维持产品的间隙是非常重要的。这一问题与部件设计阶段和 /或者部件不同部位 不同的热膨胀系数有关，例如：。由于在管子和较厚的头板之间存在不同的膨胀速率或者头板和管子之间的间隙较差，会引致管子 的“沙漏”。在任一情况下，压力会被施加与管子的前端，以及管子宽度被迫向内。这就是所谓的 沙漏。不锈钢夹具的热膨胀系数与铝的不同；铝的膨胀速率更快（见第3节，ii装配夹具）。依赖于产 品的尺寸和夹具的结构，夹具装配在热循环中可使铝部件最后变形（例如暖风机和水箱芯子，头板 之间的管子/翅片叠放位置会被向中心方向压缩。复合层相互堆叠的复合部件，当复合层熔