框架计算简图及梁柱线刚度

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1、一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸：、梁： 、柱：混凝土用级按层高确定截面尺寸：底层取， 底层 取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：，底层柱为：，见下图2： 图2. 梁、柱相对线刚度图 二、荷载计算 双向板板厚：1、 恒荷载计算：（标准值） 、屋面恒载： 屋10 3.44 KN/ m2 100厚现浇混凝土屋面板 0.125=2.5 KN/ m2 10厚水泥砂浆抹灰 0.0120=0.2 KN/ m2 合计： 6.14 KN/ m2、楼面恒载： 楼10 0.7 KN/ m2 结合层一道 100厚现浇混凝土屋面板 0.125=2.5 KN/ m2 10厚水泥砂浆抹灰 0.0120=0.2 KN/ m

2、2 合计： 3.4 KN/ m2、梁自重：主梁 主梁自重 250.3(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01(0.65-0.1+0.3) 220=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 250.25（0.5-0.1 ）2.5 KN/m10厚水泥砂浆抹灰 0.01（0.5-0.1+0.25）2200.26KN/m合计： 2.76KN/m、柱自重： 柱自重 250.80.816KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.010.84200.64KN/m合计： 16.64KN/m、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m3 标准层 80.2（5.4

3、-0.65）7.6KN/m 水刷石外墙面 5.40.52.7KN/m 水泥粉刷内墙面 （5.4-0.65）0.361.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 80.2（7.1-0.65）10.32KN/m 水刷石外墙面 6.00.53.0 KN/m 水泥粉刷内墙面 （6.0-0.65）0.361.926 KN/m合计： 15.246 KN/m、内墙自重：(同外墙) 标准层 80.2（5.4-0.65）7.6 KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）20.363.42 KN/m 合计： 11.02 KN/m底层 80.2（6-0.65）8.56 KN/m水泥粉刷墙面 （6-0.65）

4、20.363.852 KN/m合计： 12.412 KN/m2、 恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。框架计算单元受力见下图3：、HJ、 JK、 KL轴线间受荷相同，取HJ跨计算： 屋面板传荷载：6.141.95214.97KN/m 楼面板传荷载：3.41.9528.29KN/m 次梁传荷：屋面次梁：（6.141.952+2.76）3.92138.26KN 楼面次梁：（3.41.952+2.76）3.9286.17KN屋面梁： 恒载均布荷载+集中力 均布荷载梁自重+板传荷载4.465+14.9719.44 KN/m楼面梁： 恒载

5、均布荷载+集中力 均布荷载梁自重+板传荷载4.465+8.2912.76 KN/m图3. 恒载作用下框架受力图 、GH跨： 屋面板传荷载： 梯形部分：6.141.95（1-20.412 +0.413）217.54KN/m 三角形部分：21.56.1411.51KN/m 次梁传荷：23.92.76+6.141.95+6.141.5（1-20.3852+ 0.3853）134.54 KN 楼面板传荷载： 梯形部分：3.41.95（1-20.412 +0.413）29.71KN/m 三角形部分：21.53.46.38KN/m 次梁传荷：23.92.76+3.41.95+3.41.5（1-20.385

6、2+ 0.3853）84.11 KN 、G轴柱纵向集中荷载的计算： 顶层柱： 天沟自重：250.6+(0.2-0.08) 0.08+(0.6+0.2) (0.5+0.36)=2.13 KN/m 顶层柱恒载2.137.8+4.4657.8+21.956.143.9+2.764.8+4.86.141.95（1-20.412 +0.413）2=207.28KN 标准层柱恒载4.4657.8+21.953.93.4+2.764.8+23.41.95（1-20.412 +0.413）4.8+12.017.2213.5KN 、H轴柱纵向集中荷载的计算： 顶层柱恒载4.4657.8+26.141.953.9

7、+26.141.5（1-20.3852 +0.3853）3.9+2.763.9+26.141.953.9+2.763+21.56.14236.79 KN 标准层柱恒载4.4657.8+23.41.953.92+23.41.5（1-20.3852 +0.3853）3.9+2.76（3.9+3）+21.53.4147.96 KN 、J、K轴柱纵向集中荷载的计算： 顶层柱恒载4.4657.8+7.826.141.95+7.82.76+27.86.141.95289.83 KN 标准层恒载4.4657.8+7.823.41.952+7.82.76185.64 KN 、K轴柱纵向集中荷载的计算： 顶层柱

8、恒载7.84.465+3.92.76+27.86.141.95162.33 KN 标准层柱恒载7.84.465+3.92.76+27.83.41.95110.23 KN3、 恒载作用下的梁端弯矩计算：用叠加法计算梁的固端弯矩，计算结果见下表1 ： 表1.恒载作用下叠加法计算梁固端弯矩计算结果内 容V左KN V右 KN M左 M右 顶层GH跨110.65-142.61 -179.51 226.50右边三跨127.51 -127.51 -210.70 210.70 其 它层GH跨 64.44 -85.42 -106.32 136.38右边三跨 75.42 -75.42 -126.05 126.05

9、36图4.弯矩二次分配法计算恒载作用下梁端弯矩 4、 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数，用弯矩二次分配法计算框架内力（传递系数为1/2），见下图4所示。5、 恒载作用下梁端负弯矩调幅及内力计算：竖向荷载作用下考虑梁端塑性变形内力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架调幅系数取0.8。、 顶层：左边跨：M左=-148.44， M右=239.48调幅值：M左-148.440.8-118.75 M右239.480.8191.58 根据平衡条件得调幅后梁端剪力及跨中弯矩分别是： 7.8 V左 +191.58=118.75+17.544.85.4+11.5131.5+134.543 V左=

10、107.34 KN V右=-145.95 KN M中=107.343.9-118.75-17.543.91.95=166.48 第二跨：M左-216.210.8-172.97 M右209.580.8167.66 V左128.19 KN V右-126.83 KN M中213.14 第三跨：M左-210.470.8-168.38 M右214.410.8171.53 V左127.11KN V右-127.92 KN M中213.5 右边跨：M左-228.690.8-182.95 M右173.030.8138.42 V左133.22 KN V右-121.80 KN M中222.77、 三层：左边跨：M左

11、-105.370.8-84.30 M右141.540.8113.23 V左64.59 KN V右-85.27 KN M中93.76 第二跨：M左-127.000.8-101.60 M右125.570.8100.46 V左75.56 KN V右-75.27 KN M中130.05 第三跨：M左-126.000.8-100.8 M右126.80.8101.44 V左75.33 KN V右-75.50KN M中129.96右边跨：M左-132.450.8-105.96 M右124.380.899.50 V左76.24 KN V右-74.59 KN M中110.35、 二层：左边跨：M左-100.17

12、0.880.14 M右141.240.8112.99 V左64.09 KN V右-85.77 KN M中95.97 第二跨：M左-127.300.8-101.84 M右126.320.8101.06 V左75.52KN V右-75.32 KN M中129.63 第三跨：M左-132.500.8106.00 M右126.800.8101.44 V左76.00KN V右-74.83 KN M中127.36 右边跨：M左-132.450.8-105.96 M右118.350.894.68 V左76.86KN V右-73.97 KN M中130.76 、 底层：左边跨：M左-95.560.8-76.4

13、5 M右141.790.8113.43 V左63.57 KN V右-87.28 KN M中97.63 第二跨：M左-127.810.8-102.25 M右126.460.8101.17 V左75.55KN V右-75.28 KN M中129.37 第三跨：M左-133.190.8-106.55 M右126.980.8101.58 V左76.05KN V右-74.78 KN M中127.02右边跨：M左-133.140.8-106.51 M右113.380.890.70 V左77.44 KN V右-73.39 KN M中132.486、 根据以上计算结果作出恒载作用下框架的内力图，见下图5、6、

14、7： 图5.恒载作用下框架轴力图（ KN ）图6.恒载作用下框架弯矩图（ ） 图7.恒载作用下框架剪力图（ KN ） 三、活荷载作用下的框架内力计算：1、 活荷载作用下框架梁板受荷传力简图见下图8：图8. 活载作用下框架受力及板传荷载示意图 计算时采用分层法，除底层柱外，其他各层柱线刚度乘以0.9的折减系数，相应的传递系数取。4.93，0.918.96，底层14.42查GB50009-2001,不上人屋面活荷载标准值为0.5 KN/ m2，商场活荷载标准值为3.5KN/ m2，活荷载作用下框架固端弯矩计算方法与恒荷载相同，计算过程 从略，计算结果见下表2： 表2. 活载作用下叠加法计算梁固端弯

15、矩计算结果内 容V左KN V右 KN M左 M右 顶层GH跨8.44-10.45 -13.38 16.48右边三跨 9.52 -9.52 -15.47 15.47 其 它层GH跨 59.07 -73.14 -93.67 115.28右边三跨 66.63 -66.63 -106.32 106.322、活载作用下梁端负弯矩调幅及内力计算：竖向荷载作用下考虑梁端塑性变形内力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架调幅系数取0.8，调幅计算过程仍与恒载作用时相同，此处略。考虑活荷载的最不利布置，各计算结果如下：、 顶层计算单元(h=5.4m)：因顶层活何在较小，不考虑活荷载的最不利组合，将活荷载满跨布置

16、，计算结果如下图9(梁端弯矩已调幅,图中单位：)： 图9. 活载作用下顶层计算结果（编号） 、2、3层计算单元 (h=5.4m)：考虑活荷载的最不利组合，将活荷载分跨布置，计算结果见下图（梁端弯矩已调幅，图中单位同上）： 左边跨布置活荷载时：计算结果如图10： 第二跨布置活荷载时：计算结果如图11： 第三跨布置活荷载时：计算结果如图12：右边跨布置活荷载时：计算结果如图13： 、底层计算单元（h=7.1m，同2、3层活荷载，分跨进行计算）： 底层左边跨布置活荷载时：计算结果如图14： 底层第二跨布置活荷载时：计算结果如图15： 底层第三跨布置活荷载时：计算结果如图16： 底层右边跨布置活荷载时

17、：计算结果如图17。图10. 活载作用下2、3层左边跨布置活载的计算结果（编号） 图11. 活载作用下2、3层第二跨布置活载的计算结果（编号） 图12. 活载作用下2、3层第三跨布置活载的计算结果（编号）图13. 活载作用下2、3层右边跨布置活载的计算结果（编号） 图14. 活载作用下底层左边跨布置活载的计算结果（编号） 图15. 活载作用下底层第二跨布置活载的计算结果（编号） 图15. 活载作用下底层第三跨布置活载的计算结果（编号） 图16. 活载作用下底层右边跨布置活载的计算结果（编号）四、风荷载作用下的框架内力计算： 用D值法列表计算： 1、风荷载标准值：基本风压：0.3，风振系数：因房

18、屋总高小于30m ,故1.0，风载体型系数：0.8-（-0.5）1.3，风压高度变化系数：按C类地区，查GB5009-2001表7.2.1，值见下表3： 表3 . 风压高度变化系数值的计算（内插法）离地面高度（m）Z6.4511.85 17.25 22.65 0.740.74 0.7850.8824 据，则1.01.30.740.30.29 1.01.30.740.30.29 1.01.30.7850.30.31 1.01.30.88240.30.34 转化为集中风载(受荷面与计算单元相同)，则有： /2 7.80.345.4/27.16 7.8(0.31+0.34)/25.4=13.69 =

19、7.8(0.29+0.31)/25.4=12.64 =7.8(0.29+0.29)/26.45=14.59 风载标准值图见下图17： 2、风载作用下的侧移验算： 横向框架的D值计算见下表4：横向框架侧移值：取刚度折减系数，用 （层间侧移）和（总侧移）验算计算结果见下表5：图17. 框架受风荷载（标准值）图 表4 . 横向框架D值的计算构件名称其它层G、L轴柱0.260.1158977其它轴柱0.520.206 16100底层G、L轴柱0.3420.3612358其它轴柱0.6840.44115143 表5 . 侧移值的计算层数限值47.16662540.127 1/425201/500320.

20、85662540.3151/171591/500233.49662540.5051/106931/500148.08701450.6851/10365 1/650 3、各柱剪力：计算结果见下表6、7： 表6. 3、4层剪力计算系 数4层 3层G4 G3H4 H3J4 J3K4 K3L4 L3G3 G2H3 H2J3 J2K3 K2L3 L2 0.26 0.520.520.520.26 0.26 0.520.520.520.260.1150.2060.2060.2060.1150.1150.2060.2060.2060.1150.1150.2060.206 0.206 0.115 0.1150.

21、2060.206 0.206 0.115 0.971.741.741.74 0.972.835.065.065.062.83 表7. 1、2层剪力计算系 数2层 1层G2 G1H2 H1J2 J1K2 K1L2L1G1 G0H1 H0J1 J0K1 K0L1 L0 0.26 0.520.520.520.260.342 0.6840.6840.6840.3420.1150.2060.2060.2060.1150.360.4410.4410.4410.360.1150.2060.206 0.206 0.115 0.36 0.441 0.441 0.441 0.36 4.54 8.148.148.1

22、44.54 8.4710.3810.3810.388.47注：底层 ， 4、求反弯点高度：结果见下表8：（地震作用时，采用表中加*号的相关数据） 5、风荷载作用下，框架内力值计算：柱端弯矩： 柱上端弯矩 柱下端弯矩 梁端弯矩：先求出每个节点柱端弯矩之和，然后按梁的线刚度进行分配。注：左风作用下框架内力与右风作用的框架内力数值相等，符号相反。风荷载作用下框架的内力图见图18： 表8. 反弯点高度计算表 层数4层（m=4,n=4,h=5.4m） 柱号 *G4 G30.260.110.181.0 01.0 0 1.0 00.590.97H4 H30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 0

23、1.4041.62J4 J30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 01.4041.62K4 K30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 01.4041.62L4 L30.260.110.181.0 01.0 0 1.0 00.590.97层数3层（m=4,n=3,h=5.4m）G3 G20.260.30.351.0 01.0 0 1.0 01.621.89H3 H20.520.360.41.0 01.0 0 1.0 01.942.16J3 J20.520.360.41.0 01.0 0 1.0 01.942.16K3 K20.520.360.41.0 01.0 0 1

24、.0 01.942.16L3 L20.260.30.351.0 01.0 0 1.0 01.621.89层数2层(m=4,n=2,h=5.4m)G2 G10.260.520.571.0 01.0 01.31-0.0252.672.94H2 H10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57J2 J10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57K2 K10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57L2L10.260.520.571.0 01.0 01.31-0.0252.672.94层数1层(m=4,n

25、=1,h=7.1)G1 G00.3420.780.831.0 00.76-0.0251.0 05.365.72H1 H00.6840.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62J1 J00.6840.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62K1 K00.6840.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62L1 L00.3420.780.831.0 00.76-0.0251.0 05.365.72图18. 左风作用下框架的内力图（右风时与本图相反）五、地震荷载作用下框架内力计算： 因本工程为8度抗震，总高度为23.3m，小

26、于60m，所以地震作用效应组合时只考虑重力荷载及水平地震作用的组合，重力荷载及竖向地震作用的组合和重力荷载、水平地震作用及风荷载作用的组合均不考虑。该建筑质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。 1、作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为： 屋面梁处：按等效均布活载计算，不考虑屋面活荷载； 楼面梁处：结构和构件自重楼面活荷载其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面梁处取的一半）的结构及构件自重，各楼层重力荷载代表值为： 、顶层：屋面板自重： 主梁自重： 次梁自重：柱自重： 围护砌体：恒载：、标准层：楼面板自重： 柱自重： 活荷载: 其它同上 、底层：柱

27、自重： 围护砌体： 其它同上 2、水平地震作用下框架的侧移验算：（梁柱的线刚度同前面） 、框架柱的侧移刚度D值见下表9： 表9 . 框架柱D值的计算构件名称其它层G、L轴柱0.260.1158977其它轴柱0.520.206 16100底层G、L轴柱0.3420.3612358其它轴柱0.6840.44115143 底层, 其它层 、框架自振周期的计算： 按经验公式计算：、水平地震作用标准值和位移的计算： 多遇地震作用下，设防烈度为8度，级抗震，类场地一组，查抗规GB50011-2001表5.1.4-1，除有专门规定外，建筑物的阻尼比取0.05，由地震影响系数曲线，则： 因，故不考虑顶部附加地

28、震作用，。结构总水平地震作用标准值： 各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力，楼层层间位移计算见下表10： 3、水平地震作用下横向框架的内力计算： 框架柱剪力和柱端弯矩标准值计算结果见下表11： 框架梁端剪力及柱轴力见表12： 表10 . 、和的计算层限值41037323.3241691622981162616263975240.00411/13201/55031006717.9180199121328393975240.00711/7561/55021006712.512583884736863975240.00931/5821/5501105997.17525350641924208700.

29、011/7131/550表11 . 框架柱剪力和柱端弯矩标准值的计算柱层 G轴45.4162639752489770.02336.720.260.5921.66176.6035.428393975248977 0.02364.110.261.62103.86242.3425.436863975248977 0.02383.240.262.67222.25227.2517.1419242087012358 0.029121.570.3425.36651.62211.53H轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752

30、416100 0.0405114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1419242087015143 0.036150.830.6843.72561.09509.81J轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752416100 0.0405114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1

31、419242087015143 0.036150.830.6843.72561.09509.81K轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752416100 0.0405114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1419242087015143 0.036150.830.6843.72561.09509.81L轴45.4162639752489770.02336.720.260.5921.66176

32、.6035.428393975248977 0.02364.110.261.62103.86242.3425.436863975248977 0.02383.240.262.67222.25227.2517.1419242087012358 0.029121.570.3425.36651.62211.53表12 . 梁端剪力和柱轴力标准值的计算 层 4 3 2 1GH跨 -17.60 -264.00 -331.11 -433.78 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 39.53 65.26 86.41 110.30HJ跨 -131.70 -245.01 -342.9

33、2 -426.58 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 33.77 62.82 87.93 109.38JK跨 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 33.77 62.82 87.93 109.38KL跨 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 -17.60 -264.00 -331.11 -433.78 39.53 65.26 86.41 110.30 柱 轴力G轴柱 39.53 101.19 187.60 297.90H轴柱 5.76 8.20 6.

34、68 7.60J轴柱 0 0 0 0K轴柱 -5.76 -8.20 -6.68 -7.60L轴柱 -39.53 -101.19 -187.60 -297.90 根据以上计算结果，作出地震荷载作用下的框架内力图见图19：图19. 水平地震作用下框架内力图（编号11、）六、横向框架的内力组合：1、 横梁内力组合;、 横梁内力组合见下表13至16:、 由前表可知：除顶层横梁内力较小外，其余各层内力均相近，从而可取屋面、底层横梁作为控制值计算，见下表17、18：、 梁端截面组合的剪力设计值调整(只计算顶层与底层)：顶层：左边跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大： M左114.88 ，M右-3

35、16.29 V=1.2( M左+ M右)/+ =1.2(114.88+316.29)/7.0+1.2(17.54+0.51.43) 7.0 +1.2(134.54+9.203)=236.82KN 第二跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大： M左-305.00，M右 7.98 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(305.00+7.98)/7.0+1.2(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)207.76 KN 第三跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大： M左7.46 ，M右-303.73 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(7.46+3

36、03.73)/7.0+1.2(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)207.45 KN 右边跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大： M左-311.91，M右97.67 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(311.91+97.67)/7.0+1.2(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)=224.32 KN 底层：左边跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大： M左417.80 ，M右-627.82 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(417.80+627.82)/7.0+1.2(9.71+0.510.01)

37、 7.0 =1.2(84.11+64.42)=330.17 KN 第二跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大： M左-622.19，M右374.17 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(622.19+374.17)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 =1.2(86.17+66.64)=315.24KN 第三跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大： M左-626.64，M右374.03 V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(626.64+374.03)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 +1.2(86.17+66.64)=316.08KN 右边跨

38、：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大： M左=-625.70, M右=408.92 V=1.2( M左+ M右)/+ =1.2(625.70+408.92)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 +1.2(86.17+66.64)=321.89 KN 表13 .横梁内力组合（顶层） 杆件号截面内力荷 载 类 别内 力 组 合恒活地 震1.2恒+1.4活1.35恒+0.7活1.2（恒+0.5活）+1.3地震G4H4G4M-118.75-8.55176.60-154.47-166.3081.95-377.21V107.348.1439.53140.20150.6182.30185.

39、08跨中M166.4812.3222.45217.02233.37236.35177.98H4左M-191.58-13.96131.70-249.44-268.41-409.48-67.06V-145.95-10.7539.53-190.19-204.56-232.98-130.20H4J4H4右M-172.97-12.70131.70-2225.34-242.40-43.97-386.39V128.199.5733.77167.23179.76115.67203.47跨中M213.1415.33 0.00277.23298.47264.97264.97J4左M-167.66-12.32131

40、.70-218.44-234.97-379.79-37.37V-126.83-8.4933.77-164.08-177.16-201.19-113.39J4K4J4右M-168.38-12.37131.70-219.37-235.97-38.27-380.69V127.119.4933.77165.82178.24114.33202.13跨中M213.5015.36 0.00277.70298.98265.42265.43K4左M-171.53-12.59131.70-223.46-240.38-384.60-42.18V-127.129.5533.77-165.91-178.30-202.1

41、8-114.37 K4 L4K4右M-182.95-13.43131.70-238.34-256.38-56.39-398.81V133.229.9839.53173.84186.83114.46217.24跨中M138.4216.2222.45188.81198.22146.65205.02L4M-138.42-9.82176.60-179.85-193.74-401.5857.58V-128.80-9.0639.53-158.84-170.77-202.99-100.21表14 .横梁内力组合（三层）杆件号截面内力荷 载 类 别内 力 组 合恒活荷载地震 1.2恒+1.4活1.35恒+0.

42、7活1.2（恒+0.5活）+1.3地震组合项内力值G3H3G3M-84.30+-70.26264.00-199.52-162.99199.88463.12V64.59+59.8865.26161.34129.1128.60198.27跨中M93.76+89.089.50237.22188.93178.31153.61H3左M-113.23+-96.14245.01-270.47-220.16-512.07124.95V-85.27+-74.2965.26-206.33-167.12-231.74-62.06H3J3H3右M-101.60+-90.62245.01-248.79-200.5914

43、2.22-494.81V75.56+68.6462.82186.77150.0550.19213.52跨中M130.05+115.23 0.00317.33256.23225.20225.20J3左M-100.46+-89.81245.01-246.29-198.49-149.95144.08V-75.27+-68.4962.82-186.21-149.56-213.08-49.75J3K3J3右M-100.80+-89.81245.01-246.69-198.95143.67-493.36V75.33+68.4962.82186.28149.6449.82213.16跨中M129.96+115.27 0.00317.33256.14225.11225.11K3 右M-101.44+-89.88245.01-247.56-199.86-494.