A区底层区模板搭设方案

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1、目 录一、编制依据1二工程概况1三、模板设计2四、模板设计计算2（一）梁模板设计计算：2（二）柱模板设计计算：18（三）板模板设计计算29第一部分：别墅中空大厅顶板模板验算29第二部分：上部结构板模板设计验算37五、模板安装的技术措施：43六模板安装的安全技术措施44七、模板拆除的技术措施45八、模板工程的验收：45SM安泰世界城A区（高层区）工程模板专项施工方案一、编制依据1业主提供的施工土建图纸和有关要求。2施工计算手册。3.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002。5. 施工现场的环境和施工条件。二工程概况SM安泰世界城A区

2、（底层区）工程位于晋江市福埔SM国际广场，建筑面积为23600余，由S-1#楼及1758#29栋别墅楼组成，工程地点： 晋江市SM城市广场北侧。S-1#楼：建筑总高度：8.80m，建筑层数:地上二层，功能布局：地上一层、二层均为店面，建筑等级：三级，建筑防火分类：耐火等级二级，上部结构体系： 现浇钢筋混凝土框架结构。建筑抗震设防类别为丙类,建筑结构安全等级为二级,设计抗震等级的烈度 7 度;框架抗震等级 三 级。1758#楼均为地上3层，地下1层；建筑总高度：11.5m；地下一层为工人工作间、贮藏。地面部分为住宅。建筑等级：三级；主体结构设计使用年限：50年；本工程上部结构体系为现浇钢筋混凝土

3、异形柱框架结构。本工程的混凝土结构的环境类别：0.000以下结构、雨披、屋面板、室外构架为二(a)类；其余均为一类。建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，设计抗震烈度7度，框架抗震等级三级。本工程耐火等级为二级，防火分类为二级。本工程最不利计算结构构件为：1、 梁：最大结构梁截面为240*6002、 最大楼板厚度：140mm，楼板结构面离下层楼板结构面最大高度6.5m一般楼板最大厚度110mm，最大层高3.3m3、 最大柱截面：500*500该工程由福建省晋江市福埔SM国际广场投资建设，海口市城市规划设计研究院所设计，福建省泉州市水电工程勘察院地质勘察，厦门市东区建设有限公司监理，福

4、建省晋南市政建设有限公司组织施工。三、模板设计1、模板选型：采用18厚九夹板（胶合板木板）进行拼装。2、本工程梁支撑立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0立杆承重连接方式：可调托座；

5、梁侧模板参数：次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；2、楼板模板：本工程别墅1758#楼一层大厅中空，净空高度6.5米，中空大厅上部板厚140，按高支架模板进行单独设计，详细构造如下：模板支架参数：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架

6、搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；材料参数：面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；其余楼板模板按最大层高3.3米，楼板厚度110mm进行模板构造配置如下：模板支架参数：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上伸至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.30；采用的钢管(mm) :483.

7、0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；3、柱模板构造：柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；四、模板设计计算（一）梁模板设计计算：计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土

8、结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢

9、管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(m

10、m)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工

11、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的

12、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4922/6=32.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4917.

13、850.9=9.445kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4940.9=2.47kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.19.4453502 + 0.117 2.473502 = 1.51105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.4450.35+1.22.470.35=4.674kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.51105 / 3.27104=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，

14、满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=9.445N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 49222/12=32.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.4453504/(10060003.27105) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支

15、撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.674/(0.600-0.110)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 3.622 kN，最大变形 = 0.

16、109 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/8.33104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.622kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程

17、中，主楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2101010/6 = 333.33cm3；I = 210101010/12 = 1666.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.570 kNm，最大支座反力 R= 8.059 kN，最大变形 = 0.123 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.70105/3.33105 = 1.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计

18、值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.123 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.123mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩

19、W分别为: W = 2402020/6 = 1.60104mm3； I = 240202020/12 = 1.60105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.240.600.90=3.966kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.240.90=0.130kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.240.90=1.210kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(3.966+

20、0.13)2002+0.1171.212002=2.20104Nmm； =Mmax/W=2.20104/1.60104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3.966+0.130=4.095kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm

21、2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.0952004/(10060001.60105)=0.046mm；面板的最大挠度计算值: =0.046mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.60.2+0.50.2(20.49+0.24)/ 0.24=4.282 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷

22、载设计值 q = 4.282+1.120 = 5.402 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1124.00+1.4(2.00+2.00)(0.75-0.24)/4=0.224kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.061 kN；N2=1.622

23、 kN；最大弯矩：M= 0.043kNm最大剪力：V= 0.811 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.043106 /8.33104=0.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=30.8111000/(250100)=0.243N/mm2；方木的最大挠度： =0.022 mm；方木的允许挠度：= 0.75103/2/250=1.5mm；方木最大应力计算值 0.514 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.243 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最

24、大挠度 =0.022 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.500 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：方钢管 : 50504mm；W=10.461 cm3；I=26.153 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.061 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.043 kNm ；最大变形 max = 0.08 mm ；最大支座力 Rmax = 0.403 kN ；最大应力 =

25、M/W= 0.043106 /(10.461103 )=4.1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.08mm小于1200/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.622 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.135 kNm ；最大变形 max = 2.109 mm ；最大支座力 Rmax = 10.

26、678 kN ；最大应力 =M/W= 1.135106 /(10.461103 )=108.5 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 108.5 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=2.109mm小于1200/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.403 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.3=0.511 kN；N =N1

27、+N2=0.403+0.511=0.915 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.731.5,1.5+20.1=

28、2.997 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=914.607/(0.201424) = 10.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳

29、定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =10.678 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.3-0.6)=0.511 kN；N =N1+N2 =10.678+0.418=11.096 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/m

30、m2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.731.5,1.5+20.1= 2.997 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=

31、11096.123/(0.201424) = 130.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）柱模板设计计算：柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模

32、板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.30m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性

33、模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混

34、凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作

35、为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 225 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.7

36、37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871225225= 5.50104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

37、 f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.50104 / 2.43104 = 2.265N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.265N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1

38、.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871225.0 = 1528.804N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1528.804N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3152

39、8.804/(245018.0)=0.283N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.283N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩

40、(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02225.04/(1006000.02.19105) = 0.092 mm；面板的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.9mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.300m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩

41、I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2250.900=4.869kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2250.900=0.567kN/m； q = 4.869+0.567=5.436 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.

42、15.436450.0450.0= 1.10105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.10105/8.33104 = 1.321N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.321N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算

43、跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2250.900=4.869kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2250.900=0.567kN/m； q = 4.869+0.567=5.436 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.436450.0 = 1467.652N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.436450=1467.652N； b -竖

44、楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31467.652/(250.0100.01)=0.440N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.44N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：

45、q =20.040.23 = 5.44 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.44450.04/(1009000.04.17106) = 0.040 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.04mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截

46、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.225 0.45 = 2.45 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.446 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.654 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.779 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设

47、计值: M = 654328.17 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 69.35 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.54108/(1.058.99106)=69.35N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.779 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.779mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对

48、拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.225 0.45 = 2.45 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.446 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.654 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.779 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面

49、抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 654328.17 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 69.349 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.54108/(1.058.99106)=69.349N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.779 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.779mm 小于 柱箍最大容许

50、挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！（三）板模板设计计算本工程别墅部分一层中空大厅上部楼板厚度140，结构高度6.5m，其余楼板最大厚度110，层高最大结构高度为3.3m，本设计计算分为两个部分，第一部分以中空大厅顶板模板作为最不利结构模板进行设计验算，第二部分以110厚楼层结构板，层高3.3m，作为最不利上部结构板模板进行设计验算。第一部分：别墅中空大厅顶板模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(G

51、B 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

52、施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件

53、,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.141.2+0.51.2 = 4.884 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.884+1.41.2= 7.541kN/m最大弯矩 M=0.17.541

54、2502= 47130 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 47130/64800 = 0.727 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.727 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.884kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.8842504/(100950058.32104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,

55、满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.14+0.50.25 = 1.018 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.018+1.40.25 = 1.571 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5711.22 = 0.226 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.226106/83333.33 = 2.715 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.715 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N