箱梁预制场建场方案

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1、精品文档，仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除津秦铁路客运专线一标段中铁二十二局管区2号梁场建场方案1 制梁场建场总体说明津秦客专2号梁场负责宁车沽永定新河特大桥565孔箱梁预制，其中32m梁509孔，24m梁48孔，变长简支箱梁5孔。根据业主工期要求，我方拟定于2008年12月25日开始制梁场的建场工作，于2009年3月15日完成梁场建设，达到制梁条件，4月份完成取证的工作，2010年6月1日完成全部箱梁的预制任务，制梁场的具体建场情况如下：1.1生产能力制梁场设9个生产台座，9套内外模，5套内模。试生产期为30天生产10孔，正式生产后设计能力为60孔/月，设86个存梁台座，最大存梁能力为

2、122孔。1.2地质情况梁场所处位置沿线出露地层较复杂，包括第四系（Q）填土，黏性土，砂类土，淤泥质土等，土壤最大冻结深度均为0.8m，地震动峰值加速度为0.2g。1.3建场选址条件根据施工现场地形条件，我方拟在DK60+650DK61+258里程线路左侧设制梁场，负责本标段箱梁的生产及存放，梁场正线中心里程DK60+970。1.4建场规划制梁场占地总面积约172亩，拌合站占地面积30亩，桥梁线下钢结构加工区占地12亩，备料区及其它占地28亩。梁制场分为生产区、生活区、存梁区（含提梁区）、办公区四大区域。生产区按施工工艺流程划分成八个区域：即钢筋加工及绑扎区，混凝土拌和区，混凝土输送、灌注、蒸

3、汽养护及初张拉区，终张拉及存梁区；锅炉房，配电室及发电机房，物资仓库，中心试验室等。生活区按其功能设置宿舍、食堂、职工活动中心及厕所等。梁场平面布置图见图JQKZ2-1。1.5布置规划原则本着保护生态环境、满足生产需要、预留扩大生产条件、利于生产与现场管理的原则，科学合理规划布置制梁场。1.6平面布局要点制梁场分为生活、办公、制梁、存梁及配套服务等区域，各区域紧密连接，场内道路相通，方便运输，减少二次倒运及运输距离。生活区布局体现环保、人文、便于管理的特点；生产区从钢筋制作、绑扎、立模、灌注、养护、拆模、初张拉等整体为流水线设计，方便施工；存梁区中移梁、存梁、提梁布局合理，满足施工要求；锅炉房

4、、配电室等危险区远离其它区域，减少安全事故隐患；生活区生产区各设垃圾处理站或污水处理池；办公、生活、生产相互独立互不干扰；全梁场与外界围墙相隔，安全独立。2 制梁场平面布局设计2.1制梁台座布局设计制梁台座为33m（24.6m）5.74m，基础采用桩基础。制梁台座和内模存放区呈“一”字型排开，间隔排放，横向间距8m，纵向间距14.5m。2.2存梁台座布局设计存梁台座为5.5m32.6m（24.6m）,采用弹性地基梁，成9排布置，每排9个存梁台座，为充分利用空间，在提升站走行线范围设有8个存梁台座，最大存梁能力122孔。为减少横移半成品梁的成本，存梁台座与生产台座一一对应设置。2.3钢筋加工区设

5、计根据钢筋种类、数量、加工及绑扎速度（按20h绑扎1孔梁钢筋的速度），满足2孔梁/天的工程量要求，钢筋加工间设置了钢筋对焊区（3台对焊机）、钢筋调直区（832.6m）、钢筋弯曲区（10台弯曲机、24m32.6m），钢筋成品存放区（18m32.6m）、钢筋原料堆放区（22m32.6m）。成品都须分类存放，并挂标识牌。2.4钢筋预编区、吊架设计2.4.1 钢筋预编区钢筋预编区设置4个钢筋绑扎台座，进行底腹板及顶板钢筋绑扎，其纵向间距为7.5m，横向间距为7.4m，底腹板钢筋绑扎台座大小为32.6m9m,桥面钢筋绑扎台座的大小为32.6m14m。2.4.2 吊架设计钢筋骨架绑扎完毕后，用专用吊架进行

6、吊装。吊环通过钢丝绳与吊钩连接。吊具用14、10及75焊接而成。角钢下料时以mm计，同时用18的钢筋作拉杆，以增加吊具的刚度。钢筋骨架专用吊架见图2-8：图2-8钢筋笼专用吊架图2.5搅拌站设计规模梁场内设两套拌和站，即梁场拌和站和桥梁线下拌和站，每套拌和站采用两台HZS120搅拌机共同工作，共占地1200m2，以保证混凝土的搅拌与输送。两套拌和站上料区及备料区分离设置，以防材料混用。2.6砂石料场设计碎石分级储存、分类堆放。砂石料场布置在搅拌站后，分上料区和备料区。上料区大小为60m30m，能保证3天的砂石用量，沿搅拌站纵向将上料区分为6个区域，即2个510mm碎石堆放区、2个1020mm碎

7、石堆放区和2个中砂堆放区。备料区大小为100m x240m，可备料248000m3，能保证2个月砂石料用量。砂石料场地面全部硬化处理，并在砂石料场中间布置一条贯穿的便道，方便汽车的运卸料。2.7生产、生活垃圾处理站设计在梁场的下风向处布置垃圾处理站，主要处理工业、生活垃圾。垃圾处理站做顶棚，防止雨水冲击后的扩散污染，便道与施工主便道连通，方便装载机等机械的操作。3 制梁场基础设计3.1设计依据根据中铁二十二局津秦客专2号梁场岩土工程勘察报告。通桥（2008）2322A-II通用图。通桥（2008）2322A-通用图。900t轮胎式移梁机、450t提梁机、50t龙门吊机的有关参数。3.2设计范围

8、32m、24m后张法双线简支箱梁制梁区制梁台座（不包括预埋件）及基础工程；32m、24m后张法双线简支箱梁存梁台座及地基、基础工程（不包括预埋件）；移梁区移梁道路路面结构；提梁区轨道梁承轨台及基础；50t龙门吊基础。3.3工程地质见附件中铁二十二局津秦客专2号梁厂岩土工程勘察报告3.4参考规范和主要技术标准3.4.1参考规范“铁路桥涵设计基本规范 ”TB10002.1-2005“铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范”TB10002.3-2005“铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范”TB10002.4-2005“铁路桥涵地基和基础设计规范”TB10002.5-2005“建筑地基基础设计规范

9、”GB50007-2002“建筑地基处理技术规范”JGJ79-2002、 J220-2002“建筑桩基技术规范”JGJ94-94“铁路桥梁抢修（建）技术规程”铁计2002100号3.4.2主要技术标准制梁台座均匀沉降不大于20mm,不均匀沉降不大于5mm。存梁台座均匀沉降不大于30mm,不均匀沉降不大于10mm。轨道承台梁均匀沉降不大于20mm,不均匀沉降不大于5mm。3.5主要设计原则3.5.1制梁区制梁台座分为32m专用台座和32m、24m混合台座。其基础设计要考虑移梁时附加应力的影响。制梁台座采用80cm高条形基础支承及40cm厚底板承台。基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身材料设计

10、值1280kN。桩基与台座按规范要求连结。 3.5.2移梁区900t轮胎式移梁机道路采用混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面。3.5.3存梁区存梁支点距梁端1.5米，梁端横向两支点置于同一承台梁上。承台梁按实际受力进行配筋。基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身材料设计值1280kN。在存梁桩基设计时，要考虑移梁附加应力的影响。3.5.4提梁区基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身竖向材料设计值1280kN。桩基与台座按规范要求连结。 承轨台按照弹性地基梁进行分析及配筋。3.5.5管桩基础 采用40PC成品管桩，采用图号为天津市工程建设标准图集02G10，混凝土强度等级为C60，壁厚80mm

11、。 成品管桩可就地购买，但直径、壁厚、竖向承载力必须满足设计要求。 按静压或者锤击法沉桩。 桩基侧向摩阻力及端阻力组成的容许承载力的安全系数，对于制梁台座、提梁区的轨道梁基础为1.5，对于存梁台座基础为1.21.5。沉桩时，根据地质资料决定是否采用桩尖。桩与承台的联结按规范办理。桩基设计不计水平力，但要考虑移梁时的附加应力对桩基的影响。单桩承载力应通过现场荷载试验确定。3.5.6 材料提高系数和管桩单桩承载力安全系数 预制梁场为大型临时工程，本次设计参照“铁路桥梁抢修技术规程”的有关规定，按下列各条执行。 a混凝土容许应力除主拉应力和纯剪应力外，乘以提高系数1.5； b钢筋的容许应力提高1.4

12、5倍； c容许桩承受拉应力； d不考虑裂缝控制； e单桩容许承载力安全系数，对于制梁台座、提梁区的轨道梁基础为1.5，对于存梁台座基础为1.21.5。3.6其它 3.6.1机械碾压a碾压后承载力达到100120KPa；b压实机械:铲运机；c铺土厚度:30cm；d压实遍数:816；e含水量:粉质黏土1215,黏土1632；f载重汽车道路及移梁时路面结构载重汽车道路为：混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面；g移梁通道路面为：混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面；h办公、生活路面结构采用5cm混凝土、20cm三七灰土；i轮胎式龙门吊机移梁时的附加应力制梁区、存梁区移梁时附加应力110kPa，最外侧轮胎边

13、距梁端按0.78米计；g停止沉管标准经试夯后确定, 一般情况下，最后三阵（每阵10锤）平均下沉量不超过510mm；3.7加固内容说明3.7.1制梁区为了满足制梁场生产能力的需要，采用了两种类型制梁台座， 恒载计入了结构自重、覆土重。梁体按850t计，模板及施工荷载按300t计。基础根据制梁区范围内的地层特点，采用了管桩，桩径为40cm，桩端置于承载力较好的粉质黏土层上。承梁台：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应分别符合GB1499-91和GB13013-91之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度

14、 fsk=335MPa。3.7.2存梁区存梁区存梁台座分32m单、双层存梁台座及32、24m混合存梁台座。32m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长16m；24m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长15m；32m双层存梁台座采用10根40预应力混凝土管桩，桩长20m。承台厚0.7m，长宽为72m，垫石中心距4.5m。同时还考虑了以下几个因素：运梁车荷载对承台及桩基础所产生的附加沉降，运梁车荷载对承台及桩基础所产生的附加应力。 承台：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应分别符合GB1499-91和GB13013-9

15、1之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度 fsk=335MPa。3.7.3提梁区龙门吊轨道梁的双侧长度为暂按200m考虑，两端设置车挡，走行轨枕块高度为40cm，宽度为50cm，承轨台高度为60cm，宽度为200cm，以25.0m为一节，总共布置8节，节间缝隙为2cm，。恒载计入了结构自重、覆土重。龙门吊车自重400t，架设的梁体重为850t，按照偏载提梁考虑。基础根据架梁区范围内的地层特点，采用了管桩，桩径为40cm，桩端置于较硬的粉质黏土层上。轨道梁及枕块：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应

16、分别符合GB1499-91和GB13013-91之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度 fsk=335MPa。40cm预应力混凝土管桩a、QRpQ：设计承载力；Rp：允许承载力(桩身)。b、桩长以1m为模数。c、应尽量减少接桩次数，每根桩接头不宜超过3次。d、 采用成品桩。e、 管桩长度不包括桩尖长度。f、 每节管桩应按GB13476-1999的规定注明标志，并按批提供产品合格证。g、 桩尖应在桩身吊立前焊接在最下一节底端，焊接时应确保桩尖和桩端板及桩身同心同轴(视土层情况也可采用无桩尖沉桩)。h、 桩主要考虑承受竖向荷载。i、 吊装、堆放运输采用两支点吊法

17、，吊点距桩端距离为0.21L，钢丝绳与桩身水平夹角不得小于45。管桩堆放场地应压实平整，堆放层数小于8层。管桩的检验：强度、外观、尺寸偏差、抗弯试验和检验规则均按GB13476-1999的规定执行。g、管桩施工管桩的强度达到100%设计强度后方可沉桩。沉桩方式可采用锤击法或静压法，采用锤击法时，应合理选择桩锤、桩帽和桩垫；采用静压法时，应根据单桩设计承载力和工程地质情况合理配重。沉桩及基槽开挖时，应注意施工顺序，尽量避免挤土效应。沉桩时应确保桩锤、桩体和替打在同一轴线上，采用重锤轻击，连续施工，如需停锤，应尽量缩短停锤时间。接桩采用钢端板焊接法，桩节顶端距地面1m左右就可接桩，拼接处坡口槽电焊

18、应分层对称进行，要采取措施减少焊接变形，焊缝应连续饱满，焊后应清除焊碴，接桩时上、下节桩的中心线偏差不应大于5mm，节段弯曲矢高不得大于桩段的0.1%。管桩一般不宜截桩，如需截桩时，应有确保截桩后管桩质量的措施，宜采用锯桩机进行截桩。如采用手工截桩，应先将不需截除的桩身端部用钢箍抱紧，尔后沿钢箍上缘剔凿沟槽，截断钢筋可用气割焊法切断，严禁使用大锤硬砸。k、桩停止锤击的控制原则：桩端位于一般土层时，以控制标高为主，贯入度仅作参考。桩端进入硬土、中密以上粉土、砂土时，以贯入度控制为主，标高仅作参考。贯入度已达到而桩端标高未达到时，应连续锤击3阵，按每阵10击的贯入度不大于规范规定的数值加以确定。单

19、桩承载力表如下。单 桩 承 载 力 表项 目设计单桩承载力（kN）允许单桩承载力（kN）单桩极限承载力（kN）材料强度承载力（kN）制梁区基础560622.9934.41280双层存梁区887987.51185.51280单层存梁区577.5622.9934.41280提梁区基础507622.9934.412804 钻孔桩地质柱状图【精品文档】第 21 页钻孔位置：DK60+986.16制梁台座单桩承载力计算表土层名称计算厚度mILeafRahP1粉粘土，硬塑2.9进入2.20.20.730.7612.2118.42粉粘土，流塑1.21.030.7553.458.23粉土，中密2.510.77

20、0.7605.9132.34粉粘土，流塑5.41.290.860.74511.3214.35淤粉土 ，流塑1.51.040.970.74012.852.96粉土，密实1.70.930.94214.5817粉粘土，硬塑10.490.77015.561.78粉粘土，软塑2.3进入0.50.630.880.7431230016327.89单桩极限承载力kN1046.510K1.5单桩允许承载力kN697.711设计单桩承载力kN56012材料强度承载力kN12805 制梁台座承载力计算表6 制梁台座结构计算6.1模型制梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加梁重850t以及模板重300t

21、，实际模型见下图。材料为C30混凝土，边界条件为桩底部固结。模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m36.2计算结果经过计算后，结构实际受力的应力云图如下。垂直梁长方向应力云图（最大拉应力0.8MPa蓝色部分，最大压应力1.89MPa红色部分）顺梁长方向应力云图（最大拉应力0.95MPa蓝色部分，最大压应力2.36MPa红色部分）沿梁高方向应力云图（最大拉应力1.42MPa出现在桩底处，最大压应力6.0MPa红色部分）总结：本制梁台座属于条形结构，主要受力结构为三道竖墙及底板。通过以上计算应力云图，可以看出，底板桩基处承受

22、了很大的压应力为6MPa左右，其中顶端承受了局部拉应力1.42MPa，提取单元内力，经过配筋检算，制梁台座台座能够规范满足要求。7 制梁台座桩基计算书7.1计算荷载根据通桥（2008）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的制梁台座，自重249t；模板及施工荷载采用300t。7.2单桩设计承载力计算制梁台座考虑平均分配P（850+249+300）/3046.63t（平均）不均匀受力后：P=1.2*46.63=56t=560kN7.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的容许承载力计算如下：式中桩的容许承载力(kN)；U桩身截面周长(m)； li各土层厚度

23、(m)；A桩底支承面积(m2)；ai，a震动沉桩对各土层桩周摩阻力和桩底承压力的影响系数(表7.31)，对于打入桩其值为1.0；K桩侧土极限摩阻力的安全系数；系数，见表7.32。表7.31 震动下沉桩系数桩径或边宽砂类土粉土粉质黏土黏 土d0.8m1.10.90.70.60.8m2.0m0.90.70.60.5表7.32 系数桩尖爆扩体处土的种类Dp/d砂类土粉土粉质黏土IL=0.5黏土IL=0.51.01.01.01.01.01.50.950.850.750.702.00.900.800.650.502.50.850.750.500.403.00.800.600.400.30注：d为桩身直径

24、，Dp为爆扩桩的爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表7.33和表7.34确定；或采用静力触探试验测定，此时：表7.33 桩周土的极限摩擦阻力土 类状 态极限摩阻力黏性土1IL1.515300.75IL130450.5IL0.7545600.25IL 0.560750IL 0.257585IL 08595粉 土稍 密2035中 密3565密 实6580粉、细砂稍 松2035稍、中密3565密 实6580中 砂稍、中密5575密 实7590粗 砂稍、中密7090密 实90105和其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩

25、阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2000kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：表7.3-4 桩尖土的极限承载力R(kPa)土 类状 态桩尖极限承载力黏性土1IL10000.65IL116000.35IL0.652200IL0.353000桩尖进入持力层的相对深度112000kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不适用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，

26、应做试桩校核。7.4计算结果 32m制梁梁台座采用30根40预应力混凝土管桩，桩长16m；混合制梁台座采用30根40预应力混凝土管桩，桩长16m，3根40预应力混凝土管桩，桩长15m；8 存梁台座结构计算8.1单层存梁台座存梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加1孔梁重900t，实际模型见下图。材料为C30混凝土，为了模型简便，在桩基础相应位置模拟固结。模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m3经过计算后，结构实际受力的应力云图如下。顺承台长方向应力云图（最大拉应力2.46MPa蓝色部分，最大压应力5.96M

27、Pa红色部分）沿承台宽度方向应力云图（最大拉应力1.53MPa蓝色部分，最大压应力5.0MPa红色部分）垂直承台高方向应力云图（最大拉应力0.35MPa蓝色部分，最大压应力12.1MPa红色部分）总结：存梁台座主要受力结构为承台板，通过以上计算应力云图，提取结构的内力，经过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范要求，计算的钢筋应力在200MPa以下，说明承台结构是安全的。8.2双层存梁台座存梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加2孔梁重1800t，实际模型见下图。材料为C30混凝土，管桩考虑为去角正方形，边长0.4m，边界条件为桩底部固结，承台底弹性约束。经过计算后，结构实际受力的

28、应力云图如下。顺承台长方向应力云图（最大拉应力2.35MPa蓝色部分，最大压应力3.72MPa红色部分）垂直承台长方向应力云图（最大拉应力2.53MPa蓝色部分，最大压应力3.26MPa红色部分）垂直承台高方向应力云图（最大拉应力1.59MPa蓝色部分，最大压应力9.4MPa红色部分）总结：存梁台座主要受力结构为承台板，通过以上计算应力云图，提取结构的内力，经过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范要求，计算的钢筋应力在200MPa以下，说明承台结构是安全的。9 存梁台座桩基计算书9.1计算荷载根据通桥（2008）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的存梁台座，单个存梁台座自重36.4

29、4t。 9.2单桩设计承载力计算9.2.1单层存梁台座P=（425+36.44）/857.7t577kN9.2.2双重存梁台座P=（850+36.44）/1088.6t886kN9.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的容许承载力计算如下：表101 桩周土的极限摩擦阻力土 类状 态极限摩阻力黏性土1IL1.515300.75IL130450.5IL0.7545600.25IL 0.560750IL 0.257585IL 08595粉 土稍 密2035中 密3565密 实6580粉、细砂稍 松2035稍、中密3565密 实6580中 砂稍、中密5575密 实75

30、90粗 砂稍、中密7090密 实90105表10-2 桩尖土的极限承载力R(kPa)土 类状 态桩尖极限承载力黏性土1IL10000.65IL116000.35IL0.652200IL0.353000桩尖进入持力层的相对深度1144粉 土中 密170020002300密 实250030003500粉 砂中 密250030003500密 实500060007000细 砂中 密300035004000密 实550065007500中、粗砂中 密350040004500密 实600070008000圆 砾 土中 密400045005000密 实700080009000注：d为桩身直径，Dp为爆扩桩的

31、爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表101和表102确定；或采用静力触探试验测定，此时：其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2000kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：注：表中为桩尖进入持力层的深度(不包括桩靴)，d为桩的直径或边长。当不满足上述和条件时，则当桩底土的2000kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端

32、阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不适用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，应做试桩校核。9.4计算结果32m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长16m；24m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长15m；32m双层存梁台座采用10根40预应力混凝土管桩，桩长20m；10 提梁台座计算10.1计算模型提梁台座模型与存梁台座模型类似，仅考虑混凝土的作用，管桩考虑为去角正方形，边长0.4m，台座材料为C30混凝土，模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m310.2计

33、算荷载模型中考虑的荷载为以下几种：（1）提梁台座自重；（2）1孔32m简支梁重量850t；（3）提梁机自重400t以上荷载，提梁台座自重可以在软件中自动计算，对于梁重以及提梁机自重可以按照均布压力作用于垫石顶面。10.3计算假定及边界条件提梁台座属于弹性地基梁，因此计算模型的边界条件定为，桩底部固结，台座底部竖向弹性支承，面弹簧系数为10000kN/m3。10.4计算结果经过计算后，结构实际受力的混凝土应力云图如下。（图中应力单位均为kPa）垂直承台方向混凝土应力云图（最大拉应力1.88MPa蓝色部分，最大压应力6.5MPa红色部分）10.5结论：提梁台座主要受力结构为承台板，通过以上计算混凝

34、土应力云图，提取结构的内力，经过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范要求，计算的钢筋应力在100MPa以下，说明承台结构是安全的。11 提梁机承轨台桩基计算书11.1计算荷载根据通桥（2008）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的提梁台座，单个25m长提梁台座自重100t。 提梁机自重400t。考虑偏载。11.2设计单桩承载力计算根据提梁轨道长度和提梁机长度考虑，一组提梁轨道基础长度设计为25m，共设计4对8组提梁轨道，一组提梁轨道设计桩径0.4m，设计桩数36根，由于提梁机纵向车轮长度为3.3m，并且考虑受力情况，假定提梁台座纵长4m范围6根桩承受轮长3.3m长提梁重及提梁台座自

35、重等荷载，则设计荷载为：P360*8+4*0.6*2*25+2*0.5*0.4*4*253040 kN则暂不考虑桩身自重的设计单桩承载力计算如下：P03040/6507 kN11.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的容许承载力计算如下：注：d为桩身直径，Dp为爆扩桩的爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表101和表102确定；或采用静力触探试验测定，此时：和其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准

36、选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2000kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：注：表中为桩尖进入持力层的深度(不包括桩靴)，d为桩的直径或边长。当不满足上述和条件时，则当桩底土的2000kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不适用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，应做试桩校核。12 附图 目录附后。图纸目录序号图 名图号备注1中铁二十二局集团津秦客专项目部2号梁场平面布置图JQKZ2-1第1张2津秦客运专线2号梁场平面布置及路面结构J

37、QKZ2-2第2张3津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程制梁示意图JQKZ2-3第3张4津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m制梁台座结构图JQKZ2-4第4张5津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座结构图JQKZ2-5第5张6津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁制梁台座钢筋布置图JQKZ2-6第6张7津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座钢筋布置图JQKZ2-7第7张8津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁制梁台座桩基布置图JQKZ2-8第8张9津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座桩基布置图JQ

38、KZ2-9第9张10津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁存梁区单层存梁台座桩基布置图JQKZ2-10第10张11津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁存梁区双层存梁台座桩基布置图JQKZ2-11第11张12津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座钢筋布置图JQKZ2-12第12张13津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程单双层存梁区存梁台座钢筋图JQKZ2-13第13张14津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区龙门吊走行轨桩基布置图JQKZ2-14第14张15津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区龙门吊走行轨基础结构图JQKZ2-15第15张16津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区承轨台钢筋布置图JQKZ2-16第16张17津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程管桩与承台连接及钢桩尖构造图JQKZ2-17第17张