钢厂供配电一次系统设计—李玉培

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1、燕山大学 毕业设计（论文）钢厂供配电一次系统设计 学院： 燕山大学继续教育学院 年级专业：12级 电气工程及其自动化 学生姓名： 李玉培 指导老师： 专业负责人： 完成日期： 2014年10月20日 燕山大学毕业论文任务书学院： 教研室： 学号学生姓名李玉培专 业班 级电气工程及其自动化课题题 目钢厂供配电一次系统设计来 源自选主要内容1、 设计任务书2、 负荷计算及无功补偿容量和补偿方案的计算3、 变电所主变压器及主接线方案的选择4、 短路电流的计算5、 总降压变电所一次设备的选择6、 变电所进出线以及邻近单位联络线的选择7、 变电所的防雷保护与接地装置设计基本要求 通过对电路负荷及功率计算

2、，电路短路电流的计算，对设备以及线路的选择，很好掌握电路知识，加强对电的利用和防护。参考资料1魏萍 吴复立 陈珩 中国电机工程学2王振声 吴生庭 智能建筑电气技术3张宜 张晓微 孙兰 等综合布线系统工程设计规范GB503114黄友根 黄旭 旭辉 宋平健建筑物防雷设计规范GB50057周 次14周58周912周1316周1718周应完成的内容指导教师：教研室审批：摘 要:工厂供电系统就是将电力系统的电能降压再分配电能到各个厂房或车间中去，它由工厂降压变电所，高压配电线路，车间变电所，低压配电线路及用电设备等组成。工厂总降压变电所及配电系统设计，是根据各个车间的负荷总数量和性质、生产工艺对负荷的要

3、求，以及负荷布局等，结合国家供电情况.解决对各部门的安全可靠，经济技术的分配电能问题。本设计首先根据厂方给定的全厂各车间电气设备及车间变电所负荷表进行电力负荷计算，然后根据计算负荷选定了主变压器和各车间变电所的变压器型号及其联接组别。其基本内容有以下几方面：变电所主结线方案的确定，负荷计算及无功补偿容量和补偿方案的确定，主变压器的选择计算，短路电流的计算，总降压变电所各种高压电气设备的选择，高压配电网路接线方式的确定，高压配电网路的类型和结构的确定，高压配电网路的路径确定，导线或电缆截面的选择等。关键词：配电所 电力负荷 功率补偿 短路电流 变压器 防雷接地目录1.设计任务书11.1 设计题1

4、1.2 工厂概况11.3 设计依据11.3.1.工厂负荷情况11.3.2当地供电部门签订的供用电协议12、负荷计算及功率因数补偿计算22.1、工厂负荷计算22.2、工厂功率因数补偿计算52.2.1功率因数对供电系统的影响52.2.2功率因数的补偿63、变电所主变压器及主接线方案的选择73.1总降压变电所主变压器的选择73.1.1类型及型号的选择73.12总降压变压器台数的选择83.13总降压变电所主变压器的选择93.2. 主降压变压所的电气主接线图94、短路电流的计算94.1短路电流计算105、总降压变电所一次设备的选择115.16KV侧一次设备的选择12表5-1所选一次设备均满足要求125.

5、2. 380V一次侧设备的校验125.3. 高低压母线的选择136、变电所进出线以及邻近单位联络线的选择136.16kV高压进线和引入电缆的选择136.1.1.6kV高压进线的选择校验136.2380V低压出线的选择146.3作为备用电源的高压联络线的选择校验157、变电所的防雷保护与接地装置的设计177.1变电所所的防雷保护177.2变电所公共接地装置的设计178、供电系统原理及相关图纸178.1供电系统原理178.2设计图纸189谢辞1910.参考文献191. 设计任务书1.1 设计题钢厂供配电一次系统设计1.2 工厂概况工厂有铸钢车间、铸铁车间、锻造车间、铆焊车间、模型车间、机加工车间、

6、变压器修造车间、电气装配车间等生产车间，此外还有砂库、空压钻、1号、2号水泵房、锅炉房、综合楼、污水提升站、料厂、仓库等辅助部门。工厂设立总降压变压器所一座，车间变电所七个。1.3 设计依据1.3.1.工厂负荷情况工厂实行三班制生产，年最大负荷利用小时为5800h，整个工厂属二级负荷。1.3.2当地供电部门签订的供用电协议和当地供电部门签订的供用电协议如下：（1）电业局从本地区某电力系统变电所的35KV母线上，引出两回线，采用双回架空线路向工厂供电，其中一回作为工作电源，另一回作为备用电源。（2）电力系统变电所35kV母线上的短路数据如下：在最大运行方式下电力系统变电所35kV母线上的短路容量

7、为200MVA；在最小运行方式下电力系统变电所35kV母线上的短路容量为175MVA。（3）电力系统变电所35kV出线上的定时限过电流保护的动作时间为2s。即总降压变电所的过电流保护的动作时间不得大于1.5s。（4）电业局要求工厂在高压侧进行用电计量，并要求工厂在进线侧的功率因数不得低于0.9。2、负荷计算及功率因数补偿计算2.1、工厂负荷计算负荷计算的方法有需要系数法、利用系数法及二项式等几种。本设计采用需要系数法确定。主要计算公式有： 有功功率： P30 = PeKd 无功功率: Q30 = P30 tg 视在功率: S3O = P30/cos各车间的负荷情况如下：(1) NO1变电所Pc

8、q1 = PeKd=20000.4=800kWQ cq1= Pcq1 tg=8001.17=936kvarSca1 = Pca1/cos=800/0.65=1230.77kV.A(2) NO2变电所Pcq21= PeKd=10000.4=400kWPcq22= PeKd=1100.7=77kWPcq2= Pcq21+ Pcq22=477 kWQ cq21= Pcq21 tg=4001.02=408kvarQ cq22= Pcq22 tg=771.33=102.41kvarQ cq2= Q cq21 + Q cq22=510.41 kvarSca21 = Pca21/cos=400/0.7=57

9、1.43kV.ASca22 = Pca22/cos=77/0.6=128.3kV.ASca2 = Sca21 + Sca22=699.73 kV.A其余NO3、NO4、NO5、NO6、NO7、各车间高压负荷变电站计算方法相同34 序号车间或用电单位名称设备容量/kw需用系数Kdcostan计算负荷备注PcaQcaSca(1)NO1变电所1铸钢车间20000.40.651.178009361230.8（2）NO2变电所1铸铁车间10000.40.71.02400408571.432砂库1100.70.61.3377102.41128.33小计11101.11.32.35477510.41699.

10、73（3）NO3变电所1铆焊车间12000.30.451.98360712.880021号水泵房280.750.80.752115.7526.253小计12281.051.252.73381728.55826.25（4）NO4变电所1空压站3900.850.750.88331.5291.724422锻造车间3200.30.551.5296145.92174.553模型车间1920.350.61.3367.289.381124料场350.280.61.339.813.0316.35综合楼300.9112727276厂区照明200.9111818187小计9873.584.57.06549.558

11、5.05789.85序号车间或用电单位名称设备容量/kw需用系数Kdcostan计算负荷备注PcaQcaSca（5）NO5变电所1锅炉房3000.750.80.75225168.75281.2522号水泵房280.750.80.752115.7526.253仓库880.30.651.1726.430.8940.624污水提升站140.650.80.759.16.8311.385小计4302.453.053.42281.5222.22359.5（6）NO6变电所1变压器修造车间6800.350.651.17238278.46366.15（7）NO7变电所1电气装配车间3500.30.71.021

12、05107.11501电弧炉21250.90.870.57225128.25258.622工频炉23000.80.90.48480230.4533.333空压机22500.850.850.62425263.55004试验变压器21000.350.80.757052.587.52.2、工厂功率因数补偿计算2.2.1功率因数对供电系统的影响工厂中由于有大量的感应负荷，还有感性的电力变压器，从而使功率因数降低。如在充分发挥设备潜力、改善设备运行性能、提高其自然功率因数的情况下，尚达不到规定的工厂功率因数要求时，则需考虑增设无功功率补偿装置。2-1上图表示功率因数提高与无功功率和视在功率变化的关系。假

13、设功率因数有提高到，这时在用户需用的有功功率不变的条件下，无功功率将由减小到，视在功率将由减小到。相应地负荷电流也得以减小，这将使系统的电能损耗和电压损耗相应降低，既节约了电能，又提高了电压质量，而且可选较小容量的供电设备和导线电缆，因此提高功率因数对供电系统大有好处。功率因数的降低产生的不良影响：(1)系统中输送的总电流增加，使得供电系统中的电气元件，如变压器、电器设备、导线等容量增大，从而使工厂内部的启动控制设备、测量仪表等规格尺寸增大，因而增大了初投资费用；(2)由于无功功率的增大而引起的总电流的增加，使得设备及供电线路的有功功率损耗相应地增大；(3)由于供电系统中的电压损失正比于系统中

14、流过的电流，因此总电流增大，就使的供电系统中的电压损失增加，使得调压困难；(4)对电力系统的发电设备来说，无功电流的增大，使发电机转子的去磁效应增加，电压降低，过度增大激磁电流，从而使转子绕组的温升超过允许范围，为了保证转子绕组的正常工作，发电机就不能达到预定的出力。无功功率对电力系统及工厂内部供电系统都有不良的影响。因此，供电单位和工厂内部都有降低无功功率需要量的要求，无功功率的减少就相应地提高了功率因数。2.2.2功率因数的补偿由上图2-1可知，要使功率因数由提高到，必须装设无功补偿装置（并联电容器），其容量为：Q在确定了总的补偿容量后，即可根据所选并联电容器的单个容量来确定电容器的个数，

15、即：式中 补偿前自然平均功率因数对应的正切值；补偿后自然平均功率因数对应的正切值；补偿率设计时求得的平均负荷，单位为 ； 单个电容器的容量 并联电容器的个数根据全国供用电规则的规定及本设计要求用户的功率因数。故利用COS= P30/ S30并通过表1-1得到补偿前各变电所功率因数对不能满足要求的功率因数进行人工补偿。NO1功率因数COSNO.1 = P30/ S30=800/1230.8=0.65NO2功率因数COSNO.2 = P30/ S30=477/699.73=0.68NO3功率因数COSNO.3 = P30/ S30=381/826.25=0.46NO4功率因数COSNO.4 = P

16、30/ S30=549.5/789.85=0.70NO5功率因数COSNO.5 = P30/ S30=281.5/359.5=0.78NO6功率因数COSNO.6 = P30/ S30=238/366.15=0.65NO7功率因数COSNO.7= P30/ S30=105/150=0.7各车间高压负荷功率因数COSNO.7= P30/ S30=1200/1379.45=0.87原变电所功率因数表项目NO.1NO.2NO.3NO.4NO.5NO.6NO.7高压负荷COS0.650.680.460.700.780.650.700.87表2-2综合考虑在这里采用并联电容器进行集中补偿。可选用BW 0

17、.4201系列静电电容器。经查表得，根据以上公式求得各变电所所需的电容器个数，列于下表：数量NO.1NO.2NO.3NO.4NO.5NO.6NO.7高压负荷241629195949表2-3补偿后各变电所的计算负荷如下表所示： 序号计算负荷功率因数COSP30（kW）Q 30（kvar）S30（kV.A）NO.18009361230.80.92NO.2477510699.70.92NO.3381729826.30.92NO.4529.5585789.80.92NO.5281.5223359.60.92NO.6238278366.20.92NO.7105107150.00.92高压负荷变12006

18、751379.40.92表2-4变电所负荷各车间功率补偿后COS0.920.9符合厂家要求3、变电所主变压器及主接线方案的选择3.1总降压变电所主变压器的选择3.1.1类型及型号的选择本工厂的电源进线为电力系统变电所的35KV母线上的电源进线，所以，应该用高压变压器把35kv的高压电变为10kv的高压电，然后通过各车间变电所变成所需的0.38kv工业电。所以选S9（35kv/10kv）系列。变压器是供配电系统中最重要的设备之一，常用配电变压器主要有油浸式、干式和气体绝缘式三种类型，其性能比较见表31配电变压器性能比较：类别油浸式气体绝缘式干式矿物油硅油六氟化硫普通及非包封绕组环氧树脂绕组价格低

19、中高高较高安装面积中中中大（小）小绝缘等级AA或HEB或HB或F爆炸性有可能可能性小不爆不爆不爆燃烧性可燃难燃不燃难燃难燃耐湿性良好良好良好弱优耐潮性良好良好良好弱良好损耗打大稍小大小噪音低低低高低重量重较重中重轻表31一般情况下，工厂和城市公用变配电所多采用油浸式变压器，设置在民用建筑主体内的变配电所采用干式或气体绝缘变压器，火灾及爆炸危险性场所采用气体绝缘变压器。 考虑到变压器在厂房建筑内，故选用低损耗的S9系列35/10kV三相干式双绕组电力变压器。变压器采用无载调压方式，分接头5%，联接组别Dyn11，带风机冷却并配置温控仪自动控制，带IP20防护外壳。3.12总降压变压器台数的选择由

20、于该厂的负荷属于二级负荷，对电源的供电可靠性要求较高，宜采用两台变压器，以便当一台变压器发生故障后检修时，另一台变压器能对一、二级负荷继续供电，故选两台变压器。3.13总降压变电所主变压器的选择装设两台主变压器的变电所，因为本设计每台变压器的容量应该满足以下条件：任一台单独运行时，ST（0.6-0.7）S30（1）。由表1-1可知，总降压变电所主变压器容量为1379.45KVA即S30（1）=1379.45KVAST（0.6-0.7）1379.45=（827.67-965.62）KVAST因此选S9-1600/10型低损耗油浸式变压器一台。因为本厂为二级负荷故选购两台。3.2. 主降压变压所的

21、电气主接线图对于电源进线电压为35KV及以上，通常是先经工厂总降压变电所降为610KV的高压配电电压，然后经车间变电所，降为一般低压设备所需的电压。总降压变电所主接线图表示工厂接受和分配电能的路径，由各种电力设备（变压器、断路器、隔离开关等）及其连接线组成，通常用单线表示。主接线对变电所设备选择和布置，运行的可靠性和经济性，继电保护和控制方式都有密切关系，是供电设计中的重要环节。本厂选择一次侧采用内桥式接线的总降压变电所，这种内桥式接线多用于电源线路较长因而发生故障和停电检修的机会较多、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变电所。图3-24、短路电流的计算从工厂供电要求来看，计算短路电流大

22、为了选择校验电气设备、载流导体和整定厂内供电系统继电保护装置用的。短路的类型可分为：三相短路用表示，两相短路用表示；单相短路用。单相短路只可能在中性点接地系统中发生，两相短路和单相短路是不对称短路，而三相短路是对称短路。一般情况三相短路是最严重的。因此三相短路只是满足了，其它的短路也就可以了。4.1短路电流计算本厂的供电系统采用两路电源供线，该干线首段所装高压断路器的断流容量为；一路为邻厂高压联络线。下面计算本厂变电所高压6kV母线上k-1点短路和低压380V母线上k-2点短路的三相短路电流和短路容量。 。 图4.1下面采用标么制法进行短路电流计算。(1).确定基准值：取，所以： (2).计算

23、短路电路中各主要元件的电抗标么值：（忽略架空线至变电所的电缆电抗）1) 电力系统的电抗标么值： 2) 架空线路的电抗标么值：查手册得，因此： 3）电力变压器的电抗标么值：由所选的变压器的技术参数得，因此： 可绘得短路等效电路图如图（二）所示。图4.2(一) 计算k-1点的短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标么值： 2) 三相短路电流周期分量有效值： 3) 其他三相短路电流： 4) 三相短路容量： (二) 计算k-2点短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标么值： 2) 三相短路电流周期分量有效值： 3) 其他三相短路电流： 三相短路容量：以上短路计算结果

24、综合如表4.1所示表4.1 短路的计算结果短路计算点三相短路电流/KA三相短路容量/MVAK-11.7021.7021.7022.573.330.96K-231.131.131.157.233.921.65、总降压变电所一次设备的选择5.16KV侧一次设备的选择选择校验项目电压（KV）电流（A）断 流能 力动 稳定 度热 稳定 度其 他装置地点条件参数UNI30数据657.71.7022.57 5.5一次设备型号规格额定参数UNINIOCimax高压少油断路器SN6-6I/630663016kA40kA1622=512高压隔离开关GN-6/200620025.5KA625=180高压熔断器RN

25、2-6160.550kA电压互感器JDJ-66/0.1电压互感器JDZJ-10电流互感器LQJ-106KV100/5A(900.1)21=81二次负荷0.6避雷器FS4-106KV户 外 式 高 压隔离开关GW4-15G/20015KV200A表5-1所选一次设备均满足要求5.2. 380V一次侧设备的校验 选择校验项目电 压电 流断 流能 力动 稳定 度热 稳定 度其 他装置地点条件参数UN数据380V2159.5A33.1 KA49.5KA677一次设备型号规格额定参数UNINIOCimax低压断路器DW15-1500/3D380V1500A40KV低压断路器DZ20-630380V630

26、A一般30KA低压断路器DZ20-200380V200A一般25KA低压刀开关HD13-1500/30380V1500A电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A电流互感器LMZ1-0.5500V100/5A表5-2所选一次设备均满足要求。5.3. 高低压母线的选择6kV母线选LMY-3（404），即母线尺寸为40mm4mm；380V母线选LMY-3（12010）+806,即母线尺寸为120mm10mm，而中性线母线尺寸为80mm6mm。6、变电所进出线以及邻近单位联络线的选择6.16kV高压进线和引入电缆的选择6.1.1.6kV高压进线的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设，接往6kV公

27、用干线。1) 按发热条件选择 由I30=I1NT =57.7A及室外环境温度32，查表得，初选LJ-16，其35时的Ial=93.5AI30满足发热条件。2）校验机械强度 查表得，最小允许截面Amin=35mm2，因此按发热条件选择的LJ-16不满足机械强度要求，故改选LJ-35。由于此线路很短，不需校验电压损耗。采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。1）按发热条件选择 由I30=I1NT =57.7A及土壤温度25查表得，初选缆芯截面为Amin=25mm2的交联电缆，其Ial=90AI30，满足发热条件。2）校验短路热稳定 按公式计算满足短路热稳定的最小截面式中C

28、值由表查得；tima按终端变电所保护动作时间0.5s，加断路器断路时间0.2s，再加0.05s计，故tima=0.75s。因此YJL22-10000-325电缆满足短路热稳定条件。6.2380V低压出线的选择（1）馈电给1号厂房（铸造车间）的线路为1#出线。 采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。1）按发热条件选择 由I30=343A及地下0.8m土壤温度25，查表得，初选缆芯截面150mm2，其Ial=242AI30，满足发热条件。2）校验电压损耗 由图6所示工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为50m，查表得150mm2的铝芯电缆R0=0.24/km（按缆芯工作温度7

29、5计），X0=0.07/km，又1号厂房的P30=116.7kw，Q30=121kvar，因此得：故满足允许电压损耗的要求。3) 短路热稳定度校验 按公式计算满足短路热稳定的最小截面由于前面按发热条件所选120mm2的缆心截面小于Amin，不满足短路热稳定要求，故选缆芯截面为240mm2的电缆，即选VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。其余车间线路选择计算方法相同。（2）馈电给2号厂房（铸铁车间）的线路为2#出线 采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。（3）馈电给3号厂房（铆焊车间）的线

30、路为3#出线 采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。（4）馈电给4号厂房（模型车间）的线路为4#出线 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。（5）馈电给6号厂房（变压器修造车间）的线路为6#出线 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。（6）馈电给7号厂房（电器装配车间）的线路为7#出线 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。（7）馈电给5号厂房（锅炉房）的线路 采用的聚氯乙烯绝缘的铝芯导线BLV-1000型5根（包

31、括3根相线、一根N线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。1）按发热条件选择 由I30=17.22A及环境温度（年最热月平均气温）25，查表得，相线截面初选4mm2，其Ial19AI30,满足发热条件。按规定，N线和PE线也都选为4mm2，与相线截面相同，即选用BLV-1000-14mm2塑料导线5根穿内径25mm的硬塑管埋地敷设。2）校验机械强度 查表得，最小允许截面积Amin=2.5mm2,因此上面所选4mm2的导线满足机械强度要求。3) 校验电压损耗 所穿选管线，估计长50m，而由查表得R0=8.55/km，X0=0.119/km ,又仓库的P30=9.95kw，Q30=5.42kvar ,

32、因此故满足允许电压损耗的要求。（11）馈电给生活区的线路 采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。1）按发热条件选择 由I30=359.85A及室外环境温度为32，查表得，初选BLX-1000-1240,其32时的Ial460AI30，满足发热条件。2）校验机械强度 查表得，最小允许截面积Amin=10mm2，因此BLX-1000-1240满足机械强度要求。 3）校验电压损耗 由图6所示工厂平面图量得变电所至生活区负荷中心距离约124m，查表得其阻抗与BLX-1000-1240近似等值的LJ-240的阻抗R0=0.14/km，X0=0.30/km又生活区的P30=9.9kw，Q30=5.

33、5kvar,因此满足允许电压损耗要求。为确保生活用电（照明，家电）的电压质量，决定采用单回BLX-1000-1240的三相架空线路对生活区供电。重校验电压损耗，完全合格（此略）。6.3作为备用电源的高压联络线的选择校验采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，直接埋地敷设。（1）按发热条件选择工厂二级负荷容量共,而最热月土壤平均温度为,因此查表得，初选缆芯截面为的交联聚乙烯绝缘铝芯电缆（注：该型电缆最小芯线截面积为），其,满足发热条件。(2)校验电压损耗 由表查得缆芯为25mm的铝芯电缆的 (缆芯温度按计)，而二级负荷的，线路长度按2km计，因此由此可见该电缆满足允许电压损耗要求。

34、(3)短路热稳定校验 按本变电所高压侧短路校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯的交联电缆是满足短路热稳定要求的。由于邻近单位10kV的短路数据不详，因此该联络线的短路热稳定校验无法进行，只有暂缺。综合以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表6.1所示。线路名称导线或电缆的型号规格6kV电源进线LJ-35铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆YJL22-10000-325交联电缆（直埋）380V低压出线至1号厂房VLV22-1000-3300+1120四芯塑料电缆（直埋）至2号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至3号厂房VLV22-1000-324

35、0+1120四芯塑料电缆（直埋）至4号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至5号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至6号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至7号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至8号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋）至9号厂房VLV22-1000-3240+1120四芯塑料电缆（直埋） 至10号厂房BLV-1000-14铝芯线5根穿内径25mm硬塑管至生活区单回路，回路线BLX-1000-1240（架空）与邻近单位6kV联络线YJ

36、L22-10000-325交联电缆（直埋）表6.1 变压所进出线和联络线的型号规格7、变电所的防雷保护与接地装置的设计7.1变电所所的防雷保护（1）直击雷防护 在变电所屋顶装设避雷针或避雷带，并引出两根接地线与变电所公共接地装置相连。避雷针采用直径20mm的镀银圆钢，避雷带采用的镀锌扁钢。（2）雷电侵入波的防护a.在10kV电源进线的终端杆上装设FS4-10型阀式避雷器。其引下线采用的镀锌扁钢，下面与公共接地网焊接相联，上面与避雷器接地端螺栓连接。b.在10kV高压配电室内装设的GG-1A（F）-54型高压开关柜，其中配有FS4-10型避雷器，靠近主变压器。主变压器主要靠此避雷器来防护雷电侵入

37、波的危害。c.在380V低压架空出线杆上，装设保护间隙，或将其绝缘子的铁脚接地，用以防护沿低压架空线侵入雷电波。7.2变电所公共接地装置的设计（1）接地电阻的要求 本变电所的公共接地装置的接地电阻应满足以下条件：RE4且 RE120V/IE=120V/27=4.4,式中 IE=10(80+3525)/350=27A，因此公共接地装置接地电阻应满足RE4（2）接地装置的设计 采用长2.5m、50mm的镀锌钢管数，按公式计算初选16根，沿变电所三面均匀布置（变电所前面布置两排），管距5m，垂直打入地下，管顶离地面0.6m。管间用40mm4mm的镀锌扁钢焊接相连。变压器室有两条接地干线、高低压配电室

38、各有一条接地线与室外公共接地装置焊接相连。接地干线均采用采用25mm4mm的镀锌扁钢。变电所接地装置平面布置图如图6所示。接地电阻的演算：满足RE4的要求。8、供电系统原理及相关图纸8.1供电系统原理工厂电源进线电压为35KV，先经工厂总降压变电所（一次降压）降为610KV的高压配电电压，然后经过车间变电所，降为一般低压用电设备所需的电压如220/380V。由于电源进线线路较长因而发生故障和停电的机会较多、并且变电所的变压器不需经常切换。所以，总降压变电所一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主接线图。如果某路电源例如WL1线路停电检修或发生故障时，则断开QF11，投入QF1

39、0（其两侧QS101、QS102先合），即可由WL2恢复对变压器T1的供电。这种主接线的运行灵活性较好，供电可靠性较高，适用于一、二级负荷的工厂。二次降压的一次侧采用高压式放射式接线，直接向一个车间变电所或高压用电设备供电，沿线不接其他负荷，这种接线方式简捷，操作维护方便，保护简单，便于实现自动化。8.2设计图纸8.2.1总降压变电所的电气主结线图（8-1）8.2.2总降压变电所的平面布置原则变电所所址选择的一般原则:1、尽量靠近负荷中心；2、尽量靠近电源侧；3、进出线方便；4、尽量避开污染源，或者在污染源上方口；5、尽量避开振动、潮湿、高温及有易燃易爆物品的场所；6、设备运输方便、便于运行维

40、护和检修；7、有扩建和发展的余地、便于进出线。9.参考文献1 刘介才.工厂供电设计指导.北京.机械工业出版社.2008年2 李宗纲 工厂供电设计.吉林科技出版 1985年3 苏文成 工厂供电. 中国建筑工业出版社 1981年4 芮静康 工业与民用配电设计手册 中国水利水电出版社 2004年5 王荣潘 工厂供电设计与实验.天津大学出版社 2002年6 周乐挺 工厂供配电技术.高等教育出版社 2007年7李光琦.电力系统暂态分析.北京.中国电力出版社.2007年8 陈珩.电力系统稳态分析.北京.中国电力出版社.2007年10谢辞 通过此次的论文，我学到了很多知识，首先感谢在我的指导老师，论文无论是

41、在选题、构思和资料的收集方面，还是在论文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了老师悉心细致的教诲和无私的帮助。老师渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，对我影响深远。当然论文的顺利完成，也离不开其它各位老师、同学和朋友的关心和帮助。在整个的论文写作中，各位老师、同学和朋友积极的帮助我查资料和提供有利于论文写作的建议和意见，在他们的帮助下，论文得以不断的完善，最终帮助我完整的写完了整个论文。在论文的写作过程中也学到了做任何事情所要有的态度和心态，首先做学问要一丝不苟，对于发展过程中出现的任何问题和偏差都不要轻视，要通过正确的途径去解决，在做事情的过程中要有耐心和毅力，不要一遇到困难

42、就达退堂鼓，只要坚持下去就可以找到思路去解。论文完成了，不仅是理论与实践的接合，还让我明白了做学问必须一丝不苟，严禁细致，也得注重团队合作。这将对我以后的学习工作有很大的启迪。总之，在此次论文的写作过程中，我收获很多。此次论文的完成既为大学生活划上了一个完美的句号，也为将来的人生之路作了一个很好的开端和铺垫。 最后再次感谢在大学传授给我知识以及给我帮助和鼓励的老师，同学和朋友，谢谢你们！燕山大学毕业论文评审意见表指导教师评语：成绩： 指导教师签字： 年 月 日评阅人评语：成绩： 评阅人签字： 年 月 日燕山大学毕业论文答辩委员会评语表答辩委员会评语：总成绩： 答辩委员会主席签字： 年 月 日

43、此处粘贴本人2寸像片（或 复印像片）姓 名：李玉培性 别： 男政治面貌：团员出生年月：1986.6.6班级系别：2012电气工程及其自动化我是一个活泼开朗个性外向的男生，团结同学，乐于助人。在思想上我积极进取，刻苦学习。在校期间我认真学习基础和专业课程，不仅熟练的掌握其中的理论知识而且还能把他们运用于实践中，以达到学以致用。 我对待工作认真负责，善于沟通、协调有较强的组织能力与团队精神。上进心强、勤于学习能不断提高自身的能力与综合素质。在未来的工作中，我将以充沛的精力，刻苦钻研的精神来努力工作，稳定地提高自己的工作能力，与单位同步发展。 专业知识：电气工程及其自动化英语水平：英语三级计算机水平：计算机一级社会实践：曾任职：获奖情况：毕业走向：设计公司