化工原理试题库下册适合青海大学版.doc

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1、第3章 非均相物系分离一、选择题1. 恒压过滤且介质阻力忽略不计时，如粘度降低20%，则在同一时刻滤液增加（ ）。A、11.8%；B、9.54%;C、20%;D、44%2. 板框式压滤机由板与滤框构成，板又分为过滤板和洗涤板，为了便于区别，在板与框的边上设有小钮标志，过滤板以一钮为记号，洗涤板以三钮为记号，而滤框以二钮为记号，组装板框压滤机时，正确的钮数排列是（ ）.A、12321 B、13221C、12231 D、132123. 与沉降相比，过滤操作使悬浮液的分离更加（ ）。A、迅速、彻底 B、缓慢、彻底 C、迅速、不彻底 D、缓慢、不彻底4. 多层隔板降尘室的生产能力跟下列哪个因素无关（

2、）。A、高度 B、宽度 C、长度 D、沉降速度5. 降尘室的生产能力（ ）。A、与沉降面积A和沉降速度ut有关B、与沉降面积A、沉降速度ut和沉降室高度H有关C、只与沉降面积A有关D、只与沉降速度ut有关6. 现采用一降尘室处理含尘气体，颗粒沉降处于滞流区，当其它条件都相同时，比较降尘室处理200与20的含尘气体的生产能力V的大小（ ）。A、V200V20 B、V200V20 C、V200V20 D、无法判断7. 有效的过滤操作是（ ）。A、刚开始过滤时 B、过滤介质上形成滤饼层后C、过滤介质上形成比较厚的滤渣层 D、加了助滤剂后8. 当固体粒子沉降时，在层流情况下，Re，其为（ ）。A、64

3、/Re B、24/Re C、0.44 D、19. 含尘气体通过降尘室的时间是t，最小固体颗粒的沉降时间是t 0，为使固体颗粒都能沉降下来，必须（ ）：A、tt010. 颗粒作自由沉降时，Ret在（ ）区时，颗粒的形状系数对沉降速度的影响最大。A、斯托科斯定律区 B、艾伦定律区 C、牛顿定律区 D、不确定(天大99)11. 恒压过滤，单位面积累积滤液量q与时间的关系为（ B ）。12. 旋风分离器的分割粒径d50是（ ）A、临界粒径dc的2倍 B、 临界粒径dc的2倍 C、粒级效率pi=0.5的颗粒直径13. 对不可压缩滤饼，当过滤两侧的压强差增大时，单位厚度床层的流到阻力将（ ）。A、 增大；

4、 B、 不变； C、 减小； D、 不确定。14. 对可压缩滤饼，当过滤两侧的压强差增大时，单位厚度床层的流到阻力将（ ）。A、 增大； B、 不变； C、 减小； D、 不确定。15. 恒压过滤中，随过滤时间的增加，滤饼厚度将（ a ），过滤阻力将（ a ），过滤速率将（ c ）。A、 增大； B、 不变； C、 减小； D、 不确定。16. 恒压过滤中，当过滤介质阻力可以忽略时，滤液体积与过滤时间的（ ）成正比。A、2次方 B、4次方 C、1/2次方 D、1/4次方17. 型号为BMS20/635-25共25个框的板框压滤机，其过滤面积约为（ ）m2。A、20 B、635 C、25 D、0

5、.418. 板框压滤机洗涤速率与恒压过滤终了的速率的1/4这一规律只在（ ）时才成立。 A、过滤时的压差与洗涤时的压差相同B、滤液的粘度与洗涤液的粘度相同C、 过滤时的压差与洗涤时的压差相同且滤液的粘度与洗涤液的粘度相同D、过滤时的压差与洗涤时的压差相同，滤液的粘度与洗涤液的粘度相同，而且过滤面积与洗涤相同19. 恒压过滤且介质阻力忽略不计，如粘度降低 20 ，则在同一时刻滤液增加（ ）A 、11.8 B、 9.54 C、 20 D、 44 20. 过滤介质阻力忽略不计，下列恒压过滤循环中那种生产能力最大（ ）（为时间）A、过滤=洗涤 B、 洗涤+过滤=辅 C、 过滤=洗涤+辅 D、 洗涤=过

6、滤+辅 21. 在板框压滤机中，如滤饼的压缩性指数S=0.4，且过滤介质阻力可忽略不计，则当过滤的操作压强增加到原来的 2倍后，过滤速率将为原来的（ ）倍。A 、1.3 B 、1.2 C 、1.4 D、 1.5 22. 若沉降室高度降低，则沉降时间（ c ）；生产能力（ a ）。A、 不变； B、 增加； C、 下降； D、 不确定。23. 在讨论旋风分离器分离性能时，临界直径这一术语是指（ c ）。A、旋风分离器效率最高时的旋风分离器的直径B、旋风分离器允许的最小直径C、旋风分离器能够全部分离出来的最小颗粒的直径D、能保持滞流流型时的最大颗粒直径24. 旋风分离器的总的分离效率是指（ ）。A

7、、颗粒群中具有平均直径的粒子的分离效率B、颗粒群中最小粒子的分离效率C、不同粒级（直径范围）粒子分离效率之和D、全部颗粒中被分离下来的部分所占的质量分率25. 在离心沉降中球形颗粒的沉降速度（ ）。A、只与d，s，ut，r有关B、只与d，s，ut，r有关C、只与d，s，ut，r，g有关D、只与d，s，ut，r，K有关（题中ut气体的圆周速度，r旋转半径，K分离因数）26. 一般在产品样本中所列的旋风分离器的压降数据是（ ）。A、气体密度为1.0kg/m3时的数值B、所要求的操作状况下的数值C、1atm，30空气的数值D、气体密度为1.2kg/m3时的数值27. 在板框过滤机中，如滤饼不可压缩，

8、介质阻力不计，过滤时间增加一倍时，其过滤速率为原来的（ ）。A、2倍 B、1/2倍 C、倍 D、4倍28. 粘度增加一倍时，过滤速率为原来的（ ）。A、2倍 B、1/2倍 C、倍 D、4倍29. 在重力场中，含尘气体中固体粒子的沉降速度随温度升高而（ ）。A、增大 B、减小 C、不变 30. 降尘室的生产能力与（ ）有关。A、降尘室的底面积和高度 B、 降尘室的底面积和沉降速度C、 降尘室的高度和宽度 31. 当洗涤与过滤条件相同时，板框过滤机的洗涤速率为最终过滤速率的（ ）倍。A、1/4 B、1 C、2 D、432. 当洗涤条件与过滤条件相同时,加压叶滤机的洗涤速率为最终过滤速率的（ C ）

9、倍，而板框过滤机的洗涤速率为最终过滤速率的（ A ）倍。A、1/4 B、1/2 C、1 D、233. 过滤常数K与操作压强差的（ ）次方成正比。A、 1 B、 s C、s1 D、1-s34. 过滤常数K随操作压强差的增大而（ A ），随过滤面积增加而（ B ）。A、 增大 B、不变 C、减小二、填空题1. 沉降操作是指在外力场的作用下，利用分散相和连续相之间的密度差，使之发生相对运动而实现非均相混合物分离的操作。根据沉降操作的作用力，沉降过程有重力沉降和离心沉降两种。 2. 若气体中颗粒的沉降处于滞流区，当气体温度升高时，颗粒的沉降速度将减小，颗粒的沉降速度与粒径的关系是。3. 颗粒形状与球形

10、的差异程度，可用它的球形度来表征。球形度是指是颗粒的形状与球体相似的程度，即与颗粒相同体积的球体的表面积和颗粒的表面积的比。4. 颗粒沉降速度的计算方法有：试差法，摩擦数群法两种。5. 降尘室是指藉重力沉降从气流中分离出尘粒的设备。其生产能力只与沉降面积和沉降速度有关，与降尘室的高度无关。为提高其生产能力，降尘室一般为扁平型。6. 用降尘室分离含尘气体时，若颗粒在降尘室入口处的气体中是均匀分布的，则某尺寸颗粒被分离下来的百分率等于粒级效率。7. 悬浮液的沉聚过程中，颗粒的表观沉降速度是指_的速度。8. 离心沉降是依靠惯性离心力的作用实现的沉降过程。若颗粒与流体之间的相对运动属于滞流，旋转半径R

11、=0.4m，切向速度uT=20m/s时，分离因数KC等于100。9. 旋风分离器是利用惯性离心力的作用从气流中分离出尘粒的设备。临界粒径是指在理论上能被完全分离下来的最小颗粒直径。10. 旋风分离器分离的是气固混合物，旋液分离器分离的是固液混合物，它们都属于非均相混合物。11. 过滤操作有两种方式饼层过滤和深床过滤。12. 恒压过滤时，过滤速度随时间增加而减小，洗涤速率随时间增加而 ，操作压差将随时间增加而不变。( A、增加 B、减少 C、不变 )13. 板框压滤机的洗涤速率是过滤终了速率的1/4倍，叶滤机的洗涤速率是过滤终了速率的1 倍。14. 恒压过滤某悬浮液，过滤1小时得滤液10m3,，

12、若不计介质阻力，再过滤2小时可共得滤液 m3。15. 离心分离因数Kc=Ut2/gR，其值大小表示分离性能。16. 恒压过滤时，过滤面积不变，当滤液粘度增加时，在相同的过滤时间内，过滤常数K将变小，滤液体积将变小。17. 恒压过滤操作中，如不计介质阻力，滤饼不可压缩，过滤压力增加 2倍，滤液粘度增加 1倍，过滤面积也增加 1倍，其它条件不变，则单位过滤面积上的滤液量为原来的6倍。18. 用板框过滤机过滤某种悬浮液。测得恒压过滤方程为（的单位为s），则K为4*10-5m2/s，qe为0.01m3/ m2，为0.025s。19. 在重力沉降操作中，影响沉降速度的因素主要有流体的粘度、颗粒的体积分数

13、 和器壁效应、颗粒形状的影响。20. 沉降器是利用密度的差别，使液体中的固体微粒沉降的设备。旋风分离器是利用 惯性离心力的作用从气流中分离出灰尘（或液滴）的设备。21. 欲去除气体中的固体颗粒，可采用的措施有_降尘室和沉降槽。欲去除悬浮液中的固体颗粒，可采用的方法有旋液分离器、过滤和_。22. 在非均相物系中，处于分散状态的物质称（分散相），处于连续状态的物质称_连续相。23. 在非均相物系中，由于连续相和分散相具有不同的物理性质，故常用机械方法分离。24. 非均相物系分离适用于_静止，_运动，及_、_、_情况。25. 重力沉降中，当分散相浓度较高时，往往发生（重力）沉降。26. 非球形颗粒与

14、球形颗粒相差程度愈大，则球形度S愈小。27. 滞流沉降时，当温度升高，重力沉降所用时间将增大。28. 降尘室的生产能力与其沉降面积和颗粒的沉降速度有关，而与高度无关。29. 对旋风分离器而言，临界粒径愈小，分离效率愈_差。30. 离心沉降的分离效率比重力沉降的好。31. 过滤操作中加入助滤剂的目的是为了减小可压缩滤饼的流动阻力。32. 恒压过滤中的推动力是介质两侧的压差加上滤饼两侧的压差，阻力来自于滤饼和过滤介质。33. 对不可压缩滤饼，过滤速度与滤饼上、下游的压强差成正比，与滤饼厚度成反比，与滤液粘度成反比。34. 当过滤介质阻力可以忽略时，过滤常数Ve为0。35. 对板框压滤机，洗涤路径为

15、过滤终了路径的2倍。36. 对板框压滤机，洗涤面积为过滤终了路径的1/2。37. 对加压叶滤机，洗涤路径为过滤终了路径的1倍。38. 对加压叶滤机，洗涤面积为过滤终了路径的1。39. 按操作方式，过滤分为间歇和连续两种，其中加压叶滤机属于间歇方式过滤设备，转筒真空过滤机属于连续方式过滤设备。40. 沉降是指在某种力的作用下，固体颗粒相对流体产生定向运动而实现分离的操作过程。41. 过滤常数K与流体的粘度成反比。42. 含尘气体通过长为4m，宽为3m，高为1m的降尘室，已知颗粒的沉降速度为0.03m/s，则该降尘室的生产能力为0.36 m3/s。43. 单个球形颗粒在静止流体中自由沉降，沉降速度

16、落在滞留区，若颗粒直径减小，沉降速度减小，颗粒密度增大，沉降速度增大，流体粘度提高，沉降速度减小，流体密度增大，沉降速度减小。44. 过滤介质阻力忽略不计，滤饼不可压缩，则恒速过滤过程中滤液体积由V1增多至V2=2V1时，则操作压差由p1增大至p22p2。45. 在恒速过滤中，如过滤介质的阻力忽略不计，且过滤面积恒定，则所得的滤液量与过滤时间的1/2次方成正比，而对一定的滤液量则需要的过滤时间与过滤面积的2次方成反比。依据恒压过滤方程式。46. 转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越大，单位时间获得的滤液量就越大，形成的滤饼层厚度越薄，过滤阻力越小。47. 粒子沉降过程分加速阶段和等速

17、阶段，沉降速度是指等速阶段颗粒的速度；48. 旋风分离器的高/径比越大，分离器的分离效率减小，压降 。49. 降尘室的生产能力理论上与降尘室的高度无关。50. 降尘室的生产能力仅与沉降面积和沉降速度有关，而与降尘室的高度无关。51. 不可压缩滤饼、恒压过滤且介质阻力忽略不计，若将过滤压强提高20%，则在同一时刻得到的滤液是原来_倍？三、判断题1. 含尘气体中的固体粒子在滞流区沉降时,操作温度升高,重力沉降速度减小. ( 对 )2. 理论上降尘室的生产能力只与其沉降面积及气体的速度有关。（ 错 ）3. 悬浮液中的固体粒子在滞流区沉降时,操作温度升高,重力沉降速度减小. ( 错 )第6章 蒸馏一、

18、 选择题1. 当二组分液体混合物的相对挥发度为（C）时，不能用普通精馏方法分离。A、3.0 B、2.0 C、1.0 D、4.02. 某精馏塔用来分离双组分液体混合物，进料量为100Kmol/h，进料组成为0.6 ,要求塔顶产品浓度不小于0.9，以上组成均为摩尔分率，则塔顶产品最大产量为（B）。解析：100*0.6/0.9=BA、60.5kmol/h B、66.7Kmol/h C、90.4Kmol/h D、不能确定3. 在t-x-y相图中，液相与气相之间量的关系可按（D）求出。A、拉乌尔定律 B、道尔顿定律 C、亨利定律 D、杠杆规则4. q线方程一定通过xy直角坐标上的点（B）。A、(xW,x

19、W) B(xF,xF) C(xD,xD) D(0,xD/(R+1)5. 二元溶液的连续精馏计算中，进料热状态参数q的变化将引起（B）的变化。 A、平衡线B、操作线与q线C、平衡线与操作线D、平衡线与q线 6. 精馏操作是用于分离（B）。 A、均相气体混合物B、均相液体混合物C、互不相溶的混合物 D、气液混合物7. 混合液两组分的相对挥发度愈小，则表明用蒸馏方法分离该混合液愈（B）。A、容易 B、困难 C、完全 D、不完全8. 设计精馏塔时，若F、xF、xD、xW均为定值，将进料热状况从q=1变为q1，但回流比取值相同，则所需理论塔板数将（B），塔顶冷凝器热负荷（C），塔釜再沸器热负荷（A）。A

20、、变大 B、变小 C、不变 D 不一定9. 连续精馏塔操作时，若减少塔釜加热蒸汽量，而保持馏出量和进料状况（F, xF,q）不变时，则L/V_B_ ，L/V_A_，xD_B_ ，xW_A_ 。A、变大 B、变小 C、不变 D、不一定10. 精馏塔操作时，若F、xF、q，加料板位置、和不变，而使操作压力减小，则xD_A_，xw_B_。A、变大 B、变小 C、不变 D、不一定11. 操作中的精馏塔，保持F，xF，q，D不变，若采用的回流比R B、 = C、 D、不能确定27. 在精馏塔的图解计算中,若进料热状况变化,将使( B )。A、平衡线发生变化 B、操作线与q线变化 C、平衡线和q线变化 D

21、、平衡线和操作线变化28. 操作中的精馏塔,若选用的回流比小于最小回流比,则( D ).A、不能操作 B、均增加 C、 、均不变 D、 减小、增加29. 操作中的精馏塔，若保持、不变，减小，则（ C ）A、D增大、R减小 B、D减小、不变 C、D 减小、R增大 D、D不变、R增大30. 用某精馏塔分离两组分溶液，规定产品组成。当进料组成为时，相应回流比为R1；进料组成为时，相应回流比为R2，若，进料热状况不变，则（ A ）。A、R1R2 D、无法判断31. 用精馏塔完成分离任务所需的理论板数为8（包括再沸器），若全塔效率为50%，则塔内实际板数为（ C ）。A、16层 B、12层 C、14层

22、D、无法确定 解析：8-1=7 7/0.5=1432. 在常压下苯的沸点为80.1，环己烷的沸点为80.73，欲使该两组分混合液得到分离，则宜采用（ C ）。A、恒沸精馏 B、普通精馏 C、萃取精馏 D、水蒸气精馏33. 精馏操作中，若将进料热状况由饱和液体改为冷液体进料，而其它条件不变，则精馏段操作线斜率（ C ），提馏段斜率（ B ），精馏段下降液体量（ C ），提馏段下降液体量（ A ）。A、增大 B、减小 C、不变 D、无法判断34. 若连续精馏过程的进料热状况参数q=1/3，则其中气相与液相的摩尔数之比为（ C ）。A、1/2 B、1/3 C、2 D、335. 直接水蒸气加热的精馏塔

23、适用与(分离轻组分 ）的情况，直接水蒸气加热与间接水蒸气加热相比较，当x、x、R、q、回收率相同时，其所需理论板数要（ A ）A、多 B、少 C、 相等 D、无法判断36. 某精馏塔内，进料热状况参数为1.65，由此可判定物料以（ D ）方式进料。A、饱和蒸汽 B、饱和液体 C、过热蒸汽 D、冷流体37. 两组分的相对挥发度越小，则表示物系分离的越（ B ）A、容易 B、困难 C、完全 D、不完全38. 二元溶液连续精馏计算中，进料热状况的变化将引起以下线的变化：( B )A、平衡线 B、操作线与q线 C、平衡线与操作线 D、平衡线与q线二、填空题1. 某连续精馏塔中，若精馏段操作线的截距为零

24、，则馏出液流量为0。2. 当分离要求和回流比一定时，_进料的q值最小， 此时分离所需的理论塔板数_。3. 蒸馏是指分离液体混合物的化工单元操作。4. 在精馏塔实验中，当准备工作完成之后，开始操作时的第一项工作应该是_。5. 实现精馏操作的必要条件是塔顶液体回流和塔底上升蒸气流 。 6. 恒摩尔流假设成立的主要条件是各组分的摩尔汽化热相等。 7. 某精馏塔设计时，若将塔釜由原来间接蒸汽加热改为直接蒸汽加热，而保持xF，DF，RxD不变，则WF将_，xw将_，提馏段操作线斜率将_，理论板数将_。8. 在只有一股进料无侧线出料的连续精馏操作中，当体系的压力、进料组成、塔顶、塔底产品组成及回流比一定时

25、，进料状态q值愈大，提馏段的斜率就愈大，完成相同的分离任务所需的总理论板数就愈少，故5种进料状态种中，冷液体进料所需的理论板数最少。9. 直接蒸汽加热与水蒸汽蒸馏虽都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是_ ，而后者_。10. 操作中，若提馏段上升蒸汽量V增加，而回流量和进料状态（F，xF，q）仍保持不变，则R_，xD_，xw_，L/V_。11. 操作时，若、xF、q，加料板位置、不变，而使操作的总压力增大，则xD 变小，xW 变大 精馏塔的塔顶温度总低于塔底温度，其原因之一是_，原因之二是_。12. 精馏塔设计中，回流比越大所需理论板数越少，操作能耗增加。但随着回流比的逐渐增大，操作

26、费用设备费的总和将呈现先降后升变化过程。13. 恒沸精馏与萃取精馏主要针对不能用普通的精馏方法分离的物系，采取加入第三组分的办法以改变原物系的相对挥发度。14. 精馏设计中，当进料为气液混合物，且气液摩尔比为2:3，则进料热状态参数q值等于3/5。15. 填料塔用于精馏过程中，其塔高的计算采用等板高度法，等板高度是指 ；填料层高度Z= 。16. 简单蒸馏与精馏的主要区别是回流。17. 精馏的原理是液体混合物经过多次部分汽化和冷凝后，等到几乎完全分离。18. 精馏过程的恒摩尔流假设是指每层版的上升蒸气摩尔流量都是相等的。19. 进料热状况参数的两种定义式为q=W/F和q=(IV-IF)/(IV-

27、IL)，汽液混合物进料时q值范围0-1。20. 精馏操作中，当回流比加大时，表示所需理论板数减少，同时，蒸馏釜中所需的加热蒸汽消耗量增大，塔顶冷凝器中，冷却剂消耗量减小，所需塔径增大。21. 精馏设计中，随着回流比的逐渐增大，操作费用增大，总费用呈现先降后升的变化过程。22. 精馏操作中，当回流比加大时，表示所需理论板数减少，同时，蒸馏釜中所需的加热蒸汽消耗量增大，塔顶冷凝器中，冷却剂消耗量减小，所需塔径增大。23. 某填料精馏塔的填料层高度为8米，完成分离任务需要16块理论板（包括塔釜），则等板高度HETP_。24. 总压为1atm，95 温度下苯与甲苯的饱和蒸汽压分别为1168mmHg与4

28、75mmHg，则平衡时苯的汽相组成_，苯的液相组成_（均以摩尔分率表示）。苯与甲苯的相对挥发度_。25. 精馏处理的物系是液体混合物，利用各组分挥发度的不同实现分离。吸收处理的物系是气体混合物，利用各组分溶解度的不同实现分离。26. 精馏操作的依据是体系中各组分的挥发度不同。实现精馏操作的必要条件是塔顶液体回流和 塔底上升蒸气流 。27. 气液两相呈平衡状态时，气液两相温度 ，液相组成 气相组成。28. 用相对挥发度表达的气液平衡方程可写为y=ax/1+(a-1)x。根据的大小，可用来判断某混合液是否能用蒸馏方法来分离以及分离的难易程度，若=1，则表示不能用普通精馏方法分离该混合物。29. 在

29、精馏操作中，若降低操作压强，则溶液的相对挥发度 ，塔顶温度 ，塔釜温度 ，从平衡角度分析对该分离过程 。30. 某两组分体系，相对挥发度=3，在全回流条件下进行精馏操作，对第n、n+1两层理论板（从塔顶往下计），若已知则 。全回流操作通常适用于精馏的开工阶段或 实验研究。31. 精馏和蒸馏的区别在于回流；平衡蒸馏和简单蒸馏的主要区别在于蒸馏方式不同。32. 精馏塔的塔顶温度总是低于塔底温度，其原因是塔顶易挥发组分含量高和塔底压力高于塔顶。33. 在总压为101.33kPa，温度为85下，苯和甲苯的饱和蒸气压分别为则相对挥发度=2.46，平衡时液相组成0.89，气相组成为 。34. 某精馏塔的精

30、馏段操作线方程为，则该塔的操作回流比为2.57，馏出液组成为0.98。35. 最小回流比的定义是 ，适宜回流比通常取为（1.1-2）Rmin。36. 精馏塔进料可能有5种不同的热状况，当进料为气液混合物且气液摩尔比为2：3时，则进料热状况q值为3/5。37. 在某精馏塔中，分离物系相对挥发度为2.5的两组分溶液，操作回流比为3，若测得第2、3层塔板（从塔顶往下计）的液相组成为流出液组成xD为0.96（以上均为摩尔分率），则第3层塔板的气相莫弗里效率为EMV3= 。38. 在精馏塔设计这，若保持、不变，若增加回流比，则 ， ， 。39. 在精馏塔设计中，若、及一定，进料由原来的饱和蒸气改为饱和液

31、体，则所需理论板数 。精馏段上升蒸气量 、下降液体量 ；提馏段上升蒸气量 ，下降液体量 。40. 操作中的精馏塔，增大回流比，其他操作条件不变，则精馏段液气比 ，提馏段液气比/ ， ， 。41. 操作中的精馏塔保持、不变，若釜液量增加，则 ， ， 。42. 在连续精馏塔中，若、相同，塔釜由直接蒸汽加热改为间接蒸汽加热，则所需理论板数 ， 。43. 恒沸精流与萃取精馏的共同点是原理相同。两者的主要区别是萃取精馏不与原料液形成恒沸液和 。第7章 吸收一、选择题1. 吸收操作的依据是（B）。 A、挥发度差异 B、溶解度差异C、温度差异D、密度差异 2. 在逆流吸收塔中，增加吸收剂用量，而混合气体的处

32、理量不变，则该吸收塔中操作线方程的斜率会（ A）。A、增大 B、减小 C、不变 D、不能确定3. 在吸收系数的准数关联式中，反映物性影响的准数是（ B ）A、Sh B、Re C、Ca D、Sc4. 已知SO2水溶液在三种温度t1、t2、t3下的亨利系数分别为E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa则（A）。A、t1t2 C、t3 t25. 在吸收塔中，随着溶剂温度升高，气体在溶剂中的溶解度将会（C）。A、增加 B、不变 C、减小 D、不能确定6. 下述说明中正确的是( D )。A、用水吸收氨属液膜控制B、常压下用水吸收二氧化碳属难溶气体的吸收，为气膜阻力控制C、用水吸收氧

33、属难溶气体的吸收，为气膜阻力控制D、用水吸收二氧化硫为具有中等溶解度的气体吸收，气膜阻力和液膜阻力都不可忽略7. 下述说法错误的是( B )。A、溶解度系数H很大，为易溶气体 B、亨利系数E值很大，为易溶气体C、亨利系数E值很大，为难溶气体 D、相平衡系数m值很大，为难溶气体8. 扩散系数D是物质重要的物理性质之一， 下列各因数或物理量与扩散系数无关的是 ( D )。A、扩散质和扩散介质的种类 B、体系的温度 C、体系的压力 D、扩散面积9. 吸收塔的操作线是直线，主要基于如下原因（ D ）。A、物理吸收 B、化学吸收 C、高浓度物理吸收 D、低浓度物理吸收10. 吸收操作的作用是分离（ A

34、）。A、气体混合物 B、液体混合物 C、互不相溶的液体混合物 D、气液混合物11. 通常所讨论的吸收操作中，当吸收剂用量趋于最小用量时，则下列那种情况正确（D ）。 A、 回收率趋向最高 B、 吸收推动力趋向最大 C、 操作最为经济 D、 填料层高度趋向无穷大12. 根据双膜理论，吸收质从气相主体转移到液相主体整个过程的阻力可归结为（ C）。 A、 两相界面存在的阻力 B、 气液两相主体中的扩散的阻力 C、 气液两相滞流层中分子扩散的阻力 D、气相主体的涡流扩散阻力13. 根据双膜理论，当被吸收组分在液体中溶解度很小时，以液相浓度表示的传质总系数KL ( B ) A、大于液相传质分系数k L

35、B、近似等于液相传质分系数k L C、 大于气相传质分系数k G D、 近似等于气相传质分系数k G14. 对某一汽液平衡物系，在总压一定时，温度升高，则亨利系数（B） A、变小B、增大C、不变D、不确定15. 吸收是分离（ A ）混合物的化工单元操作，其分离依据是利用混合物中各组分（ E ）的差异。A、气体 B、液体 C、固体 D、挥发度 E、溶解度 F、温度16. 为使吸收过程易于进行，采取的措施是 B 。A、加压升温 B、加压降温C、减压升温 D、减压降温17. 吸收速率方程式中各吸收系数之间的关系是（ A ）。A、（KG）-1 = （kG）-1 +（H kL）-1 B、（KG）-1 =

36、 （H kG）-1 +（ kL）-1 C、（KG）-1 = （kG）-1 +（m kL）-1 D、（KG）-1 = （m kG）-1 +（kL）-118. 根据双膜理论，在气液接触界面处（ D ）。A、p i = c i B、 p i c iC、p i c i D、p i = c i/H19. 物质在空气中的分子扩散系数随压强的增大而（ C ），随温度的升高而（ A ）。A、增大 B、不变 C、减小 D、无法判断20. 根据双膜理论，在气液接触界面处（ D ）。A、气相组成小于液相组成 B、气相组成大于液相组成C、气相组成等于液相组成 D、气相组成与液相组成平衡21. 为使操作向有利于吸收的方

37、向进行，采取的措施是（ C ）。 A、加压和升温 B、减压和升温C、加压和降温 D、减压和降温22. 吸收是分离（ A ）混合物的化工单元操作，其分离依据是利用混合物中各组分（ E ）的差异。A、气体 B、液体 C、固体 D、挥发度 E、溶解度 F、温度23. 对难溶气体的吸收过程，传质阻力主要集中于（ B ）。A、气相一侧 B、液相一侧 C、气液相界面处 D、无法判断24. 在吸收过程中，（ C）将使体系的相平衡常数m减小。 A、加压和升温 B、减压和升温C、加压和降温 D、减压和降温25. 对易溶气体的吸收过程，传质阻力主要集中于（ A ）。A、气相一侧 B、液相一侧 C、气液相界面处 D

38、、无法判断26. 实验室用水吸收空气中的二氧化碳，基本属于（ B ）吸收控制，其气膜阻力（ B ）液膜阻力。A、汽膜 B、液膜 C、共同作用 D、无法确定 A、大于 B、小于 C、等于 D、无法确定27. 在双组分理想气体混合物中，组分A的扩散系数是（ C ）。A、组分A的物质属性 B、组分B的物质属性 C、系统的物质属性 D、仅取决于系统的状态28. 含低浓度溶质的气液平衡系统中，溶质在气相中的摩尔组成与其在液相中的摩尔组成的差值为（ D ）。A、负值 B、正值 C、零 D、不确定 29. 某吸收过程，已知气膜吸收系数kY为2kmol/（m2.h），液膜吸收系数kX为4 kmol/（m2.h

39、），由此判断该过程为（ D ）。A、气膜控制 B、液膜控制 .C、不能确定 D、双膜控制30. 含低浓度溶质的气体在逆流吸收塔中进行吸收操作，若进塔气体的流量增大，其他操作条件不变，则对于气膜控制系统，起出塔气相组成将（ A ）。A、增加 B、减小 C、不变 D、不确定31. 含低浓度溶质的气体在逆流吸收塔中进行吸收操作，若进塔液体的流量增大，其他操作条件不变，则对于气膜控制系统，起出塔气相组成将（ B ）。A、增加 B、减小 C、不变 D、不确定32. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的总推动力（以气相组成表示）为（ A ）。A，Y-Y* B、Y*-Y C、Y-Yi D、Yi-Y33. 在逆流

40、吸收塔中，吸收过程为气膜控制，若将进塔液相组成X2增大，其它操作条件不变，则气相总传质单元数NOG将（ C ），气相出口浓度将（ A ）。A、增加 B、减小 C、不变 D、不确定34. 在逆流吸收塔中当吸收因数A1，且填料层高度为无限高时，则气液平衡出现在（ C ）。A、塔顶 B塔上部 C、塔底 D、塔下部35. 在逆流吸收塔中，用纯溶剂吸收混合气中的溶质，平衡关系符合亨利定律。当将进塔气体组成Y1增大，其他操作条件不变，起出塔气相组成Y2将（ A ），吸收率（ ）。A、增加 B、减小 C、不变 D、不确定二、填空题1. 在吸收单元操作中， 计算传质单元数的方法很多，其中，采用对数平均推动力法

41、计算总传质单元数法的前提条件是 。2. 吸收操作是吸收质从气相转移到液相的传质过程。在吸收操作中压力增大，温度降低将有利于吸收过程的进行。3. 吸收是指混合气体中某些组分在气液相界面上的溶解，在气相和液相内由浓度差推动的传质过程的化工单元操作。4. 逆流吸收操作中，当气体处理量及初、终浓度已被确定，若减少吸收剂用量，操作线的斜率将减小，其结果是使出塔吸收液的浓度_， 而吸收推动力相应_。5. 用亨利系数E表达的亨利定律表达式为_.在常压下,20时, 氨在空气中的分压为69.6mmHg, 与之平衡的氨水浓度为10(kg NH3 (100kg) -1H2O).此时亨利系数E=_,相平衡常数m=_.

42、 6. 对于难溶气体，吸收时属于液膜控制的吸收，强化吸收的手段是减小液膜阻力。 7. 吸收操作中，温度不变，压力增大，可使相平衡常数 ，传质推动力 。 8. 某气体用水吸收时，在一定浓度范围内，其气液平衡线和操作线均为直线，其平衡线的斜率可用 常数表示，而操作线的斜率可用 表示。 9. 吸收是指用液体吸收剂吸收气体的过程，解吸是指用液相中的吸收质向气相扩散的过程。 10. 溶解度很大的气体，吸收时属于气膜控制，强化吸收的手段是减小气膜阻力。 11. 在气体流量，气相进出口组成和液相进口组成不变时，若减少吸收剂用量，则传质推动力将 ，操作线将 平衡线。 12. 吸收因数A可以表示为_，它在YX图

43、上的几何意义是_。13. 在一逆流吸收塔中，若吸收剂入塔浓度下降，其它操作条件不变，此时该塔的吸收率 ，塔顶气体出口浓度 。14. 在低浓度难溶气体的逆流吸收塔中，若其他条件不变而入塔液体量增加，则此塔的液相传质单元数N(l)将_，而气相总传质单元数NOG将_，气体出口浓度(a)将_。15. 对接近常压的低浓度溶质的气液平衡系统，当总压增加时，亨利系数 ，相平衡常数m ，溶解度系数H （增加、减少、不变）。 16. 在一逆流吸收塔中，吸收剂温度降低，其它条件不变，此时塔顶气体出口浓度 出塔溶液组成 。17. 对易溶气体的吸收过程，阻力主要集中于气膜。18. 若传质总系数与分系数之间的关系表示为

44、,则其中的表示吸收质通过气膜的传递阻力（气膜阻力），当液膜阻力项可以忽略时表示该吸收过程为气膜控制。19. 若传质总系数与分系数之间的关系表示为,则其中的表示液膜阻力，当气膜阻力项可以忽略时表示该吸收过程为液膜控制。20. 传质单元数NOG反映吸收过程的难度,分离任务所要求的气体组成变化越大,过程的平均推动力越小,所需的传质单元数NOG 越大。21. 在填料塔中用水吸收氨。欲提高吸收速率，增大液相的流量比增大另一相的流量更有效。22. 在低浓度溶质的气液平衡系统，当总压操作降低时，亨利系数E将 ，相平衡常数将 ，溶解度系数H将 。23. 亨利定律表达式，若某气体在水中的亨利系数E值很小，说明该

45、气体为 易溶气体。24. 亨利定律表达式，若某气体在水中的溶解度系数H值很大，说明该气体为易溶气体。25. 在吸收过程中，KY和ky是以YA-YA*和yA-yAi为推动力的吸收系数，它们的单位是kmol/(m2*s)。26. 若总吸收系数和分吸收系数间的关系可表示为，其中表示气膜阻力，当液膜阻力项可忽略时，表示该过程为气膜控制。27. 在1atm、20下某低浓度气体被清水吸收，若气膜吸收系数，液膜吸收系数为，溶质的溶解度系数，则该溶质为易溶气体，气相总吸收系数 。28. 一般而言，两组分A、B的等摩尔相互扩散体现在蒸馏单元操作中，而组分A在B中单向扩散体现在吸收单元操作中。29. 在吸收过程中

46、，若降低吸收剂用量，对气膜控制体系，体积吸收总系数值将 ，对液膜控制物系，体积吸收总系数值将 。30. 双膜理论是将整个相际传质过程简化为经由两个流体停滞膜层的分子扩散过程，而相界面处及两相主体中均无传质阻力存在。31. 吸收塔的操作线方程和操作线是通过物料衡算得到的，它们与系统的平衡关系、操作条件和 设备结构形式等无关。32. 在吸收过程中，若减小吸收剂的用量，操作线的斜率减小，吸收推动力 。33. 在吸收过程中，物系平衡关系可用表示，最小液气比的计算关系式=（Y1-Y2)/(Y1/m-X2)。34. 某吸收过程，用纯溶剂吸收混合气体中的溶质组分A，混合气进塔组成为0.1，出塔组成为0.02

47、（均为摩尔比），已知吸收因数A为1，若该吸收过程所需理论板数为4层，则需传质单元数为 。第9章 萃取一、选择题1. 与单级萃取相比，如溶剂比、萃取比、萃取相浓度相同，则多级逆流萃取可使萃余分率（ B）。、增大；、减小;、基本不变;、增大、减小均有可能。2. 在B-S部分互溶的单级萃取过程中，若加入的纯溶剂量增加而其他操作条件不变，则萃取液浓度y（ C ）。A、增大B、减小C、不变D、变化趋势不确定3. 以下不属于萃取相平衡关系的曲线为（ B ）。A、溶解度曲线 B、操作线 C、联接线 D、分配曲线4. 在进行萃取操作时，应使（ C ）。A、分配系数大于1 B、分配系数小于1C、选择性系数大于1

48、 D、选择性系数小于15. 在B、S部分互溶物系中加入溶质A，将使B、S互溶度( A )；降低操作温度，B、S互溶度将( B )A、增大 B、减小 C、不变 D、无法判断6. 对B、S部分互溶物系进行单级萃取，若原料液量及组成不变，而萃取剂S的量增加时，萃取相组成( )，萃取液组成( )A、增大 B、减小 C、不变 D、无法判断7. 在萃取过程中，若F代表原料液量，S代表萃取剂量，M代表混合液量，E代表萃取相量，R代表萃余相量，则（ B ）A、F+R=M B、F+S=M C、F+E=M D、S+E=M8. 在萃取过程中，若F代表原料液量，S代表萃取剂量，E代表萃取液量，R代表萃余液量，则有（ C ）。A、S+R=F B、E+S=F C、R+E=F D、S+E=R9. 在单级萃取中，在保持原料液组成xF及萃余相组成xA不变的条件下，用含有少量溶质A的萃取剂代替纯溶剂，则萃取相组成yA将（ B ），萃取液与萃余液量E/R的比值将（ A ）。A、增大 B、不变 C、降低