山东临沂迎宾自锚式悬索桥监控总结报告

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1、临沂市柳清河迎宾桥施工监控总 结 报 告大连xxxxx有限公司二八年十二月临沂市柳清河迎宾桥施工监控总结报告审 定： 专家项目负责人： 专家级高工参与人员： 副专家工程师工程师工程师博士博士大连xxxxx有限公司12月目 录1. 桥梁概况 11.1 桥址自然状况 11.2 重要材料 11.3 桥梁构造 12. 施工监控的基本参数及计算模型 42.1 荷载 42.2 容许应力 42.3 控制断面截面特性 42.4 计算模型 43. 施工监控准备工作 53.1 与设计单位沟通 53.2 施工组织方案审查 53.3 施工中的问题与变更 54. 施工过程的控制 54.1 施工环节 64.2 施工控制的

2、工作内容64.3 施工控制的实行过程75. 结论 191. 桥梁概况1.1 桥址自然状况迎宾桥位于柳清河下游地段，向南约1.8公里汇入沂河。柳清河因近年人工筑坝，下游水流平缓，平均水深不不小于1.0米，河床底已基本处在稳定状态，洪水集中在夏季，最大水位约在标高68.0米。地貌上属河床和河堤，形态为U字型，地形起伏较大。春秋冬三季多偏东北风，夏季多东至东南风；降雨量年变化大，合计年平均降水量864.50毫米，近来年降雨量为1417.3毫米，至少年降雨量为529.5毫米，降水量时间多集中在夏季，占全年降水量的63.9%，为春秋两季降水量的二倍。初霜期平均在霜降前后，年无霜期平均200天，年平均相对

3、湿度69%，年平均蒸发量1767.3毫米。年平均气压1007.9毫米。1.2 重要材料1.2.1 钢筋：级钢筋、级钢筋。1.2.2 预应力钢材：主梁纵横向预应力采用低松弛高强度预应力钢绞线，应符合国标GB5224-的规定，单根钢绞线直径15.2mm，公称面积A140mm2，抗拉强度原则值fpk=1860MPa，弹性模量E=1.95105MPa。1.2.3 主缆：原则强度b=1770MPa，平行钢丝成品索（不带外护套）。1.2.4 吊杆：原则强度b=1670MPa7镀锌钢丝。1.2.5 主索鞍、散束套、索夹：ZG270-500。1.2.6 锚具：主缆、吊杆：冷铸锚；预应力钢绞线：主梁纵横向预应力

4、锚具采用OVM系列群锚及配套的设备。1.2.7 混凝土：C55：主梁 C55：索塔1.2.8 沥青混凝土：桥面铺装1.3 桥梁构造1.3.1 总体布置桥梁构造采用独塔双索面自锚式混凝土悬索桥形式，桥梁主跨为70m，边跨为25m，主缆中心距32m，吊索沿顺桥向间距4m。索塔采用欧式塔型，塔构造总高34米，桥面以上塔构造高24.2米(其中2.5米为装饰部分,桥面至主缆中心点为21.7米)；横断面上共两个欧式塔，中间不设横向连接。桥梁横断面宽43米，上部加劲梁采用双边肋纵梁与吊杆间横梁相交的框架体系，纵横梁高度采用2.3米，其间设立现浇钢筋混凝土桥面板，桥面铺装采用7cm厚沥青混凝土。下部构造主塔基

5、本采用150cm的群桩，主跨桥台采用钻孔灌注桩，小边跨桥台采用半整体式重力桥台。1.3.2 桥面横断面布置桥面布置为双向八车道+双非机动车道（兼人行道），具体布置为： 0.25m（护栏）+4m（人行及非机动车道）+2.5m（锚索区）+（0.5m+43.5m+0.5m+43.5m+0.5m）（机动车道）+（2.5m锚索区）+4m（人行及非机动车道）+0.25m（护栏）。桥面设双向1.5的横坡。1.3.3桥梁构造构造设计采用了现浇钢筋混凝土梁格体系，加劲梁在全桥为双主梁，主跨设立为箱形截面形式，小边跨采用实心以用做压重。每个塔柱处各设1根主梁，每根主梁高2.3m，宽4m，端部5.5米范畴内高度变为

6、3.05米；渐变段长度0#台为2米，2#台为1.5米，采用C55混凝土；相应于加劲梁的吊杆处均设立预应力混凝土横梁，主跨中横梁宽度为40厘米，边跨中横梁宽度为70厘米，塔间横梁在两塔间的部分为空心箱形截面，宽度为3米；主跨桥面板厚度采用22厘米，考虑配重，边跨桥面板采用25厘米；加劲梁两端尺寸加大，用于锚固主缆索并用作压重。预应力体系：主梁采用三向预应力体系，纵向下缘设21j15.2和12j15.2预应力钢绞线，fpk=1860MPa，设于边主梁内；横向预应力采用7j15.2预应力钢绞线，fpk=1860MPa，设于横梁内；纵梁两端主缆锚固区采用竖向32精轧螺纹钢筋。本桥主塔全高34米，桥面以

7、上高24.2米(其中2.5米为装饰部分,桥面至主缆理论中心点为21.7米)。全塔均为实体矩形截面，桥面以上塔身作等截面布置，纵横向基本构造尺寸为3.02.1米，桥面如下为单向变截面，纵向3.5米保持不变，横向尺寸由顶部2.53.5米变化到3.53.5米。主缆采用了悬索桥常用的平行钢丝成品索，全桥主缆合计2根，主缆间横向间距32m，最大索力约为7000吨/根，每根主缆由37股平行钢丝成品索（不带PE护套）编制而成，每股成品索由127丝5.25mm的钢丝构成，每股成品索的破断荷载为4866.1kN。原则强度b=1770MPa，安全系数K2.5。主缆的空隙率，在索夹处控制为18%，其他控制为20%。

8、吊杆分别采用737mm、1217mm、1637mm及2237mm镀锌高强平行钢丝，强度为1670Mpa，拉索外加双层PE，黑色+彩色，吊杆安装后，下部PE外表面包不锈钢护套以避免滑伤。吊杆由专业厂家生产，安全系数K3。吊杆上端通过索夹固定于主缆，吊杆与索夹采用耳板销接，下端与梁体为冷铸锚锚固，张拉端设在底部。基本采用承台下设立钻孔灌注桩群桩构造，每个主塔承台下设立9根150cm嵌岩桩。钻孔桩按柱桩设计。桥梁照片及构造的立面布置分见图1、图2。图1 桥梁照片2. 施工监控的基本参数及计算模型2.1 荷载主梁混凝土容重按26kN/m3计，索塔混凝土容重按26kN/m3计，根据设计提供的数据，二期恒

9、载按77KN/m计。2.2 容许应力在整个支架施工过程中，主梁应力可以保证自身安全。主梁完毕后，在吊杆力调节过程中，每张拉一次吊杆，就会引起主梁各处应力的变化，此时材料容许应力按规范规定的短暂状况构件的应力计算。多种材料的容许应力如表1所示。 表1 多种材料的容许应力表 单位：Mpa工序材料张拉过程（规范规定）压应力拉应力C5524.851.92吊杆/5562.3 控制断面截面特性本桥在施工监控计算中，主梁的截面模量按有效宽度进行折减。构造各重要部位的截面特性见表2。表2 构造重要断面截面特性表截面位置截面面积（m2）截面模量（m3）W上W下主梁原则断面17.75214.501 5.919塔柱

10、26.323.1523.152.4 计算模型本桥的构造受力具有平面杆系构造受力特性，因此，整体构造分析采用平面杆系构造进行。模型中的单元涉及主梁、主塔、主缆、吊杆、支架等。单元和节点的划分见图3。图中未示出支架等临时性单元。3. 施工监控准备工作3.1与设计单位沟通根据设计提供的施工图纸，我单位一方面对迎宾桥的成桥状态进行了计算复核，发现成桥状态下迎宾桥主梁的拉压应力过大，通过与设计单位的积极沟通和反复对比验算，拟定由设计单位对迎宾桥的施工图进行变更，变更内容如下：纵梁梁高增长至2.3m，加厚顶底板及腹板，增长了预应力筋数量。3.2施工组织方案审查通过对施工单位提交的施工组织方案进行审查，提出

11、如下规定：1.吊杆张拉必须在桥面板浇筑完毕之后进行；2.土建部分的施工应严格按照施工图中的规定进行；3.缆索施工应严格按照我单位的监控指令进行。3.3施工中的问题与变更由于本桥主梁混凝土用量较大，施工单位对纵梁采用分层浇筑并于第一层混凝土浇筑完毕后进行了所有纵梁预应力的张拉，而后进行顶层其他部分混凝土（涉及桥面板）的浇筑，导致纵梁先浇筑混凝土压应力过大，后浇筑混凝土中没有压应力储藏。为避免施工中按原吊杆张拉力进行张拉导致主梁压溃，施工单位委托同济大学对原施工方案进行了调节，在主跨的第一根中横梁下加设了辅助墩，并提出了相应的吊杆力（见同济大学迎宾桥计算分析报告（6月），我单位以本报告为计算根据，

12、重新进行了每一步吊杆张拉的计算，保证了迎宾桥在施工过程中安全。4. 施工过程的控制本桥的监控本着安全第一的原则，努力使构造的各部位在各阶段的受力都尽量合理，而不是为了追求吊杆力的一次到位，使构造处在一种不合理的受力状态。4.1施工环节迎宾桥的施工环节如下：桩基本施工桥面如下索塔施工支架浇筑加劲梁现浇主塔安装索鞍、散索套主缆挂设并调节空缆线形紧缆机紧缆安装索夹及吊杆分组张拉吊杆桥面铺装、栏杆等附属设施施工及主缆缠丝、防腐。4.2 施工控制的工作内容主缆无应力长度的拟定。吊杆的下料长度。主缆的空缆线形。拟定索夹安装位置。拟定吊杆张拉顺序，使主缆达到设计线形，吊杆力达到设计吊杆力，加劲梁的线形达到设

13、计规定，加劲梁的应力合理。提供索鞍预偏量，控制张拉过程中索鞍顶推量，保证施工过程中及成桥状态主塔保持直立，弯矩在规定范畴内。保证2#桥台处的反力拉杆提供拉力在容许范畴之内并且均匀增长，2#桥台应力和变形在容许范畴之内。在整个吊杆张拉过程中对主梁的重要截面和桥塔重要截面（与主梁相交处）的应力进行监测。在整个吊杆张拉过程中对主梁的标高进行监测。在整个吊杆张拉过程中对塔顶位移进行监测。在整个吊杆张拉过程中通过对主缆锚固区和2#桥台台身进行外观监测（裂缝和变形），保证主缆锚固区和2#桥台在施工过程中的安全。在本桥的施工监控过程中，我单位所发出的监控指令和测量项目如表3所示：表3 监控指令与测量项目一览

14、监控指令索鞍预偏量测量项目监控指令波及数据空缆线形主梁和桥塔应力索夹坐标2#台反力拉杆力增长量索鞍顶推量塔顶位移吊杆张拉力主缆锚固区应力与变形2#台反力拉杆力2#台应力与变形主缆标高对于索鞍预偏量和索鞍顶推量，误差控制在1mm内，对于空缆线形、索夹坐标和主缆标高，误差控制在1cm内，对于吊杆张拉力和2#台反力拉杆力，误差分别控制在1t和0.5t内。4.3 施工控制的实行过程（1）主缆的无应力索长的拟定主缆的无应力索长采用循环搜索法，运用非线性有限元程序进行计算。该措施得到的主缆长度精度较高，已经在多座自锚式悬索桥的施工控制中采用并获得了成功。根据上述理论可以计算迎宾桥中心索股的无应力长度为11

15、2.584m。（2）吊杆下料长度拟定由于主缆无应力长度计算的精确可以保证成桥状态主缆的线形与设计线形非常接近，因此吊杆的长度可根据设计线形、吊杆力、索夹的尺寸和角度等数据直接计算。表4 吊杆下料长度 (单位：m)吊杆编号长度吊杆编号长度1 3.263 10 14.182 2 3.999 11 16.057 3 4.802 12 18.066 4 5.743 13 20.129 5 6.823 14 17.636 6 8.025 15 13.882 7 9.361 16 10.331 8 10.833 17 6.949 9 12.440 （3）主缆的空缆线形一方面通过“倒拆法”得到主缆的空缆线形

16、，然后在新的计算模型中采用“正装法”对空缆线形进行复核，以保证空缆线形的精确无误。（4）索夹安装位置的拟定图4 索段编号示意图表5 主缆索段长度索段编号长度(m)索段编号长度(m)1#9.602 11#4.423 2#4.059 12#4.478 3#4.085 13#4.537 4#4.116 14#4.543 5#4.150 15#5.997 6#4.184 16#5.498 7#4.225 17#5.362 8#4.269 18#5.230 9#4.316 19#7.669 10#4.368 以空缆线形为基本，按照表5提供的索段长度在主缆上放样，所得到放样点即为索夹的空缆安装位置。实际操

17、作中，曲线长度的放样会有一定的误差积累，这是工程中不容许的，特别是1#索夹位置放样，如果有1cm的偏差，短吊杆就会有明显的倾斜迹象，不仅受力不好，并且影响美观。因此，在索夹放样的过程中，采用两种量测措施互相校核。一是采用表5提供的索段长度在主缆上进行量测，此外提供了索夹点相应的里程标高再用全站仪进行复核，以保证索夹安装位置精确。吊杆张拉过程中，根据索夹滑移实验的成果反复对索夹进行了紧固，保证索夹与主缆间不会浮现相对位移。（5）吊杆张拉及索鞍顶推实行过程迎宾桥的张拉分3轮进行，具体控制环节及数据如下：1）第一轮张拉控制通过计算分析并借鉴在多座自锚式悬索桥的施工控制中的经验，发现对所有直接锚固或通

18、过接长杆锚固在加劲梁上的吊杆而言，在一次张拉吊杆的过程中，张拉点主缆的位移对其他点主缆的位移影响很小，可以忽视，称之为主缆位移的弱相干性。根据这个特性拟定了在第一轮张拉过程中以主缆的位移量作为控制量。这个观点的科学性还在于，第一轮张拉时，部分吊杆尚未锚固到加劲梁上，处在悬空状态，尚有部分吊杆虽然已经锚固在加劲梁上，但吊杆处在松弛或弯曲状态，这时以张拉力作为控制目的将产生较大误差，而采用位移控制精度容易保证，并且新张拉的吊杆对已经锚固的吊杆的位移几乎没有影响。一方面从1#和2#吊杆开始张拉，每次张拉两根吊杆，张拉完2#、3#吊杆后，改在边跨进行张拉，以减小索塔两侧的不平衡力。在边跨张拉17#、1

19、6#、15#吊杆结束后，回到主跨，继续张拉到7#吊杆，顶推索鞍，然后继续对剩余吊杆自西向东进行张拉，完毕第一轮张拉。表6 第一轮张拉控制数据环节内容索夹中心点标高参照张拉力(KN)1张拉1#、2#1#2#1#2#75.92976.91531042张拉2#、3#2#3#2#3#76.79877.861391883张拉17#、16#17#16#17#16#80.20183.6563621494张拉16#、15#16#15#16#15#83.61187.2281941635张拉3#、4#3#4#3#4#77.80279.0553662966张拉4#、5#4#5#4#5#78.91680.284536

20、3767张拉5#、6#5#6#5#6#80.13381.6157223648张拉6#、7#6#7#6#7#81.45383.0498872529顶推索鞍至0.04m参照顶推力(KN)110010张拉7#、8#7#8#7#8#82.87684.53580028511张拉8#、9#8#9#8#9#84.38586.0865651012张拉9#、10#9#10#9#10#85.9987.78975434413张拉10#、11#10#11#10#11#87.69189.57268933414张拉11#、12#11#12#11#12#89.49491.44957741815张拉12#、13#12#13#

21、12#13#91.39593.43151066516张拉15#、14#15#14#15#14#87.22291.0046497002）第二轮张拉控制第二轮张拉采用主缆位移和吊杆张拉力双控的措施，以主缆位移为主，吊杆力为辅，使主缆的线形完全按照控制的数据进行，吊杆力作为参照，以避免个别吊杆力张拉过度，对加劲梁不利的状况发生。根据表7提供的数据进行张拉，在本轮张拉结束时，索夹上的观测点的标高与计算值偏差较小。表7 第二轮张拉控制数据环节内容索夹中心点标高参照张拉力(KN)1张拉1#、2#1#2#1#2#75.74376.73920312982张拉2#、3#2#3#2#3#76.5677.64414

22、717983张拉17#、16#17#16#17#16#80.15183.587221710464张拉16#、15#16#15#16#15#83.55787.19113568245张拉3#、4#3#4#3#4#77.53178.75515336436张拉4#、5#4#5#4#5#78.62379.9514817247张拉5#、6#5#6#5#6#79.82981.25314237908顶推索鞍至0.07m参照顶推力(KN)25009张拉6#、7#6#7#6#7#81.14882.673134272010张拉7#、8#7#8#7#8#82.58484.193113978511张拉8#、9#8#9#

23、8#9#84.11685.828120265612张拉9#、10#9#10#9#10#85.74487.544116871013张拉10#、11#10#11#10#11#87.48189.391118948014张拉11#、12#11#12#11#12#89.32291.316101479015张拉12#、13#12#13#12#13#91.26793.3591012131916张拉15#、14#15#14#15#14#87.1790.97130714113）第三轮张拉控制第三轮张拉采用吊杆张拉力为主的控制措施，主缆位移为辅，吊杆力完全按照控制的数据进行，等张拉完毕后测量主缆的位移和所有吊杆的

24、索力。表8 第三轮张拉控制数据环节内容索夹中心点标高张拉力(KN)1张拉1#、2#1#2#1#2#75.59576.464272815292张拉2#、3#2#3#2#3#76.37177.419230911603张拉3#、4#3#4#3#4#77.31278.50822118684张拉4#、5#4#5#4#5#78.38379.674192513405张拉5#、6#5#6#5#6#79.58181.004205010296张拉17#、16#17#16#17#16#80.11883.539378919397张拉7#、8#7#8#7#8#82.42984.001122913438顶推索鞍至0.1m

25、参照顶推力(KN)36009张拉13#、12#13#12#13#12#93.30891.222374170010张拉12#、11#12#11#12#11#91.17589.252047117711张拉11#、10#11#10#11#10#89.2587.371166895112张拉10#、9#10#9#10#9#87.30685.628183216513张拉7#、8#7#8#7#8#82.34183.8861556150214张拉6#、9#6#9#6#9#80.88785.5231231109215张拉16#、15#16#15#16#15#83.52587.1622611147516张拉15#

26、、14#15#14#15#14#87.13590.948194821014）张拉调节由于在张拉过程中存在多种偏差，在三轮张拉完毕后的吊杆力测量的过程中，发现部分的吊杆内力值和规定的吊杆力值有差别。因此在吊杆力调节过程中，对部分吊杆力进行调节，调节后的吊杆力如表9所示。表9 成桥吊杆力吊杆编号下游吊杆力(KN)目的吊杆力(KN)误差(%)上游吊杆力(KN)目的吊杆力(KN)误差(%)124372480-223982480-3216391720-516551720-4313051380-513171380-5411951260-512021260-5511971260-512071260-4612

27、471260-113071260471025100031028100038100910001101810002911801120510881120-310116811204115811203111172112051124112001216381560515211560-2131985-201420842120-22137212011518891980-518771980-51621692280-522222280-31738723980-338513980-3注：本表中的下游吊杆力和上游吊杆力为第三轮吊杆张拉结束后吊杆内的实测内力，本桥实行监控的计算根据为同济大学迎宾桥计算分析报告(6月)，表

28、中所列出的目的吊杆力为上述报告中表2.2.1中的吊杆力。（6）索鞍预偏与顶推迎宾桥的索鞍预偏量为10cm，方向为偏向边跨一侧。施工中共对主索鞍进行了三次顶推，顶推量分别为4cm，3cm和3cm，索鞍的最后实际位置与设计位置相一致。（7）2#桥台反力拉杆张拉过程由于迎宾桥的主跨和边跨跨径相差较大，2#桥台处产生较大的负反力，设计通过反力拉杆将纵梁与2#桥台联系到一起，使2#桥台起到配重的作用，从而抵消掉负反力。2#桥台处共设立了104根反力拉杆，在第一轮吊杆张拉过程中将反力拉杆所有带紧，在接下来的张拉过程中，反复对所有反力拉杆进行小幅度张拉，始终保持反力拉杆内的轴力总和不小于并接近构造的负反力，

29、最后反力拉杆的轴力总和达到36000KN。2#桥台反力拉杆的轴力设计总和最初由设计提供，为30000KN，此数值必须与吊杆的拉力相匹配。由于施工单位委托同济大学对施工方案进行了调节，因此最后反力拉杆的轴力总和由同济大学根据计算进行了确认。（8）主梁应力和桥塔应力监测在整个吊杆的张拉过程中，通过对埋设在主梁和桥塔内（塔梁相接处）的应变计，对主梁和桥塔的应力值进行了监测。由于预应力的提前张拉，未能采集应变计的初始值，只能采集应变计的应力增长值，所如下表中的主梁最大应力为实测的增长值与理论计算的张拉前主梁应力值相加得到主梁应力。表10 施工过程中主梁和主塔最大应力登记表 单位：Mpa构件第一次调索l

30、maxlamaxa主梁01.9218.224.85索塔01.9211.924.85阐明：lmax施工过程中构件最大拉应力 amax施工过程中构件最大压应力l施工过程中构件容许拉应力 a施工过程中构件容许压应力（9）主梁标高监测对于本桥的立模标高，在与设计单位沟通后，决定采用设计标高作为主梁的立模标高，将张拉过程中桥面产生的向上的位移作为预拱度。在每一轮吊杆张拉结束后，分别对纵梁和桥中心梁顶标高进行测量，测量成果见表11表14。表11 第一轮张拉完毕标高测量桩号北侧纵梁测点标高桥中心标高南侧纵梁测点标高K0+46074.03574.23874.055K0+46574.13174.35374.16

31、2K0+47074.25074.45674.249K0+47574.30574.55074.309K0+48074.38774.634K0+48574.46974.71674.476K0+49074.52274.80174.512K0+49574.59574.86074.576K0+50074.65174.90074.646K0+50574.71674.95274.717K0+51074.73574.97674.732K0+51574.76675.02674.785K0+52074.79275.05074.804K0+52574.83275.05674.821K0+53074.86175.04

32、274.832K0+53574.83875.05074.847K0+54074.81075.02574.822K0+54574.78775.00874.797K0+55074.77074.97774.778K0+55574.75374.95174.774注：由于现场因素，对部分测点无法进行标高测量。表12 第二轮张拉完毕标高测量桩号北侧纵梁测点标高桥中心标高南侧纵梁测点标高K0+46074.03574.24274.054K0+46574.13474.33974.161K0+47074.25074.45374.245K0+47574.30874.54574.302K0+48074.38874.6

33、3374.368K0+48574.46974.71474.477K0+49074.52674.79874.512K0+49574.60274.85974.577K0+50074.65474.89774.650K0+50574.72374.94874.706K0+51074.74174.97774.736K0+51574.77175.02674.775K0+52074.79475.04674.793K0+52574.83275.05374.816K0+53074.85975.03874.831K0+53574.83775.04674.849K0+54074.81475.02274.819K0+5

34、4574.79075.00374.799K0+55074.77274.97474.773K0+55574.75274.94774.772表13 第三轮张拉完毕标高测量（1）桩号北侧纵梁测点标高桥中心标高实测值设计值误差(mm)实测值设计值误差(mm)K0+46074.038 74.012 2674.240 74.252 -12K0+46574.135 74.112 2374.358 74.352 6K0+47074.248 74.212 3674.449 74.452 -3K0+47574.307 74.308 -174.542 74.548 -6K0+48074.390 74.395 -57

35、4.630 74.635 -5K0+48574.475 74.475 074.712 74.715 -3K0+49074.530 74.545 -1574.796 74.785 11K0+49574.606 74.608 -274.856 74.848 8K0+50074.658 74.662 -474.893 74.902 -9K0+50574.725 74.708 1774.945 74.948 -3K0+51074.745 74.745 074.974 74.985 -11K0+51574.773 74.775 -275.022 75.015 7K0+52074.795 74.795 0

36、75.045 75.035 10K0+52574.831 74.808 2375.046 75.048 -2K0+53074.812 75.036 75.052 -16K0+53574.837 74.808 2975.042 75.048 -6K0+54074.795 75.020 75.035 -15K0+54574.775 75.003 75.015 -12K0+55074.745 74.975 74.985 -10K0+55574.754 74.708 4674.946 74.948 -2注：由于现场因素，对部分测点无法进行标高测量。表14 第三轮张拉完毕标高测量（2）桩号南侧纵梁测点标

37、高实测值设计值误差(mm)K0+46074.058 74.012 46K0+46574.160 74.112 48K0+47074.242 74.212 30K0+47574.303 74.308 -5K0+48074.369 74.395 -26K0+48574.476 74.475 1K0+49074.515 74.545 -30K0+49574.579 74.608 -29K0+50074.652 74.662 -10K0+50574.706 74.708 -2K0+51074.737 74.745 -8K0+51574.776 74.775 1K0+52074.793 74.795 -

38、2K0+52574.815 74.808 7K0+53074.830 74.812 18K0+53574.848 74.808 40K0+54074.823 74.795 28K0+54574.803 74.775 28K0+55074.745 K0+55574.776 74.708 68注：由于现场因素，对部分测点无法进行标高测量。由测量成果发现部分测点纵梁顶标高与设计标高有较大误差，现将第三轮张拉结束标高与张拉前桥面标高进行比较，成果见表15和表16。表15 张拉前后标高对比（1）桩号北侧纵梁测点标高桥中心标高张拉后张拉前差值(mm)张拉后张拉前差值(mm)K0+46074.038 74.

39、034474.240 74.244-4K0+46574.135 74.133274.358 74.33820K0+47074.248 74.247174.449 74.454-5K0+47574.307 74.303474.542 74.545-3K0+48074.390 74.392-274.630 74.632-2K0+48574.475 74.475074.712 74.714-2K0+49074.530 74.5201074.796 74.7960K0+49574.606 74.5951174.856 74.8560K0+50074.658 74.6461274.893 74.8930

40、K0+50574.725 74.716974.945 74.946-1K0+51074.745 74.7351074.974 74.977-3K0+51574.773 74.766775.022 75.023-1K0+52074.795 74.791475.045 75.047-2K0+52574.831 74.833-275.046 75.056-10K0+53074.86075.036 75.043-7K0+53574.837 74.8191875.042 75.0420K0+54074.79175.020 75.0155K0+54574.76975.003 74.9958K0+55074

41、.74874.975 74.9705K0+55574.754 74.7312374.946 74.9415注：由于现场因素，对部分测点无法进行标高测量。表16 张拉前后标高对比（2）桩号南侧纵梁测点标高实测值设计值误差(mm)K0+46074.058 74.060-2K0+46574.160 74.1573K0+47074.242 74.2411K0+47574.303 74.3003K0+48074.369 74.3645K0+48574.476 74.4742K0+49074.515 74.5096K0+49574.579 74.5727K0+50074.652 74.6439K0+505

42、74.706 74.7015K0+51074.737 74.7316K0+51574.776 74.7733K0+52074.793 74.7921K0+52574.815 74.817-2K0+53074.830 74.8291K0+53574.848 74.8453K0+54074.823 74.8158K0+54574.803 74.79310K0+55074.763K0+55574.776 74.76610注：由于现场因素，对部分测点无法进行标高测量。根据比较成果可知，整个张拉过程中标高变化未浮现异常现象，部分测点第三轮张拉结束后标高与设计标高值浮现较大差值是由于个别区域桥面混凝土浇筑

43、不平整导致，在桥面铺装层施工后可得到良好改善。（10）塔顶位移监测在自锚式悬索桥施工中，桥塔由于塔顶的不平衡水平力，产生较大弯矩，是施工中极为不安全的因素。塔顶位移是反映桥塔弯矩的重要数据，在本桥的吊杆张拉的同步，对塔顶位移进行监测，实测值与理论计算值相符，施工中塔顶位移最大值2cm，吊杆张拉完毕后，塔顶位移为3mm，偏向主跨一侧，满足规范规定（塔高的1/3000，本桥为7mm）。（11）主缆锚固区和2#桥台外观监测主缆锚固区和2#桥台台身属于大体积混凝土，受力极为复杂，在其内部埋设应变计无法获得良好效果，相比之下，外观监测简朴有效。在整个吊杆张拉过程中通过对主缆锚固区进行外观监测，未发现受力裂缝和异常变形，保证了主缆锚固区在施工过程中的安全。2#桥台的最不利截面位于反力拉杆锚固区，在第一、二轮吊杆张拉结束后和第三轮吊杆张拉过程中（每隔三步张拉），即通过桥下预留的检查通道对2#桥台内部进行外观监测，未发现受力裂缝和异常变形，保证了2#桥台在施工过程中的安全。5. 结论1 迎宾桥的施工监控工作在业主单位的协调下，监理单位、施工单位的密切配合下，已经圆满完毕。在本桥施工过程中对构造的参数和材料的容许应力均作较为严格的控制，保证了施工过程的安全。2 本文给出了张拉完毕后吊杆力、桥面标高等数据，是此后营运管理的重要根据。3 张拉完毕后吊杆力和2#桥台处反力拉杆轴力由同济大学进行了确认。