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1、整体式单向板肋梁楼盖计算书整体式单向板肋梁楼盖结构平面布置如图1所示,墙体厚370伽。楼面面层为水磨石，梁板底面为15mm厚混合砂浆抹平。采用C25混凝土；梁中纵向受力钢筋为HRB335级，其余钢筋为HPB235级。(楼梯间在此平面之外，不考虑)(一类环境)。图1.楼盖结构平面布置图(1)、基本设计资料材料C25混凝土：fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2,ftk=1.78N/mm2钢筋：HPB235(fy=1/Nrm2),HRB335f(3/N,m5fi2=)。1) 荷载标准值活荷载标准值：qk=5.0kN/mm2;水磨石地面：0.65kN/mm2;钢筋混凝土：25kN/mnB
2、;混合砂将：17kN/mm3o(2) 板的设计(按塑性理论方法)确定板厚及次梁截面 板厚hh1/40=2000/40=50mm,并应不小于民用建筑楼面最小厚度70m,取h=80mmo次梁截面bXh次梁截面高h按l/201/12初估，选h=450m,截面宽b=(1/21/3)h,选b=200m。1) 板荷载计算楼面面层0.65KN/m2板自重0.08x25=2.0KN/m2板底抹灰0.015x17=0.255KN/m2恒荷载g1.2x2.905=3.49KN/m2活何载q1.3x5.0=6.5KN/m2g+q=9.99KN/m2q/g=6.5/3.49=1.8633）计算简图取板宽b=1000m
3、n作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算）如图2所示。其中中间跨的计算跨度lo=ln；边跨的计算跨度lo=ln+h/2。边跨与中间跨的计算跨度相差1.82一1.80x1.8100%=1.1%，故可按等跨连续板计算内力。图2.板的计算简图4）弯矩及配筋计算取板的截面有效高度ho=h-2O=8O-2O=6Omm并考虑轴线间的弯矩折减，可列表计算如下（表1）。对四周与梁整浇的单向板跨中和中间支座处，弯矩可减少20%（如上表2.4中括号数字），也可直接采用钢筋面积折减，即将非折减处的钢筋面积直接乘以0.8，这样计算简便些，且误差不大，偏于安全。表1板的配筋设计截面1B2C
4、弯矩系数a十丄1111111+(十X0.8)161611(x0.8)14142M=a(g+q)l(kN)1x9.9911汉1.822=3.011疋9.99汉141.82+1.82()=-2.98212x9.99x1.8216=2.02(1.62)12_x9.99汉1.814=-2.31(-1.85)M2V0.5fcbh020.073-0.0720.0483-0.0555(-0.0441)Ac_fcbho/2As=(mm)fy248245164(131)189(150)选用钢筋8200820061506180)61506180)头际钢筋面积（mm）251251189(157)189(157)注:
5、括号内数字用于轴间2minbh=75mn。图3.板配筋平面图在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋图如图3所示。板配筋选择法：板的配筋用间距s表示。在求出钢筋面积A后，习惯上是通过查“板配筋表”得到间距的；通过该表的编制可知间距s、钢筋直径d、计算面积A的关系是：故在算出钢筋面积后，可将其存储于计算器内，然后选择常用直径d与28相乘，再平方；然后除以A即得间距s，此法快速方便，可称为板配筋的“28d”法。（3）次梁设计（按塑性理论计算）1）计算简图的确定 荷载板传来的恒荷载3.49X2=6.98KN/m主梁次重1.2X25X0.2X(0.45-0.08)=2.22KN/m次梁粉刷
6、1.2x17X0.015X（0.45-0.08）X2=0.23KN/m恒荷载g=9.43KN/m活荷载q=1.3X5.0x2=13.0KN/mg+q=22.43KN/mq/g=13.0/9.43=1.383 主梁截面尺寸选择主梁截面高度h为（1/141/18）10=430750mm,选h=600mm；由b=（1/21/3）h,选b=250mm；则主梁截面尺寸bxh=250mX600mmo计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（图3）。中间跨的计算跨度10=1n=5.75m；边跨的计算跨度Zn+a/21.025In=5.90m。边跨和中间计算跨度相差5.88一5.75辽.2%，可
7、按等跨连续计算。5.75图3.次梁计算简图的确定2）内力及配筋计算正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘计算宽度按规定有：a. bf10/3=5750/3=1917mmbf0.1,故取bf=1917mm且fcbfhf（h0-j）=11.9X1917X80X（415-罗）=684.4KNm以此作为判别T形截面类别的依据。次梁支座截面按bxh=200mm450mm的矩形截面计算，并取h=450-35=415mm,支座截面应满足V故截面尺寸满足要求。b.箍筋设计(表4)表4箍筋计算表截面AB左B右CV(kN)58.0277.4570.9370.930.7ftbh(N)73787737877
8、378773787ftbho(N)105410105410105410105410箍筋肢数、直径26262626=0.24ftb/fwsVv0.7ftbh。0.29Vv0.7ftbh0V=200mm(4) 主梁设计(按弹性理论计算)1)计算简图的确定荷载主梁传来恒荷载9.43X6=56.58KN主梁自重1.2X25X2X0.25X(0.6-0.08)=7.8KN梁侧抹灰1.2X17X2X0.015X(0.6-0.08)X2=0.64KN恒荷载G=65.02KN活荷载Q13X6=78.0KNG+Q=143.02KN计算简图假定主梁线刚度与钢筋混凝土柱线刚度比大于5,则中间支承按铰支座考虑，边支座
9、为砖砌体，支承长度为370mm(图4)。图4.主梁几何尺寸与支承情况按弹性理论计算时，各跨计算跨度均可取支座中心线间距离。则中间跨lo=6m边跨lo=6.O6m。计算简图详图如图5。图5.主梁计算简图2）内力计算和内力包络图计算结果见混凝土结构设计规范；3）截面配筋计算跨中截面在正弯矩作用下，为T形截面，其翼缘宽度按规定（混凝土结构设计规范附表3）取用为：bflo/3=6OOO/3=2OOOmmbfM边跨中22和中间跨中均为一类T形截面；中间支座弯矩已修正为M;括号内数字指中间跨中受负弯矩的情形;Asmin=：?minbh=0.2%X250X600=300mm表6主梁斜截面受剪计算截面边支座边
10、B支座左B支座右V(kN)115.21184.94160.340.25ftbh(N)353.13V318.75V318.75V0.7ftbh0(N)122571113347113347ftbh(N)175101VVftbh0Vftbh0箍筋肢数、直径n=2,8n=2,8n=2,8A127024X250X184940-113347160340-113347sv2101.25汇210汉5101.25710X510s=0.363=0.535=0.351计算值S(mm)277188286实配箍筋间距(mm200150200注：抗剪计算时的b均为腹板宽度，b=250m4) 附加横向钢筋计算由次梁传至主梁
11、的集中荷载设计值:F=56.58+78=134.58KN附加横向钢筋应配置在s=3b+2hi=3X200+2X(600-450)=900mm的范围内。方案1:仅选择箍筋由F一134580一=6.37个取m=8个，在主次梁相交处的主梁内，每侧附加4870箍筋方案2:选择吊筋由F2fyAsb?,并选用HRB335级钢，则Asb1345802300sin45。2二317mm可选214（Ab=308mm）吊筋。本例集中荷载不大，可按方案1配附加箍筋。5）主梁配筋图按比例画出主梁的弯矩包络图 按同样比例（长度方向）画出主梁纵向配筋图。本例不需纵向钢筋弯起抗剪，故纵向钢筋弯起时只需满足正截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受弯承载力要求（弯起钢筋弯起点距该钢筋充分利用截面距离不小于ho/2）。 作材料图。确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定。例如负弯矩钢筋截断，当其强度不需要该钢筋截面延伸不小于20d或h,并取两者的较大值。主梁的材料图和实际配筋图详见6图6主梁材料图与配筋图
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