90万吨焦化厂洗苯工段的初步设计

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1、课程设计说明书化工设计课程设计课设题目90万吨焦化厂洗苯工段的初步设计专业班级学生指导教师日期课程设计说明书目录错误！未找到引用源。课程设计说明书课程设计任务书课程设计题目：年产90万吨焦化厂洗苯工段初步设计课程设计要求及原始数据（资料）：1、煤气产率：11.2%，全焦率：79%，一年按365天，一天24小时。2、煤气中杂质组成（煤气的分子量为10.4）杂质：H2S0.02g/Nm3煤气NH30.03g/Nm3煤气HCN0.3g/Nm3煤气苯28.45g/Nm3煤气萘0.4g/Nm3煤气焦油微量g/Nm3煤气煤气入终冷塔的温度：55，压力约为1200mmH2O(表压)，煤气露点：403、当地大

2、气压：9373.23mmH2O4、洗油平均分子量：160，洗油密度：1055kg/m5、公用工程：循环水：32-402;低温水：16-23;饱和蒸汽：5kgf/cm6、比热：洗油：液相C=(0.403+0.0081t)/1.055kcal/kg气相（焓）i=62.2+0.403tkcal/kg.粗苯：液相C=0.383+0.001043kcal/kg气相（焓）i=103+（20.7+0.026t）t/82.2kcal/kg.1课程设计说明书摘要苯是一种具有危害的化学品，在煤气中是一种杂质，如果煤气中含有粗苯，在居民使用中会出现燃烧不完全，冒黑烟等现象，对后续工段的工艺也有影响，同时，粗苯是一种

3、有用的化学品，是重要的化工原料，经过分离可以分离出苯、甲苯、二甲苯等化学品，因此从粗煤气中提取出来粗苯不仅具有环保意义，而且具有经济价值。终冷洗苯工段就是将硫铵工段输送来的粗煤气进行降温冷却，使粗煤气温度降到最佳吸收温度，同时可以脱除粗煤气中的萘进行回收，然后送入洗苯塔用洗油进行吸收，将粗苯分离出来。终冷塔设计为两段式，分别用循环水和冷却水进行冷却，洗苯塔采用填料吸收塔进行吸收，使用塑料孔板波纹填料。关键词：终冷洗苯洗油2课程设计说明书年产60万吨焦化厂洗苯工段设计说明书一、概述1.1设计依据1.1.1设计依据依据有关部门下达的设计任务书或可行性研究报告的批文，环境影响报告书的批文，技术引进报

4、告的批文，设计合同，其他文件等。对于本次化工设计课程设计，设计依据是指导老师下达的设计任务书。1.1.2设计项目名称年产万吨焦化厂洗苯工段初步设计1.1.3生产能力年产万90吨焦炭，煤气产率：11.2%，全焦率：79%，一年按天365，一天24小时。1.1.4生产方法在生产硫铵的回收工艺中，饱和器后的煤气温度通常为左右，而回收苯族烃的适宜温度为左右，因此，在回收苯族烃之前煤气要再次进行冷却，称为最终冷却。在终冷前煤气含萘约，大大超过终冷温度下的饱和含萘量。因此，煤气最终冷却同时还有除萘作用。回收粗苯最常用的方法是洗油吸收法。为达到的回收率，采用多段逆流吸收法。吸收温度不高于。终冷后的煤气含粗苯

5、，进入粗苯吸收塔，塔上喷淋洗油，煤气自上而下流动，煤气与洗油逆流接触，洗油吸收粗苯成为富苯洗油，富油脱掉吸收的粗苯，称为贫油，贫油在洗苯塔吸收粗苯又成为富油。富油含苯，贫油含苯。1.1.5主要技术经济指标：粗苯为淡黄色透明液体，比水轻，不溶于水。储存时由于不饱和化合物，氧化和聚合形成树脂物质溶于粗苯中，色泽变暗。粗苯易燃易爆，闪点为，粗苯气在空气中的浓度在（体积）范围内时，能形成爆炸性混合物。1.1.6设计进度该设计属于化工设计中的初步设计。3课程设计说明书1.2生产方法的确定1.2.1终冷塔冷却方法1.2.1.1直接水终冷法直接水终冷法用循环喷洒的冷却水直接与煤气接触，对煤气进行最终冷却。直

6、接水终冷法是焦炉煤气终冷工艺中最通用的一种方法。直接水终冷法分敞开式和封闭式两种。敞开式在煤气终冷前既无脱萘也无脱硫脱氰装置。煤气在终冷中脱萘，煤气中的氰化氢同时大量溶解于终冷水中，氰化氢等有害气体从凉水架上逸散，污染了环境，并且工艺流程复杂。在封闭式流程中，煤气在终冷前已经脱除了煤焦油、奈、硫化氢和氰化氢，且回收了氨，因此工艺流程比较简单。回收氨后约左右的煤气在终冷塔内被循环喷洒的终冷水冷却至，从塔顶排出，去洗苯塔。在终冷水循环系统中设有间接冷却器，用循环冷却水和低温冷却水两端封闭式冷却。终冷塔内产生的冷凝液以终冷水排污方式排出，送往生物托分装置处理。1.2.1.2间接水终冷法初冷后的煤气进

7、入列管式终冷器内，在管束间自上而下的流动，被管内中冷水冷却至，由下部派出，送往洗苯塔。煤气冷凝液流入器底，用泵抽出，送入终冷器的顶部和中部循环喷洒，以冲洗横管外壁上含沉积物。多余的冷凝液，间歇的送往焦炉煤气初冷流程中的焦油氨水分离器。1.2.1.3直接油终冷法直接油终冷法以轻柴油为冷却介质，与煤气直接进行冷却。脱去煤焦油、萘和氨后的煤气，在油终冷塔内被循环喷洒的轻柴油由约冷却至后出塔，送往后续的洗苯塔。轻柴油和煤气冷凝液一起进入油终冷塔下部的油澄清槽，在冷凝液被分离出后用循环油泵送经油冷却器冷却至，入油终冷塔循环使用。油终冷塔分为两段，上段引出的轻柴油用喷洒油泵送入下段喷洒冷却煤气。综上考虑，

8、选用间接水终冷法，因为该系统阻力小，风机电耗低；操作维护简便；无污染；占地面积小，基建费用少。而且由于煤气冷却不直接与水接触，所以无含酚污水的处理。1.2.2洗苯塔洗苯方法1.2.2.1焦油洗油吸收法吸收媒气中的粗苯可用焦油洗油，也可以用石油的轻柴油抽分。洗油应有良好的吸收能力，大的吸收容量，小的分子量，以便在相等的吸收浓度条件下具有较小分子浓度，在溶液上降低苯的蒸气压，增大吸收推动力。终冷后的煤气含粗苯，进入粗苯吸收塔，踏上喷淋洗油，煤气自下而上流动，煤气与洗油逆流接触。洗油吸收粗苯成为富苯洗油，简称富油。富油脱掉吸收4课程设计说明书的粗苯，成为贫油。贫油在洗苯塔（吸收苯塔）吸收粗苯又成为富

9、油。富油含苯，贫油含苯。塔后煤气中粗苯含量要求低于。煤气温度，贫油温度应略高于煤气温度，以防煤气中水汽凝出。1.2.2.2轻柴油洗苯轻柴油洗苯和焦油洗油洗苯的工艺流程一样，但贫油槽的设计应考虑油渣和乳化物的排除。轻柴油洗苯和焦油洗油洗苯相比较，含量低、与水的比重差大、易于油水分离、稳定性好，长期使用时其物理化学性质几乎不变。轻柴油吸收萘的能力强，可使洗苯塔出口粗气中含萘量降低至。但轻柴油吸收苯的能力较低，富油含苯，贫油含苯，因此循环洗油量要比焦油洗油循环量增加，脱苯的蒸气用量也要增多。此外，轻柴油洗苯过程中会形成难溶的油渣，易堵塞换热设备，含油渣的油与水易生成乳浊液，影响正常操作，故循环洗油含

10、油渣应低于。1.3工段组成及生产制度该工段主要由终冷塔、洗苯塔、脱苯塔及再生塔组成，设计范围要求对终冷塔的传热面积设计计算，洗苯塔的工艺设计计算。生产制度是天/年，班组制度（班运转）、小时/班。二、化工计算2.1生产工艺流程示意图图2-1工艺流程简图2.2计算依据年产90万吨焦炭，全焦率是79，煤气产率是11.2，一年生产365天，每天24小时。5课程设计说明书杂质组成如下表所示。表2-1煤气杂质组成表杂质含量H2S0.02g/Nm3NH30.03g/Nm3HCN0.3g/Nm3萘28.45g/Nm3苯0.4g/Nm3焦油微量g/Nm3煤气入终冷塔温度为55，压力约为1200mmH，煤气露点为

11、40。当地大气压为。洗油平均分子量为160，洗油密度：1055Kg/m3，循环水温度为32-40，冷冻水温度为16-23。2.3终冷塔计算2.3.1物料衡算2.3.1.1煤气量及杂质计算1、煤气量的计算根据设计任务书中的焦炭产量及全焦率、煤气产率计算出煤气量：9000000.112m127594.937t/年14565.632Kg/h0.79所以体积产量为：Vm14565.632Nm3h31390Nm3h0.452、粗苯量的计算已知粗煤气中粗苯的含量，计算出粗苯量为：m粗苯28.4531390gh892476.5gh892.476Kghm粗苯892.476m3h243.2053m3hV粗苯粗苯

12、3.6673、其余微量杂质量的计算（1）H2S的含量：6课程设计说明书m0.0231390gh0.6274Kg/hV0.6274m3h0.4134m3h1.19（2）NH3的含量：m0.0331390gh0.9411Kgh0.9411m3h1.2401m3h0.705（3）HCN的含量：m0.331390gh9.4110KghV9.4110m3h9.3077m3h0.932（4）萘的含量：m0.431390gh12.548KghV12.548m3h31.37m3h0.4所以粗气的含量（不包括水蒸气）为：mm(14565.632892.4760.62740.94119.41112.548)154

13、81.636KghVV(313900.41341.24019.3077243.205331.37)31675.537m3h4、水蒸气含量的计算已知入口状态下粗气露点为40，查表可知水蒸气在该温度下的饱和蒸汽压为752.96mmH2O，设粗气中水蒸气的体积为V水蒸气，则入口段水蒸气体积由下式：752.96（31390V水蒸气）V水蒸气得，9373.231200V水蒸气2314.4225m3hm水蒸气2314.42250.8Kgh1859.804Kgh综上所述，V总V总V水蒸气（313902498.632）m3h33938.0445m3hm总m总m水蒸气（15481.6361859.804)Kgh

14、17341.308Kgh2.3.1.2终冷塔物料衡算7课程设计说明书1.预冷段物料衡算假设预冷段出口粗气温度为40，压力为1200mmHO，饱和水蒸气分压为574mmH2O，则预预冷段入口水蒸气体积Vv=31623.6227.3766=2314.4225m3/h96.411.76847.3766相当于1859.804kg/m32假设预冷段出口粗气温度为30，压力为1050mmHO（=10.2974kPa）,饱和水蒸气分压为4.2474kPa，则预冷段出口水蒸气体积为Vv=（33938.04452314.4225）4.2474=1311.0608m3/h96.410.29744.24743相当于

15、1053.5310kg/m1859.8041053.5310=806.2731（kg/m3）终冷段物料衡算假设终冷段出口的粗气温度为25，压力为1000mmH2O(=9.807kPa)时，粗气中的水蒸气分压pv，则终冷段出口水蒸气体积为=3.1684kPaVv=（33938.04452314.4225）3.1684=972.4151m3/h96.49.8073.1684相当于781.4050kg/m3故终冷塔的冷凝水总量为1859.804781.4050=1078.3991（kg/m3）其中，预冷段冷凝水量806.2731kg/m3，终冷段冷凝水量272.1260kg/m32.3.1.3终冷塔

16、预冷段和终冷段出口粗气组成终冷塔预冷段和终冷段出口粗气组成如下表所示因此，预冷段出口和终冷段出口煤气组成见下表：项目预冷段入口终冷段出口千克/时立方米/时千克/时立方米/时干粗气14565.53139014565.531390水蒸气1053.53101311.0608781.4050972.4151H2S0.62740.41340.62740.4134NH30.94111.24010.94111.24018课程设计说明书HCN9.4119.30779.4119.3077粗苯892.4765243.2053892.4765243.2053萘12.5482.195912.5482.1959小计16

17、539.52032908.92316267.39432597.2773冷凝水806.2731-272.1260-2.3.2热量衡算2.3.2.1不同温度下干粗气及杂质的比热和水蒸气的焓值在进行热量衡算的时候会用到不同温度下的比热，为了就算方便，不同温度下的粗煤气及杂质的比热和水蒸气的焓值如下表所示。表2-3不同温度下干粗气及杂质的比热和水蒸气的焓值温度比热干粗气苯H2SNH3HCN萘水蒸气20Kcal/kg.0.730.260.240.50.280.31606400.730.260.240.50.280.3161355焓值0.730.260.240.50.280.31621Kcal/kg2.3

18、.2.2预冷段热量衡算预冷段入方煤气带入热量14565.50.7355=584804.83kcal/h=2448460.84kJ/h水蒸气带入热量1859.8042596.7=4829353.047kJ/h粗苯带入热量892.47650.2655=12762.41kcal/h=53433.67kJ/h硫化氢带入热量0.62740.244.186855=34.674kJ/h氨气带入热量0.94112.112（273+55）=652.232kJ/h氰化氢带入热量9.4111.444（273+55）=4457.35kJ/h萘带入热量12.5480.3155=213.94KJ/h25冷却水带入热量（设

19、水量为W1）为25W1故带入预冷段的热量为Q预入=7336391+25W1预冷段出方9课程设计说明书煤气带出热量14565.50.7325=318984.45kcal/h=1335524.095kJ/h水蒸气带出热量1053.53102596.7=2735703.95kJ/h粗苯带出热量892.47650.2630=6961.09kcal/h=29145.27kJ/h硫化氢带出热量0.62740.244.186830=18.913kJ/h氨气带出热量0.94112.112（273+30）=602.244kJ/h氰化氢带出热量9.4111.444（273+30）=4117.61kJ/h萘带出热量

20、12.5480.3130=116.70kJ/h冷凝水带出热量806.27313014.1868=101271.126545冷却水带出热量（设水量为W1）为45W1故带出预冷段的热量为Q预出=4206383.202+45W1令Q预入=Q预出，则W1=156500.4kg/h3.终冷段设18冷却水量为WkJ/h，则带入终冷段的热量为Q终入=4206383.202+18WkJ/h224.终冷段出方煤气带出热量14565.50.7325=265820.45kcal/h=1112936.667kJ/h水蒸气带出热量781.4050608.24.1868=1989778.88kJ/h粗苯带出热量892.4

21、7650.2625=5800.91kcal/h=24287.73kJ/h硫化氢带出热量0.62740.244.186825=15.761kJ/h氨气带出热量0.94112.112（273+25）=592.306kJ/h氰化氢带出热量9.4111.444（273+25）=3431.34kJ/h萘带出热量12.5480.3125=97.247kJ/h冷凝水带出热量272.12602514.1868=28483.43kJ/h25冷却水带出热量（设水量为W2）为25W2故终冷段出方热量为Q终出=3159526.112+25W2令Q终入=Q终出，则W2=149551.01kg/h2.4洗苯塔计算2.4.

22、1原始数据原始数据：煤气温度为25，塔前煤气压力1000mmH2O，塔后煤气压力为700mmH2O，从煤气中10课程设计说明书吸收的粗苯量为892.4765-3139020.001=829.7kg/h。2.4.2洗苯塔粗气物料衡算出入洗苯塔的促其成分如下表所示：项目入洗苯塔时湿粗气量出洗苯塔时湿粗气量千克/时立方米/时千克/时立方米/时干粗气14565.53139014565.531390水蒸气781.4050972.4151781.4050972.4151粗苯892.4765243.205362.7717.106HS0.62740.41340.62740.41342NH30.94111.24

23、010.94111.2401HCN9.4119.30779.4119.3077萘12.5482.195912.5482.1959总计16267.39432597.277315437.687532371.1782.4.3洗油物料衡算湿煤气实际流量入塔时V1=32597.2773273259829.713/h2739829.71=32296.75m1000出塔时V2=32371.178273259829.71=32986.52m3/h2739829.71700塔内平均流量V（）3=32296.75+32986.52/2=32641.64m/h洗油量G洗油i油V=1.71.05532641.64=5

24、8542.78kg/h油气比i取为1.7L/m3煤气，油密度取油V3=1.055kg/L,=32641.64m/h贫富油实际含苯量煤气实际含苯量11课程设计说明书892.474610003塔前1=27.6336g/m62.7710003塔后2=1,9029g/m用焦油作为洗油时，与洗苯塔塔后煤气含苯量2相平衡的贫油允许含苯量x(单位为%)满足以下公式：0.02242P2=1.25(X/Mb)PbMmX/Mb(100X)/Mm式中:2-出塔含苯量，1.9029g/m3x-洗油含苯量，%Mm洗油的平均分子量,160Mb粗苯的分子量，82.2P煤气总压力,mmHgP2-出塔煤气的绝对压力，mmHgP

25、cb回收温度下粗苯的饱和蒸汽压,mmHg煤气出口压力为P2=760+700/12.6=811.47mmHg粗苯饱和蒸汽压Pcb=0.8009Pb+0.1340Pt+0.0310Px+0.0343Ps其中，Pb=119.35mmHgPtPx=12mmHgPs分别为纯苯，甲苯，二甲=36.67mmHg=4.2mmHg苯，溶剂油在30时的饱和蒸汽压代入数值求得Pcb=101mmHg于是可求得贫油含苯量x=0.1715%入塔贫油实际含苯量c1xn=/=0.1705%/1.15=0.1491%则出塔富油含苯量c2=c1苯的回收量/（洗油量苯的回收量）=1.549%12课程设计说明书三、主要设备的工艺计算

26、及设备的选型3.1终冷塔换热面积计算3.1.1温度差终冷塔冷却水和煤气的温度如下图所示预冷段终冷段煤气553025冷却水4525181057预冷段温度差t1=105=7.21ln105终冷段温度差t2=75=5.94ln753.1.2终冷塔基本参数.终冷器基本参数的选取选453管子，管程走冷却水，壳程走煤气。3.1.3传热系数K（1）预冷段传热系数K1预冷段冷却水平均温度为4525=352预冷段传热系数K1计算式为K1=111211122式中：1粗气到管壁的给热系数；1管壁厚度，取1=0.003mm1钢的导热系数，取1=4013课程设计说明书2管壁垢层厚度（米）2管壁到冷却水的给热系数。（kc

27、al/m2.h。）1主要取决于粗气中水蒸气平均含量（体积百分数），按下式计算：1g1=1.69+0.0246X根据预冷段进出口粗气中水蒸气体积含量，求得x=(2314.42251311.0608)100=5.401733938.044532908.9232lg1=1.69+0.02465.4017=1.82291=66.51kcal/(m2h)=278.461kJ/(m2h)管壁垢层热阻取2=0.001m2h/kcal2管壁至冷却水的给热系数2按下式计算2=Nud2其中，水的导热系数，取=0.538kcal/(mh)Nu=0.023Re0.8Pr0.4计算雷诺准数Re，Re=1000xdv/，

28、为水的重度，=994kg/m3，为水的粘度，=0.7225cP管程内水的流速v=0.1049m/sRe=10000.10490.039994=56280.7225过渡流时的膜系数161051.8=0.8935RePr=3.60.9970.7225=4.280.538于是求得Nu=0.02356280.84.820.40.8935=38.66因此，管壁到冷却水的给热系数0.53822=38.66=533.3kcal/(mh)将以上各值代入K1计算式，得14课程设计说明书K1=1=55.60kcal/(m211h)0.0000750.00166.51533.3（2）终冷段传热系数K2终冷段冷却水平

29、均温度为21.5终冷段传热系数K2计算式为K2=111211122式中：，1粗气到管壁的给热系数；1管壁厚度，取=0.003mm，1钢的导热系数，取1=40，2管壁垢层厚度（米）,2）2管壁到冷却水的给热系数（kcal/m.h.主要取决于粗气中水蒸气平均含量（体积百分数），按下式计算：，=1.69+0.0246X1g1根据终冷段进出口粗气中水蒸气体积含量，求得x=(972.41511311.0608)100=3.483532597.277332908.9232lg1=1.69+0.02463.4835=1.77571=59.66kcal/(m2h)管壁垢层热阻取2=0.001m2h/kcal2

30、管壁至冷却水的给热系数2按下式计算2=Nud其中，水的导热系数，取=0.538kcal/(m2h)d水管内径，d=0.039mNu=0.023Re0.8Pr0.4管程内水的流速v=0.1063m/sRe=10000.10630.039997.8=41760.990515课程设计说明书过渡流时的膜系数610511.8=0.8177RePr=3.60.9990.9905=6.890.517于是求得Nu=0.02341760.86.890.40.817=32因此，管壁到冷却水的给热系数2=320.517=424.2kcal/(m2h)039将以上各值代入K2计算式，得K2=1=49.52kcal/(

31、m2h)110.0000750.00159.66424.23.1.4热负荷量预冷段Q1=7336301kJ/h-4206383.202kJ/h=3129917.798kJ/h终冷段Q2=4206383.202kJ/h-3159526.112kJ/h=1046857.09kJ/h传热面积预冷段F1=Q13129917.798=1864.84m2t1K155.607.214.1868终冷段F2=Q21046857.09=850.04m2t2K2149.525.944.18683.2洗苯塔工艺计算及设备选型3.2.1塔径计算泛点气速：贝恩-霍根公式16课程设计说明书WF2ag0.20.2911.75

32、Llog()3lGgl其中，W泛点气速m/sF1148glg重力加速度9.81m/s22a填料比表面积m/m250Y塑料孔板波纹填料，比表面积250，空隙率97%，密度75。a/3干填料因子a250/0.973274-13mL液体流量L=58542.78kg/m3在标准状况下，入塔前密度为G入=0.499kg/m3出塔后密度为G出=0.4769kg/m3平均G=0.4879kg/m3标准状态下，粗气重度1=0.4880kg/m3将重度换算成25，平均压力下的重度：g=0.4880273259829.71850=0.4857kg/m32739829.71g故10.4857=0.000461055

33、G=Vss=32641.640.4857=15854.045kg/h故L/G=58542.78/15854.045=3.693则log(WF211)2740.0004616.50.20.2911.753.69340.0004689.81得WF=3.2005m/s对填料塔而言，操作气速为泛点气速的0.50.85，当v=0.5WF=1.60025m/s17课程设计说明书塔径D4V432641.64=2.6866m=3.141.600253600当v=0.85WF=2.7204m/s塔径D4V432641.64=2.0606m=v3.142.72043600取D=3.0m3.2.2传质面积GF=式中

34、，F-吸收面积（米2）；G-吸收粗苯数量，取G=320公斤/时；K-总传质系数（公斤/米2时毫米汞柱）；P-吸收推动力（毫米汞柱）。吸收推动力P塔下部吸收推动力P1=Pg-Pe其中，Pg=0.0224a1P1=0.022427.3789833.53=6.2189mmHgMcb82.2Pe=0.01c2MmPcd=0.011.549160101=3.0452mmHgMcd82.2于是有，P1=3.1737mmHg塔上部吸收推动力P2Pg=0.0224a2P2=0.02241.9029811.47=0.4208mmHgMcb82.2Pe=0.01c1MmPcd=0.010.1491160101=0

35、.2931mmHgMcd82.2于是有，P2=0.1277mmHg18课程设计说明书根据以上结果，求得吸收推动力P3.17370.1277=0.9480mmHg=ln3.17370.12772）总传质系数K=KGKLKGKL取K=0.05kg/(m2hmmHg)KG气膜传质系数(kg/m2.h.mmHg)；KL液膜传质系数（kg/m2.h.mmHg）。传质面积传质量：G=829.7kg/hFG829.72=0.050.9480=17504.22mKP4）填料填料体积V=F17504.2270.16092250m填料比表面积填料高度H=4V470.1609=9.93md23.14323.2.4洗

36、苯塔工艺计算3.2.4.1塔高的计算设塔底停留时间5min，则qVLt54.45h1601.45md254设上部空间1.2m，釜液到填料支撑板高度为1.2m，裙式支座高度2.5m。所以洗苯塔塔高为：h=18+1.45+1.2+1.2+2.5+9=33.35m3.2.4.2液体初始分布器根据设计要求，液体初始分布器选用盘式喷淋器，孔径为4mm，分布盘直径为1.6m，筛孔19课程设计说明书密度n=150个/m2，筛孔个数为NnD215022417个。443.2.4.3附属设备选型1、填料支撑装置：孔管型支撑装置。2、填料压紧装置：压紧网板。3、壁厚的计算：d=dPCPiC21.120001)8.6

37、mm2PC(0.851.12170考虑负偏差，圆整后d=10mm.4、气体和液体进出口装置气体速度为20m/s，液体速度为1m/s。气体进出口直径计算d=4Vs=432209.82755mmu36020圆整后气体进出口直径为800mm。液体进出口直径计算4Vs454.6d=139mmmmu3601圆整后气体进出口直径为150mm。5、封头尺寸选用EHA，DN2000的封头，深度为525mm。6、人孔选择设置八个人孔，尺寸为DN450，平面密封面。7、泵的选择选用密封性较好，质量可靠的化工泵。8、温度计、压力计接口选用DN50的接管。所有接管选用16MnR材料。20课程设计说明书四、设备一览表表

38、4-1设备一览表编号名称规格单重数量1泵IS80-65-16048kg22洗油循环贮槽13洗油水封槽14冷凝液贮槽15接管50x32800x81150x5121课程设计说明书致谢经过近四周周的化工设计课程设计，不仅巩固了课堂所学的知识，而且通过实践活动使理论知识运用到实践中，使我掌握了焦化厂洗苯工段设计的步骤、方法，同时对焦化厂的整个生产工艺流程有了进一步的了解，并且也是对毕业实习的应用。刚开始设计时充满好奇、陌生，不知道从何下手，经过老师的讲解，逐步开始设计，在设计过程中也是问题多多，困难重重，通过和同学讨论，和老师商量，逐步完成设计部分。之前在工程制图中学习过徒手绘图和计算机CAD绘图的基

39、本方法，但是时间过去很久了，而且平时用的很少，所以还是非常生疏。这四周虽然比较辛苦，但是有许多的收获，看到自己设计出来的成果，非常有成就感，前面吃的苦也就不算什么了。非常感谢申曙光老师的耐心指导，感谢学校给我们提供的这个平台，让我有一个自己动手设计的机会。22课程设计说明书参考文献煤气设计手册（中册）.中国建筑工业出版社.1985化工原理.天津科学技术出版社.2006炼焦化学产品回收设备的计算.中工业出版社.1953炼焦化学产品回收与加工.化学工业出版社.2005炼焦化学产品回收与加工.鞍山钢铁学院炼焦化产理化常数.冶金工业出版社.1980工业塔新型规整填料应用手册.天津大学出版社.1993化工工艺设计手册.化学工业出版社.1994焦化设计参考资料.冶金工业出版色.198023课程设计说明书附图（1）带控制点工艺流程图（要求手工绘制在2#图纸）（2）主要设备结构图（要求用CAD绘制在2#图纸上）24