钢框木胶合板模板施工方案

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1、目录一、编制依据2二、内墙棋板配置3三、夕卜墙棋板配置6四、早拆模体系23五、脚手架选用24六、棋板计算39七、参考书目55、编制依据韩国IT产业园1#、2#、3#、4#住宅楼施工设计图纸韩国IT产业园1#、2#、3#、4#住宅楼施工设计图纸会审记录韩国IT产业园1#、2#、3#、4#住宅楼设计变更通知单韩国IT产业园1#、2#、3#、4#住宅楼施工组织设计(五) 建筑施工棋板安全技术规范(JGJ1622008)(六) 钢框木胶合板模板(JG/T30591999)(七) 混凝土结构结构工程质量验收规范(GB502042002)二、内墙棋板配置a.地下室棋板配置地下室内外墙均采用木模板，少数使用

2、钢框木组合棋板。施工工艺参照木棋板专项施工方案。b.标准层内墙棋板配置1#、2#、3#、4#住宅楼标准层剪力墙棋板采用63系列钢框木胶合板模板，其中包括标准棋板、内角棋板、外角棋板、异型棋板等及配套附件，钢框为F型，钢框高度63.5mm，厚度4.0mm,木胶合板为12.0mm厚覆膜胶合板。标准模板宽度系歹0为300mm、450mm、500mm、600mm,标准模板长度系列为1200、1650mm,共计十二种规格。各种规格的模板采用钢制连接销组拼，墙两侧模板通过钢制扁钢连接杆拉结。根据剪力墙长度，模板以600mm宽为基本尺寸，不足600mm，根据需要选用其它宽度模板组拼，未达到标准尺寸空隙采木模

3、板拼接。剪力墙竖向下部选用长度1200mm模板；上部选用1650mm模板，扁钢连接杆间距300x600mm。II；1il仆邮iHMIH幅三、外墙模板配置1#、2#、3#、4#住宅楼外墙外侧采用钢制大模板（各配置一套）。钢面板厚度4mm，横肋采用口30X50x1.4mm方钢管，间距300mm;纵肋采用2X30X50x1.4mm双方钢管，间距600mm;对拉螺栓直径12mm,问距600mm。各种规格大模板高度均为3200mm,3500mm（未包括模板下锚固定位段高度）,宽度分别为1300mm、1350mm、1500mm、1600mm、1725mm、1800mm、1825mm、1850mm、1925

4、mm、1950mm、2000mm、2025mm、2050mm、2070mm、2100mm、2675mm、3000mm、3205mm。础am，不同丁国内常见的爬模，外墙外侧大模板借助塔式起重机直接逐层爬升，无需使用千斤顶等爬升设备，也无需设置爬升杆；也不同丁国内常见的大模板，由丁只有外墙外侧使用大模板，因此无需设置施工现场地面模板堆放、周转场地。外墙外侧钢钢制大模板自网点房屋面起爬升。in、施工准备根据施工设计图纸编制模板施工方案。模板施工方案应包括模板排列图、连接件和支撑件布置图和细部详图、异型模板和模板特殊部位详图。图中应注明预埋件、预留洞、活扫孔等的位置，并注明其固定、安装方法。模板安装施

5、工前，将控制轴线引测到楼层上并根据控制轴线测设出所有墙、柱轴线。然后再根据墙、柱轴线弹出模板边线和控制线。使用水准仪将楼层设计标高引测到墙、柱插筋上并做好标记。外墙外侧大模板安装定位控制线弹设在建筑物外墙面上，且必须水平交圈。外墙内侧模板底部应预先采用1:3水泥砂浆沿模板边线找平，保证棋板安装位置准确，防止模板底部漏浆。外墙内侧钢框木胶合板棋板安装施工前，应活除施工缝表面上的杂物、浮灰和已松动的碎石并凿毛，然后使用活水将施工缝冲洗十净。（五）外墙内侧钢框木胶合板棋板安装施工前，钢筋已经过隐蔽验收并合格。预埋件、预留洞的规格、尺寸、位置、标高经检查符合设计要求。、施工程序大棋板安装步骤1、测设外

6、墙大棋板控制线，控制线弹设在建筑物外墙面上，控制线沿建筑物外墙面水平交圈；2、依据外墙面大棋板安装控制线，弹设大棋板定位孔中心线，埋设预留孔（或使用电锤在建筑物外墙冲孔），预留孔位置和标高必须反复校准，确保无误；3、使用塔式起重机逐块将大棋板吊运至棋板排列图标明的相应位置，使用定位螺栓将大棋板牢固拧紧在外墙上，并使用816或20的螺栓将各相邻大棋板连接在一起。大棋板定位螺栓拧紧前，严禁将塔式起重机吊钩提前摘除；4、活理大棋板板面粘结物和灰尘，涂刷隔离剂。为防止隔离剂污染剪力墙插筋和楼板混凝土，涂刷隔离剂时，必须采取切实有效的保护措施。5、活除剪力墙根部表面松动碎石、浮灰和建筑垃圾，用水或风机将

7、表面冲洗十净。6、沿外墙内侧棋板底边线，采用1:3水泥砂浆找平抹直，保证模板底部无空隙，防止漏浆。7、按照棋板排列图组拼外墙内侧钢框木胶合板棋板和门窗洞口棋板，安装对拉螺栓，将内外墙棋板连结为一个整体。8、检查棋板的平整度和垂直度，安装纵横向钢管背楞，调整棋板的平整度和垂直度，必要时加设斜杆顶撑和设置钢丝绳牵拉。大棋板拆除步骤1、拆除棋板对拉螺栓，拆除大棋板间连接螺栓。2、拆除大棋板下部定位螺栓，在拆除定位螺栓之前，必须将塔式起重机吊钩钩住大棋板吊环。3、使用撬杠等工具将大棋板撬松，使大棋板脱离混凝土墙面，在此过程中，严禁猛撬猛砸的野蛮施工行为，造成混凝土墙面和棱角损伤。4、在确认大棋板与其它

8、棋板和脚手架未有钩连后，专人指挥塔式起重机将大棋板吊运至上一层，并立即使用定位螺栓将大棋板固定，如此周而复始，将所有外墙大棋板爬升至上一层。5、拆除外墙外侧大棋板时，外墙内侧钢框木胶合板棋板也同时拆除，拆除步骤：拆除棋板纵横背楞（包括斜撑和张拉钢丝绳）；拆除模板块问连接销;拆除外墙内外侧模板对拉螺栓；使用撬杠等工具将模板撬松，使模板脱离混凝土墙面，将模板逐块取下，模板拆除应该自上而下进行；将模板通过楼板预留孔洞人工逐一传递至上一层楼面；模板活理，活除模板表面粘结物和浮灰，涂刷隔离剂。损坏的模板进行必要的修补或更换。、外墙外侧大模板计算大模板荷载计算1、混凝土侧压力计算混凝土强度等级C40、C3

9、5、C30，混凝土混凝土高度H=3m,混凝土浇筑速度v=2.00m/h,混凝土温度T=20C,混凝土重力密度丫c=24KN/m3,混凝土外加剂影响系数61=1.0,混凝土坍落度影响系数62=1.15混凝土初凝时间200T0=T152002015=5.71混凝土侧压力标准值1F=0.22了心们62V2=0.22X24X5.71X1X1.15X42=49.03KN/m2F=*H=24X3=72KN/m2比较以上两式，取其中较小值F=49.03KN/m22、大模板荷载设计值倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q2k=2KN/m2大模板荷载设计值Fs=0.9X(1.2X49.03+1.4X2)=55.47KN

10、/m2大模板面板计算大模板面板厚度3mm，跨度300mm,按三跨连续梁计算1、大模板面板强度计算单位宽面板截面模量bh21000323w=1500mm66大模板面板最大弯矩Mmax=0.10ql2=0.10X55.47X0.32=0.50KN.m=5X105N.mm大模板面板截面应力Mmax5102c2(7=-=333.33N/mm2f=215N/mm2W1500将大模板压头以下横肋问距改为150mmMmax=0.10ql2=0.10X55.47X0.152=0.125KN.m=1.25X105N.m大模板面板截面应力Mmax1.25105(T=83.33N/mmW15002=300/4001

11、00EI1002.061052250.00=0.75mm将压头以下大模板横肋间距改为150mm大模板面板挠度尸0.677=0.67749.0531504=0.36mmq=300/400100EI1002.06102250.00=0.75mm大模板横肋计算大模板横肋采用口30X50X1.4方钢管，横肋问问距近似取600mm,按三跨连续梁计算munniniiim1、大模板横肋强度计算大模板横肋上作用的线荷载设计值q=0.30X55.47=16.64KN/m=16.64N/mm大模板横肋截面模量3333=2966.03mm3bh-加儿30.0050.00-27.2047.20650.00W=6h大模

12、板横肋最大弯矩Mmax=0.10ql2=0.10x16.64X0.62=0.60KN.m=6X105N.mm大模板横肋截面应力（7=也坚=610=202.29N/mm2f=215N/mm2（满足要求）W2966.032、大模板横肋挠度计算钢材弹性模量E=2.06x105N/mm2大模板横肋截面惯性矩33.bh-也加30503-27.2047.203I=74150.83mm1212挠度计算时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值q=0.30X49.03=14.71KN/m=14.71N/m大模板横肋挠度-40.677qlV=100EI-一40.67714.71600_51002.06107415

13、0.83=0.85mmy=600/500=1.20mm（满足要求）大模板竖肋计算大模板竖肋采用230X50X1.4方钢管，竖肋问问距近似取600mm,按三跨连续梁计算III川IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII1、大模板竖肋强度计算大模板竖肋上作用的线荷载设计值q=0.60X55.47=KN/m=33.28N/mmw=2bh3-国=6h大模板竖肋截面模量=5932.06mm3230.0050.00327.2047.203650.00大模板竖肋最大弯矩Mmax=0.10ql2=0.10X33.28X0.62=1.20KN.m=12X105N.mm大模板横肋截面应力

14、Mmax12105(T=W5932.06=202.29N/mm2f=215N/mm22、大模板竖肋挠度计算钢材弹性模量E=2.06x105N/mm2大模板竖肋截面惯性矩3.333.2bh-bihl23050-27.2047.20I=148301.66mm1212挠度计算时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值q=0.60X49.03=29.42KN/m=29.42N/m大模板竖肋挠度40.677qlV=100EI600/500=1.20mm_40.67729.426001002.06105148301.66=0.85mmy=（满足要求）大模板对拉螺栓计算大模板对拉螺栓采用M12，查规范表5.2.

15、3得M12有效截面An=76mm2，查规范附录表A.1.1-4得螺栓抗拉强度设计值ftb2=170N/mm对拉螺栓轴向力N=0.60X0.60X55.47=19.97KN=19970.00N对拉螺栓不能Anftb=76X170=12920.00NN=19970.00N（M12满足要求）改用M16对拉螺栓，查规范表5.2.3得M16有效截面An=144mm2Anftb=144X170=24480.00NN=19970.00N（满足要求）（五）定位螺栓孔壁局部承压计算大模板采用M20定位螺栓，大模板附墙架靠墙肢形心与外墙面距离C=30mm，外墙厚度b=200mm3.8(0.600.450.600.

16、45Qi=1.278.50.0033.000.0300.0500.0270.04713222=0.70KN将Qi、b、c代入解联立方程4R2bQi(2bi+3c)=0RiR2Qi=0R1(bb)一R2b1=0并整理得b120.15b-0.05=0,0.15.0.15240.05b1=0.16m2b2bb10.200.160.04m将b1、b2代入联立方程得R11.05KNR20.35KN取混凝土局部承压提高系数6=1.73;混凝土设计强度等级为C30,大模板爬升安装时混凝土强度等级达到设计强度等级的65%，混凝土轴心抗压强度近似取fc=10N/mm2;定位螺栓直径d=20mm定位螺栓局部承压净

17、面积2Amdb1201603200mm2定位螺栓预留孔孔壁局部承压允许设计值Fi1.5fcAm1.51.7310320083040.00N83.04KNR11.05KN（满足要求）（六）塔式起重机起重能力验算12#、3#、4#住宅楼均安装QTZ63B塔式起重机一部4#住宅楼b：IE3mm钢板面板横楞方钢管最大规格大模板重量4.20X3.00X0.003X78.50=2.9613X(0.05X0.030.047X0.027)X3.00X78.50=0.71竖楞方钢管2X8X(0.05X0.03-0.047X0.027)X3.80X78.50=1.10附墙肢横向钢管2X(0.05X0.030.04

18、7X0.027)X3.80X78.50=0.14侧边角钢2X3.00X0.057=0.34吊环2X1.60X0.030=0.105.36KN1#、2#、3#、4#住宅楼大棋板爬升时塔式起重机工作幅度均在3746m之间，塔式起重机此时的起重量在17.5KN16.10KN,远大于最大一块棋板重量，满足要求。、施工安全外墙外侧大棋板由单独组建的班组负责施工，由该班组全面完成大棋板的吊装、组拼、校正、加固、拆卸、活理等施工作业。大棋板高处安装拆卸施工作业人员必须系安全带，扎裤脚，穿软底鞋。安全带必须“高挂低用”，随身工具和棋板配件必须装在挂包内，避免高处坠物伤人，严禁高处抛物。遇六级及以上大风天气，应

19、该停止大棋板高空施工作业。遇六级及以上大风天气，已安装就位，尚未浇筑混凝土的棋板应该采取必要的加固措施，防止大棋板变形和倾倒。（五）遇雨雪天气，应该首先将工作面和棋板上的积水、积雪和冰渍活理十净。（六）大棋板安装和拆除施工作业过程中如需中途停歇，尚未就位的大棋板必须采取临时加固措施。（七）指定持有相应资格证书的专人负责指挥大棋板吊装和爬升施工作业。.棋板进场时间3、4#楼大型钢模板预计将于2012-3-30进场，安装投入时间5天。1、2#楼大型钢模板预计将丁2012-4-30进场，安装头如时间5天。四、早拆模体系楼板采用早拆模板体系，模板体系只按2个标准层配置，早拆模体系模板按4层配置。模板采

20、用12mm厚覆膜木胶合板，周转次数暂按58次考虑。内楞采用50X70mm落叶松方木，间距200mm。外楞采用50X50X2mm方钢管，间距900mm。模板支撑采用调钢制可调支撑杆，问距900X1200mm。根据混凝土结构结构工程质量验收规范(GB502042002)的规定，跨度小丁等丁2m的楼板，楼板混凝土强度等级达到50%,就可以拆除模板。早拆模板体系通过合理布设模板的支撑结构，将楼板的跨度控制在2m以内，开问小丁等丁4m的房间楼板，在楼板混凝土强度等级达到设计强度等级的50%以后，可以仅仅保留楼板跨中一排模板支撑结构，其余支撑结构连同模板一同拆除。从而达到“早拆模板，后拆支撑”的目的，减少

21、楼板模板的配置数量，大幅度缩减用工量，大幅度节省施工成本。按照目前日平均气温20C，楼板5d龄期混凝土强度等级：f5=f28迫5=30lg514.5MPa,1g28lg28约为设计强度的50%,可以满足施工进度要求。几个楼层保留的支撑杆件轴心必须保证上下对齐，同一层保留的支撑杆件必须在同一轴线上。杆件底端必须设置垫板，保证能够有效分散支撑杆件的轴力，避免楼板混凝土因为局部承压力不足，而引起结构破坏。(1) 五、脚手架选用1、内墙支撑体系采用满堂架子式脚手架方案2、脚手架工程的基本要求扣件式钢管脚手架施工前，必须按规范对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算。(2) 扣件式钢管脚手架施工前，

22、必须按规范规定编制施工组织设计。(3) 搭设要求为：横平竖直；整齐活晰；平竖通顺；连接牢固；受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。搭设完毕后进行验收，验收合格后并办妥验收手续方可使用。使用过程中应定期对脚手架进行保养，重点检查：a、脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否通畅。b、检查脚手架的整体和局部的垂直编差，特别是脚手架的转角处和断口处。c、各类扣件的坚固程度，脚手架板、接地防富设施是否松动。d、脚手架的日常保养和定期检查必须有详细记录。3、脚手架工程实物配件要求(1) 钢管a、脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用爆接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标

23、准碳素结构管中的Q235-A及钢的规定。b、本工程的脚手架钢管全部采用。48X3.5钢管，每根长度不超过6.0米，每根最大质量不大于25KG。c、钢管上严禁打孔。扣件a、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件(直角扣件、回转扣件、对接扣件)，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定。b、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N/m时，不得发生破坏。脚手架工程的设计1、脚手板的设置应符合下列规定：(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。(2) 铁脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严禁倾翻。

24、脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130-150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于3000mm，脚手板搭设铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mmo2、立杆(1) 每根立杆底部应设置底座或垫板，脚手架必须设置纵、横向扫地杆。(2) 纵向扫地杆应米用直角扣件固定在距底座上皮不大丁200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处的延长两跨与立杆固定，高低差不应大丁1m。靠边坡

25、上方的立杆轴线到边坡的距离不应小丁500mm。(3) 脚手架底层步距不应大丁2米。(4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。(5) 立杆接长除顶部采用搭接外，其余各层各步接头采用对接扣件连接。对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小丁500mm;各接并没有中心至主节点的距离不宜大丁步距的1/3。搭接长度不应小丁1m,应采用不少丁2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小丁100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上平1m，高出檐口上平1.5m。双管立杆中副立杆的高度不应低丁3步，钢管长度不应小丁6m。3、连接墙的布置：连接墙布

26、置最大间距脚手架高度坚向问距(h)水平问距(h)每根连墙件覆盖面积(nf)双排50m3h3La50m2h3La27注：h一步距;La一纵距;4、连墙件的布置应符合下列规定：(2) 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大丁300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。(3) 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、距形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大丁建筑物的层高，并不应大丁4m(2步)。5、对高度在24mm以下的双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。6、对高度在24mm以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与

27、建筑物可靠连接。7、连墙件的构造应符合下歹0规定：(1) 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。10、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大丁300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。11、剪力撑与横向斜撑(1)双排脚手架应设置剪力撑与横向斜撑，单排脚手架应设置剪力撑，剪力撑跨越立杆的根数应按下表规定确定，每道剪力撑宽度不应小丁4跨,且

28、不应大丁6m，斜杆与地面的倾角宜兴在45600之间。剪力撑跨越立杆的最多根数剪力撑与地面的倾角455060男力撑跨越立杆的取多根数765(2)高度在24m以下的单双排脚手架均必须在外侧立面的两端各设置一道剪立撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪力撑之间的净距不应大丁(2) 15mo高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪立撑。(3) 剪力撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小丁1m,应采用少丁2个旋转扣件固定端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小丁100mm。(4) 剪力撑斜撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大丁15

29、0mm。(5) 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间每隔6跨设一道，由底至顶呈之字型连续布置。高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，24m以上的除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6m设一道。构造措施1、连墙件采用两步三跨设置。2、剪力撑连系三根立杆，沿脚手架两端和转角起，每7根立杆设一道，且每片架子不少于三道，剪力撑应沿架高连续布置，在相邻两排剪力撑之间，每隔1015m高加设一组长剪力撑。剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣件，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150cm。脚手架安全技术1、纵向水平杆的对接扣件应交错布

30、置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500cm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150cm。3、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200cm处的立杆上。横向扫地杆亦米用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应该设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔

31、接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。5、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。6、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。7、拆除作业必须经由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。8、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。9、各种配件严禁抛掷至地面。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将棋板支架、缆风绳、泵送碌和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。11、脚手架连接点必须严格按照设计的两步三跨设置，且每个节

32、点都要用两个扣件连接。12、脚手架搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。14、钢管架设置避$针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Q。15、脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。16、脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。17、脚手架搭设人员必须持上岗证，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工荷载，施工荷

33、载不得大于2KN/m2019、控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在4050N.m范围内。20、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。21、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体脚手架拆除的技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防

34、滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪力撑、斜撑、尔后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一活原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪力撑时，应先拆中间扣件，然后托住中问，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代活楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐

35、下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天活，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。脚手架的计算1、怛荷载标准值Gk恒荷载标准值Gk由构架结构杆部件的自重Gk1作业层面材料的自重GK2和外立面整体拉结杆及防护材料的自重GK3成，即：GK=Gk1+GK2+Gk3Gk=Higki+niLagk2+Higk3式中：Hi-立杆截面以上的架高(m),取Hi=8m;gki-以每米架高计的构架基本结构杆部的自重计算基数，取gki=0.0989KN/m;gk2以每米立杆纵距(La)计的作业层面材料的自重计算基数；gk2=0.3587KN/m;gk3-以每米架高计的外立面整体拉结杆和防护

36、材料的自重计算基数；gk3=0.06i4KN/m;n一-同时存在的作业层设置数，取ni=i。Gk=8X0.989+iXi.2X0.3587+8X0.06i4=i.7iKN2、施工荷载标准值QKQK=niLaqk其中：qk作业层面施工荷载计算基数，查建筑施工手册得qk=1.35KN/m。Qk=1X1.2X1.35=1.62KN3、风荷载标准值WKWK=La亦=si/(hLa)x7饵匡8。其中：一挡风系数，二挡风面积/迎风面积，因本工程为全封闭结构，取=0.7;ps风荷载体型系数，本工程为全封闭，取s=区风压高度变化系数，查建筑结构荷载设计规范得，昧=1.36;g基本风压值，查建筑结构荷载设计规范

37、得3o=0.3KN/m2；Wk=1.2X0.7X0.7X0.7X1.36X0.3=0.168KN/m;4、脚手架的整体稳定性计算取底层立杆进行验算，按照概率极限状态设计法，脚手架整体稳定条件符合下式：0.9其中：Mw风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩，取跨度为h的三跨梁的最大支座弯矩，如下值：Mw=0.85X1.4qwkh2/10=0.119qwkh2qwk-风线荷载标准线，按下式计算：qwk=LaEsi/(hLa)wk=1.2X0.7X0.7X0.7X1.36X0.3=0.168KN/m;故,Mw=0.ii9qwkh2=0.119X0.168X1.72=0.058KN-MN-立杆验算处的轴心力

38、设计值，按下式进行计算：N=1.2Ngk+0.85X1.4Nqk=1.2X1.71+0.85X1.4X1.62=3.98KNW-截面抵抗矩,取W=5000mm3;W-轴心受压构件稳定系数，根据长细比入，由建筑施工手册查得，其中:/Mh1/i=1.5X1700/15.8=161查得：W=0.271;A-钢管截面积，A=489mm2；fc钢材抗压强度设计值，fc=0.205KN/mm2;Va-材料附加分项系数，Va=1.5607将以上各值代入得:0.9XN/(W-A)+Mw/W=0.9X3980/(0.271X489)+58000/5000=37.47N/mm2因0.9xN/(WA)+Mw/Wfc

39、/Va=131.4KN/m2,故脚手架的整体稳定性满足要求。5、单肢杆件的稳定性验算采用欧拉临界力Ncr对底层杆件进行校核；Ncr=JIEI/(uh)2其中：u-单肢杆件的就计算长度系数，根据建筑施工手册查得，u=1.51;E-钢管的弹性模量，E=206KN/mm2I-钢管的惯性矩，I=12.19X104mm4；Ncr=ji2206X121900/(1.51X1700)2=37.6KN.因N=1.2Ngk+0.85x1.4Mqk=3.98KNM1,取M2验算面板截面强度。面板截面抵抗矩:2_2W=虬=24x103mm36面板截面应力:5Me15810o-=厂=6.58N/mmfjm=16N/m

40、mC两足要求）W24103面板挠度验算验算面板挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值。q=1X3132=3132.00N/m面板截面惯性矩:I=配=些业:=14.4xQmm，1212面板跨中挠度:384EI_一一453132.00200z=0.05mmMmax1,取Mmax2验算次楞截面强度。次楞截面抵抗矩：W=虬=7050=29.17x103mm366次楞截面应力：=Mmax2=Q；义_1=17.18N/mm2fm17N/mm2(尚能满足W29.1710要求）次楞挠度验算验算次楞挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值。q=3132X0.20+10000X0.05X0.07=661.4

41、0N/m次楞木方截面惯性矩：.3_八_八3121=虬=7050=7.29x105mm4120.677661.409004次楞跨中最大挠度:qL4枷axKx5100EI100100007.29101000=0.40mmI/400=900/400=2.25mm（满足要求）3、方钢管主楞计算方钢管主楞按三跨连续梁计算。楞强度验算按照建筑施工模板安全技术规范第4节第4.1.2条规定，当计算直接支承次楞的主楞时，均布荷载标准值可取1.5KN/m2。可变荷载效应控制的荷载设计值q1=0.9X1.2X0.90X(3132+100000.050.07)+30.8+1.4X0.200.90X1500=4948.

42、67N/m（注:上式中括号内30.8为方钢管自重，下同。）永久荷载效应控制的荷载设计值q1=0.9X1.35X0.90X(3132+100000.050.07)+30.8+1.4X0.200.7X0.90X1500=4844.33N/m比较以上两式，取qi=4948.67N/m验算主楞截面强度。主楞方钢管截面抵抗矩：504-46433W=5.91x103mm3650主楞钢管弹性模量:E=2.1x105N/mm2主楞弯矩M=KxqL2=-0.1X4948.67X1.202=-7.12X105N.mm主楞方钢管截面应力M712105b=M=3=120.47N/mm2f=215N/mm2(满足要求)

43、W5.9110主楞跨中挠度验算验算主楞挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载。主楞承受的荷载标准值0.20q=3132+100000.050.07+30.80=3337.80N/m主楞方钢管截面惯性矩：I=5046=14.77x104mm412主楞方钢管弹性模量：E=2.1x105N/mm2主楞挠度4.4VK4=0.677X3337.8012004100EI1002.110514.771041000=2.23mm1/400=900/400=2.25mm（满足要求）剪力墙钢框木胶合板模板计算有别丁木胶合板模板的面板T内楞T外楞T对拉螺栓传力途径，钢框木胶合板模板的传力途径为面板T边框T连接杆，其水

44、平向背楞和竖直向背楞仅起到控制模板整体垂直度和平整度的作用，并不参与直接受力。1F05uS330犬亡1、混凝土侧压力混凝土强度等级C30C40;坍落度110150mm;混凝土重力密度丫c=24KN/m3;混凝土浇筑速度v=2m/s;混凝土入模温度T=20C；混凝土外加剂影响系数61=1.0；混凝土坍落度修正系数62=1.15。新浇混凝土初凝时间:t0=*=q=5.71hT152015Ml1!LrlMI，川|1新浇混凝土作用丁侧模板的最大水平侧压力按以下两式计算Fi=0.22湛0国位v1/2=0.22X24X5.71X1X1.15X2=49.03KN/m2=24X2.68=64.32KN/m2混

45、凝土侧压力标准值取以上二式中较小值，即F1=49.03KN/m2。混凝土侧压力有效压头高度.Fi49.03h=2.04mc242、木胶合板面板计算（略）3、钢制边框计算边框为混凝土侧压力作用下的双悬臂二跨连续梁边框强度计算钢制边框强度计算取基本尺寸600x1200mm的钢框木胶合板模板进行验算，连接杆I沿模板长度方向问距300mm,边框为双悬:臂二跨连续，支座间距300mm,悬臂长度300mm。边框连接杆处截面上下凸缘均已铲除且中间开有连接销孔，选取该截面验算边框的强度和挠度。边框支座截面面积A=4X63.5+3X6+-64X20=201.00mm22帏巾MH边框支座剖面形心轴至其上边缘的距离

46、-_21215/63.5152041563.542201.0025.92mm边框支座剖面形心轴至其下边缘的距离V2=63.5025.92=37.58mm边框支座处截面惯性矩Ix324151541537.582123428.50428.501225.9228.50331233633636325.9212-22325.92123-3=1125.00+54288.38+7716.38+15525.54+13.50+2776.62+4.50+885.66=8.23x104mm4边框截面上边缘截面系数4Wx=3.18x103mm325.92边框承受的混凝土侧压力近似按均布荷载考虑。倾倒混凝土产生的水平活

47、荷载为4KN/m2。600X1200、600X1500钢框木胶合板模板两端均设置有加强肋，该加强肋将相当一部分面板承受的荷载通过横肋直接传递至边框支座（连接杆）。钢框木脓合叔履板两端巾向加强用串顶四边框承受的线荷载设计值：q1=0.9X(1.2X49.03+1.4X4.00)X0.30=17.40KN/mq2=0.9X(1.2X49.03+1.4X4.00)X0.15=8.70KN/m（q2近似取边框与加强肋问一半荷载）边支座弯矩2M边=Mmax=8.700.30=0.39KN.m2中间支座弯矩M中座=0.3917.400.302q0KN.m跨中弯矩517.40M跨中=0.3020.39q0KN.m2比较以上三式，边框边支座截面受力最大，截面应力er/39103=122.64N/mm2f=215N/mm2（满足要求）3.1810（注：边框钢材按Q235钢）边框挠度计算由前计算得边框截面惯性矩1=8.23x104mm4边框钢材（按I级钢）弹性模量:E=2.1x105N/mm2边框挠度计算取荷载标准值q1=49.03X0.30=14.71KN/m