沈海公路复线柘荣至福安段A9标跨交溪便桥设计方案

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1、沈海公路复线柘荣至福安段A9标跨交溪便桥设计方案设计：复核：审核：审批：中铁一局沈海A9标项目部二O一三年一月沈海公路复线便桥设计方案一、沈海公路便桥设计概况沈海公路跨交溪便桥，位于坂中乡水质检测站上游100m位置，主要用途是满足工程车辆通行，设计最大载重量80t。沈海公路跨交溪便桥设计采用多跨贝雷梁钢便桥跨越交溪，便桥总长210米，梁跨为 1415米，便桥设计纵向与交溪垂直，桥面宽度为6.5m。基础采用直径1.0m钻孔桩基础，嵌入河床面以下微风化1米。上部采用4榀8片贝雷纵梁，2榀贝雷纵梁按70cm间距布置，横向每3m间距采用支撑架（900mm1180mm）连成整体；桥面板采用20cm厚钢筋

2、混凝土预制板，桥面系设总宽6.5米。防护护栏严格按照防护栏杆安全要求设置；便桥基础采用重力式桥台，详见沈海公路跨交溪便桥设计图。便桥设置高度参照交溪常水位通航要求进行设置。二、水文地质情况 便桥位置位于剥蚀丘陵间冲洪积河谷地貌，交溪实测（2012年12月4日测）水面标高21.5米，河水深度2-7米，水面宽度210米，水流流速较快。河床底面为全裸岩石，表面坚硬，且成斜面。根据现场调查，沈海公路跨交溪便桥有通航要求，故便桥净空高出常水位4.5米设置。三、便桥施工方案 根据图纸地质资料说明及现场实地考察，首先量测出两岸间距为210m，中央水深最深为7m，河滩最浅为1m，由于水深影响导致水上设备（浮吊

3、、浮箱）不能到位，其次河床底覆盖层浅，洪水期水流冲击便桥横向稳定性差，所以无法用钢管桩直接插打锚固，结合以上原因，经多方研究采用以下方案施工。便桥基础采用混凝土灌注桩，墩身采用直径630mm10mm钢管桩。水中基础施工采用水中围堰施工，用砂卵石填筑至水面上1.5米高，打设钢护筒，采用冲击钻成孔，浇注底部混凝土并埋设预埋件，最后将预埋件与钢管桩焊接牢固。施工顺序：第一步1、施工准备。填筑前选好土方来源，暂定土方利用便道挖方，为防止河水冲刷，填筑速度必须加快，填筑标高一次性到位，填筑高度高出现水位1.5m。2、河道总宽约为210m，分两次填筑，第一次填筑顺线路起点方向，长度为90m，填筑顶面宽度为

4、8m，填筑坡度为1:1.5.3、河道填筑完成后为防止河水冲刷土方流失，在填筑过程中迎水面方向堆码砂袋，防止水流冲刷。第二步1、首先由测量组进行桩基放样，桩基布设原则为每15m垂直于线路方向打设3根1.0m钻孔桩，桩间距为5m，桩顶标高为22m（由现场实际水位确定），桩基础进入微风化岩1m。2、桩基钢筋笼主筋采用16根16螺纹钢，箍筋采用8圆盘条，上部4m箍筋间距为10cm，下部为20cm，钢筋笼长度根据现场实际钻孔深度确定。3、桩身采用C30砼灌注，灌注顶标高与填土便道顶面平齐，封孔标高现场技术员必须按照设计标高执行。4、灌注完成后在桩顶预埋20mm厚钢板，尺寸为70*70*2cm（长*宽*厚

5、），钢板底部设置20牛腿钢筋（具体见图）。第三步1、钻孔桩施工完成后在桩身顶部与已准备好的63cm钢管桩采用电弧焊焊接，焊接必须牢固，防止松动。2、钢管桩长度为3m，顶面标高高出常水位4.5m。3、对接完成后后在钢管桩顶部依次安装两排横向I550mm工字钢。第四步1、桩基完成后由测量人员放样出J匝道墩位位置，利用便道挖土方填筑J匝道桩基工作平台。2、J匝道桩基施工平台填筑尺寸顺线路长为8m，宽为14m，周边填筑坡度为1:1.5。第五步1、上部贝雷梁采用4榀8片贝雷纵梁，2榀贝雷梁按70cm间距布设，横向每3m间距采用支撑架连成整体，桥面系设计宽度为6.5m。2、桥面板采用钢筋砼预制盖板，盖板尺

6、寸为6.5*1.5*0.2m（长*宽*厚），盖板摆放时必须稳固牢靠，并用U行卡连接。3、安全防护栏杆根据安全防护栏杆要求进行防护，为保证栏杆稳固性，每8m垂直于梁面安装一根200mm工钢，防护栏杆部位涂刷红白油漆（可粘贴反光带，保证夜间行车安全）便桥两端头、中部各设置安全警示标牌。第六步在以填筑完成的J匝道桩基平台上打设钢板桩围堰，围堰尺寸为4*11m，围堰施工完成后进行下步工序施工。第七步1、拆除便桥及水中桩基，拆除前审批拆除专项方案，确保安全。2、采用以上步骤对靠近G104国道侧进行同类施工，施工步骤同上。四、安全保证措施1、抓好安全教育，建立安全检查制度及防护措施；2、以建设安全标准工地

7、为载体，强化施工现场作业控制，在施工现场要布设安全警示牌、警告牌和宣传牌等。非施工人员不得进入施工现场，施工人员进入现场必须配戴安全帽等；3、加强现场用电管理，生产、生活用电按照有关规定架设线路。临时用电符合供电安全运行规程，并定期检查和防护，电工、电焊工等持证上岗，规范作业。4、定期检查机械设备的安全保护装置和安全指示装置，以确保以上两种装置的齐全、灵敏、可靠。5、施工过程中坚持以“安全生产”为中心，实行全员安全管理，定职、定责，使施工安全始终处于受控状态，确保施工安全。6、为保证便桥航道和行人夜间行走安全,汛期时在每跨的跨中下面悬挂红色警示灯,在桥面顶设置路灯。7、便桥上不得堆放材料。8、

8、靠近G104国道便桥端设置看守室，运输车辆上桥后，由专人指挥前进、后退，其他人员应立即避让。9、平台上的救生衣、救生圈 ，作为应急物资，不得随意挪动。在桥头设明显的限速限载标志。11、便桥开始使用后，每周派专人对便桥的u型卡、桥面砼板、销子及所有焊接部位进行检查，一旦发现问题，应立即进行加固和补焊，同时按要求做好便桥检查记录12、每天派专人在桥面进行巡视检查，桥面检查人员应谢绝无关的人员和车辆上桥，杜绝车辆超速，如发现异常情况应及时处理或向主管安全领导汇报。13、汛期时加强对上游漂浮物的观察，对有可能危及便桥安全的不明漂浮物，要及时清除或向海事处拔打求助电话，以便快速清理、疏通。14、通过便桥

9、运送材料时，必须查清材料和运输车辆的重量，对难以计算的材料，装车后应先在电子磅称重检查， 检查合格后方可通行，特殊情况下超载，须由主管领导签字。15、对桥台和路基相接处要经常检查，路基沉陷时要及时修复，防止发生桥头跳车影响便桥安全。16、每天做好便桥上电线、电路的检查，以保证用电安全。17、泵送混凝土时,注意观察便桥的扰动情况。五、水环保证措施5.1 施工及生活废水的排放遵循清污分流、雨污分流的原则，各种施工废油、废液集中储积，集中处理，严禁乱流乱淌，防止污染水源，破坏环境。5.2 施工作业产生的污水必须经过沉淀池沉淀，并经净化处理，符合要求后排放。5.3 废弃物中不得含有有毒有害物质，避免雨

10、水冲刷后对地表、地下水造成污染。5.4 填筑前采集河道水样送水质监测站检测，检测结果留档；填筑过程中设专人进行水质送样检测，每2天采集筑岛下游水样送水质监测站进行水质检测，检测结果记录留档，若水质污染超标影响地方用水及生活，应立即停止填筑。5.5施工中产生的泥浆应先经过沉淀后，排入指定地点，不得直接排入河流。5.6临时运输道路经常洒水湿润，减少道路扬尘。对产生尘埃运输车辆和石灰等挥发性材料堆场加以覆盖，减少对空气污染，生产及生活垃圾定期处理，严禁焚烧有毒废料。中铁一局沈海公路A9标项目部2012年12月20日沈海高速公路A9标段（交溪特大桥便桥）便桥计算书计算： 复核： 审核： 中铁一局沈海高

11、速公路9标段项目部二0一二年十二月栈桥总宽6.5m，计算跨径为15m。栈桥结构自下而上分别为：4.52.56.5m重力式桥台、直径1000mm钻孔桩，直径630mm钢管桩、工550mm工字钢横担、“321”军用贝雷梁、20cm厚钢筋混凝土桥面板。单片贝雷：I=250500cm4，E=2.1105Mpa，W=3570cm3 M=1687.5 knm, Q= 245.2 kn则EI=526.05106 knm2 （一）、荷载布置1、上部结构恒载（按6.5m宽计）（1）20cm厚桥面板：q1=6.50.2025（容重）32.5KN/m（2）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重443.5kg（含支撑架、销

12、子等）： q2=443.5/3810/100011.8KN/m（3）护栏:q3=1KN/m上部恒载线荷载q=q1+q2+q3 =45.3KN/m 2、活载（1）汽-20级（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土20t（3）人群：不计G2=(20+20) 10=400 KN（4）活载布置图1（两辆车会车，考虑混凝土罐车，单车重40t）（二）支座最大反力计算：车队载荷纵向分布图： 图1R1=R2=ql/2+400=739.75KN（三）贝雷纵梁内力验算由于便桥是临时性建筑，主要载重车辆是混凝土车，并且满载时只允许单车通过，验算时荷载组合只考虑恒载+一辆汽-20级重车（布置在跨

13、中，按简支计算）。1、贝雷纵梁强度验算（荷载按照刚度分配，将作用力平均分配到每片纵梁上）：M恒= =1274.1knm 当车辆荷载布置对称在跨中时产生最大弯矩；支座反力R1=R2=400KN则有M活=40015/2-1004.7-3000.7=2320KNm活载冲击系数按1.2及偏载系数1.5考虑，安全系数取1.2。M活大=2320 1.21.5=4176knm 即Mmax=(M恒+M活大) 1.2=(1274.1+4176) 1.2=6540.12knm 截面最大应力=Mmax/Wx=6540.12103 /（3570810-6 ）=229MPa=245MPa 2、贝雷纵梁挠度验算恒载：=5

14、 45.3154/（348526.05106）=0.0626mm活载：（按跨中集中荷载计算）400153（48526.05106）=0.0535mm挠度叠加：（0.0535+1.51.20.0626）1.2=0.2mmL/250=6mm 3、抗剪力验算 贝雷梁单片抗剪力为24.5t，根据以上计算可知支座最大反力为车辆正好通过支座时：Rmax=（4001.21.5+45.315/2）1.2=1271.7KN允许抗剪力为：8245=1960KNRmax(抗剪通过)4、横担梁计算 横担梁采用双工550a工字钢，与墩顶连接，车辆位于墩顶位置时为最不利布置。可得支座反力为R恒=45.315/2=339.

15、75KN;（每作用点受力84.94KN） R活=400KN（车辆单侧作用力200KN）最不利荷载布置 荷载简化为惯性矩Ix=655760000mm4；截面模量Wx=2342000mm3；单位重量: 106.273Kg/m；查表路桥施工计算手册可得，最大弯矩系数为0.188，最大剪力系数0.688支座反力系数分别为0.312、0.688、0.312故：支座反力分别为R1恒=R3恒=84.9420.312=53KNR2恒=84.9420.6882=233.6KNR1活=R3活=4000.312=124.8KNR2活=4000.6882=550.4KN恒载弯矩：M恒=84.9422.50.188=7

16、9.8KNm活载弯矩：M活=4002.50.188=188KNm荷载组合：Mmax=（M恒+M活1.2）1.2=366.48KNm=M/W=366.48106/(22342000)=78.3MPa1.3 即挡土墙不发生墙身沿基底的滑动破坏。4、挡土墙倾覆稳定性验算对挡墙趾点起矩：抗倾覆力矩：m1=GX1=10370.89=923knm倾覆力矩： m2=EaY1=206.22.39=493 knm抗倾覆力矩倾覆力矩，挡墙稳定性满足要求。四、便桥桩基础及墩身验算由横担梁计算中可得最大支座反力（三根立柱）：支座反力分别为R1恒=R3恒=84.9420.312=53KNR2恒=84.9420.6882

17、=233.6KNR1活=R3活=4000.312=124.8KNR2活=4000.6882=550.4KN横担梁自重：106.272610=12752N=13KN查表可得均布荷载支座反力分别为R1=R3=13/20.375=2.4KNR2=13/20.6252=8.2KN钢管桩最大受力组合（安全系数取2）=（8.2+233.6+550.41.2）2=1804KN墩身及基础按7米计，采用直径630mm，壁厚10mm的钢管桩，内夯填砂子，顶部浇注50cm混凝土。单根柱重量G=16.8KN立柱钢管的特性：D=630mm;d=610mm;A=24806mm0.01946 I=0.9109mm4=9.3

18、10-4m4r=0.22；长细比=L/r=31.8；=0.872强度验算：=N/A=92.7MPa210MPa稳定性验算：=N/A=106.3MPa210MPa强度和稳定性满足要求，同时钢管桩内灌注砂子并浇注混凝土，强度和稳定性将进一步提高。桩基础计算：便桥基础 圆形轴心受压构件，直径1000mm，受轴力1804kN，计算长度7000mm。 构件采用C30混凝土。配置16 II级钢筋。钢筋至边距50mm。按最小配筋率As=3141.6mm2钢筋根数为16实际As=3217mm2五、桥面板计算桥面板采用C30混凝土，单块板尺寸为：1500mm6500mm200mm；车辆单轴单侧承载200KN，车

19、轮宽度60cm，均布荷载q1=333KN/m;混凝土桥面板均布荷载：q2=0.50.225=2.5KNm。1、荷载计算荷载布置按照隔跨布置为最不利荷载，将一个轴布置在最大跨中，由于桥面板在中部分开，故可简化为单跨简支梁（偏安全），布载如图：车辆荷载产生最大弯矩：M1=33.7KNm；恒载产生弯矩为：M2=0.25KNm考虑荷载冲击系数1.2，安全系数1.2，可得跨中最大弯矩：M=(M11.2+M2)1.2=48.8KNm支座处最大剪力为：V=213.5KN.2、配筋计算采用C30混凝土。主筋采用直径16mm二级钢筋，上下两层，间距200mm，净保护层3cm，构造钢筋（箍圈）采用直径10mm一级

20、钢筋，间距200mm。（1）求受压区高度 钢筋重心距离截面下缘的距离 有效高度 计算截面受压区高度 满足要求。（2）正截面承载能力验算从荷载组合表知，最不利截面，而构件抗弯承载能力为 又 ，故截面复核满足要求，设计安全。（3） 斜截面抗剪验算验算截面尺寸是否符合要求，为C30（混凝土强度等级），hw/b=162/15004,代入下式得：满足要求。 验算是否配箍筋根据混凝土结构设计原理，可知：需要配置箍筋。竖向箍筋采用2个直径为的R235的普通钢筋，箍内各设一根吊钩，箍筋间距，则： 满足最小配筋率要求。斜截面验算故，不设弯起钢筋，斜截面抗剪满足要求，配筋图如下：（4）裂缝宽度验算钢筋混凝土构件在

21、正常使用极限条件下的裂缝宽度，应按照作用短期效应组合，并考虑长期效应影响进行验算，且不得超过规范规定的裂缝限制。类环境验算的裂缝宽度不应超过0.3mmP。矩形截面混凝土构件的最大裂缝宽度可按照下式计算：式中：钢筋表面形状系数，对带肋钢筋；作用长期效应影响系数，；其中和分别为按作用长期效应组合和短期效应组合计算的内力值；与构件受力性质有关，钢筋混凝土受弯构件；纵向受拉钢筋直径（）；纵向受拉钢筋配筋率，对钢筋混凝土构件，当0.03时，取=0.03；最外排受拉钢筋外边缘距受拉区底边的距离；由作用短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋在使用荷载作用下的应力；钢筋弹性模量，MPa。对于受弯构件，作用短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋在使用荷载作用下的应力按下式计算： 荷载长期效应影响系数按下式计算： 取 ，取 对于类环境，允许裂缝宽度为0.3mm，。