扣件式脚手架施工方案

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1、专项施工方案报常表工程名称：贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园编号：SF-17-04致：贵州诚信项目管理咨询有限责任公司（监理单位）我单位已完成了贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园扣件式脚手架专项施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附件：扣件式脚手架专项施工方案承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：项目监理机构总监理工程师日期贵州省顶层网络科技有限公司人才大数据产业园扣件式脚手架专项施工方案编制：常核：批准：黔东南州兴源建筑工程有限责任公司二0一七年四月五日一、工程概况及编制依据：贵州省顶层网络科技有

2、限公司人才大数据产业园一期工程，场地处于凯里经济开发区大数据产业园东侧，拟建筑物为-1+15层办公楼。负一层为停车车库。转换层为三层，标准层为十二层，本工程建筑面积约为22212.06m2,结构类型为框架结构，按6度一组作抗震设防。建筑设计使用年限为五十年。2编制依据：本方案依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)编制；二、脚手架塔方式：1搭设方式：以子单位项目为搭设单元。2采用的主要材料(T)钢管：48x3.5mm(2金属十字卡、金属活动卡、密目安全网(4)杭木：200mm|J.nAH;1日-PJJJ._EJl1向扫地件构曲4立杆必须用连墙件与建筑物可靠

3、连接，连墙件布置间距宜按本规范的表三采用。5立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：d立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3;搭接长度不应小于im应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm6立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m高出檐口上皮1.5m。7双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m(四) 连墙件1连墙件数量的设置除应满足规范第5.3节，第5.4.1,5.4.2

4、条计算要求外，尚应符合表三的规定。脚手架高度竖向间距时水平间距3)每根连墙件覆盖面秋m)双排姿50m3h31a芝4。50m|2h31aW27单排3h31a芝4。注昌h一一步距IK一一纵距2连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m（2步）。3对高度在24m以下的单，双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的

5、附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。4对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。5连墙件的构造应符合下式规定：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁，柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm勺钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm勺钢筋。6当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm抛撑应在

6、连墙件搭设后方可拆除。7架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。（五）门洞简图如右：1、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式（图6.5.1），斜杆与地面的倾角a应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：当步距（h）小于纵距（la）时，应采用A型；当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型，并应符合下列规定：1）h=1.8m时，纵距不应大于1.5m;2）h=2.0m时，纵距不应大于ERQMK一，3”洞蛀1升料样.平行强H桁架（*）脉一根克肝（6捷主二交ft（A）（r挟空一克忏（B9t4）挑金二立ff!M没的St向本平Hr4-J-iH1.2m;2、双

7、排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：单排脚手架门洞处，应在平面桁架（图6.5.1中的ABCD的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（图6.5.1中的1-1,2-2,3-3剖面）；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm当斜腹杆在1跨内跨越2个步距（图6.5.1A型）时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上;斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范第3.5条的规定5.3单排脚手

8、架过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆如下图:11冽曲图6.5.3单排脚r架过商桐构造1一增设的飒向术T肝4、门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。5、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，如下图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（六）剪刀撑与横向斜撑1、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。2、剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间;钢甫刀怫越立杆的最多根数刀撑斜杆与地面的斜杆与地面的顿角a.45度50度60度萸刀撑跨越立杆

9、的最多根数.n765高度在24m以下的d单，双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15mi如下图：图财”择布置高度在24叫上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合规范第3.5条的规定;剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm3、横向斜撑的设置应符合下列规定：横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合规范第5.2条第2款的规定；一字型，开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中

10、间宜每隔6跨设置一道；高度在24m以下的封闭型脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。（七）斜道1、人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道;高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。2、斜道的构造应符合下列规定:斜道宜附着外脚手架或建筑物设置； 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6;人行斜道宽度不宜小于1m坡度宜采用1：3;拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m,挡脚板高度不应小于180mm 运料斜道两侧，平台

11、外围和端部均应按本规范第4.14.6条规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按本规范第6.2和6.3条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。3、斜道脚手板构造应符合下列规定：脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mrmi置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm（八）卸料平台根据施工现场实际需要，卸料平台采用单独搭设；可以同脚手架交叉，但不能连接。四设计计算书（一）荷载计算2) 、恒载计算；按照立杆横距按1.05米，步距为1.8

12、米，立杆纵距为1.8米c查表得：1)立杆自重0.1337(KN/M木脚手板0.35(KN/M)=0.35X1.05=0.368(KN/M栏杆0.14(KN/M、活荷载计算；按照施工活荷载按二层装修作业层考虑查表得：1)活荷载=2+2+4X0.35=5.4(KN/M)2)在计算横向平杆时，活荷载按2+3=5(KN/M)计算(二)横向、纵向水平杆计算横向、纵水平杆的抗弯强度按下式计算MR弯矩设计值，按计算，就为脚手板白重标准值产生的弯矩，MQk为施工荷载标准值产生的弯矩。WF截面模量，查表48X3.5mm钢管W=5.08cm3?一钢材的抗弯强度计算值，？=205N/mm22.1.1.1横向水平杆的

13、抗弯强度计算横向水平杆的内力时为了简化计算，按简支梁计算，横向水平杆跨度取立杆的横距L0=1050mmMk=1/8X0.0368X1052=50.71(NCMMk=1/8x0.5x/105x1052=689.06(NCMM=1.2Msk+1.4Mqk=1.2X48.23+1.4X689.06=1022.56(NCM。=M/W=1022.56/5.06=202?=205所以横向水平杆的抗弯强度满足满足安全要求。2.纵向水平杆的抗弯强度按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距L0=1800mmF为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载环日活载Qffi行计算，作用支座上的F力在弯矩计算时可以不用考虑。

14、(1) 考虑静载情况：P=gk(l_0+ai+a2)+(L0+a1-a2)/2L0=696X(0.8+0.3+0.1)(0.8+0.3-0.1)/2x0.8=522N(2) 考虑活载情况：Q=1/2qkL0=1/2x2250X0.8=900NM1=0.213QLa静载与活载最不利组合时M1跨中弯矩最大。MGK=0.175pLa=0.173522X1.5=137.03NmMQK=0.213Qla=0.21900X1.5=287.55NmM=1.2MGK+1.4MQK=1.2137.03+1.4X287.55=567.01Nm。=M/W=567.0仅103/5.08x103=111.62N/mm2

15、?=205N/mm22.2纵向、横向水平杆的挠度按下式计算；uu式中N-挠度u一容许挠度，按规范表格取L/150o(1)横向水平杆的挠度1)考虑静载情况K1=4MA/gkL02=4X31.32/696X0.82=0.28K2=4MB/gkL02=4X3.48/696X0.82=0.03查建筑结构静力计算手册中梁在均布荷载作用下的最大挠度表，用值采用插入法求得系数。U1=0.1972XgkL04/24EI式中J钢材的弹性模量，E=2.06X105N/mm2I48x3.5mm钢管的惯性矩，I=12.19cm42)考虑活载情况u1=5gkL04/384EI两种情况叠加，得U1=01+U2=0.197

16、2XgkL04/24EI+5gkL04/384EI=0.1972x(696x10-3x8004/24x2.06x105x12.19x104)+(5x2250X8004X384X2.06x105x12.19x104)=0.57mmL0/150=800/150=5.33mm所以横向水平杆的挠度满足安全要求。(2)纵向水平杆的挠度考虑静载情况u1=1.146xpLa3/100EI考虑活载情况u2=1.615XQLa3/100EI两种情况叠加，得U1=D1+D2=1.146xpLa3/100EI+1.615xQLa3/100EI=La3/100EI(1.146p+1.615Q)=15003/100x2

17、.06x105X12.19x104X(1.146x522+1.615X900)=2.76mmLa/150=1500/150所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。2.2.1纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力必须符合下式规定：RVR戒中FH纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值Rl扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rg=800KNK向水平杆与立杆连接时扣件受到的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆荷载F和M作扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和。F=1.2P+1.4Q=1.2X522+1.4X900=1886.4NV=1.2X0.65P+1.4X0.575Q=1.2X0.65X522+1.4X0.575X

18、900=1131.66NR=F+V=1886.4+1131.66=3018.06N所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。2.3立杆的稳定性计算立杆的稳定性按下列公式计算：N/WA+MW/W?式中N-计算立杆段的轴向力设计值。W一轴向受压构件的稳定系数。A一立杆的截面面积，查表(1)48X3.5mm钢管A=489mmMeo一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。矿截面模虽，查表48x3.5mm钢管W=5.08cm3?一钢材的抗压强度设计值，？=205N/mm2(1)风荷载标准值3k=0.730式中一风荷载标准标值/一风压高度变化系数，取E=1.38弟一脚手架风荷载体型系数，取饵=

19、1.3X0.089=0.115730基本风压，本地区取30=0.2KN/m23k=0.730=0.7X1.38X0.1157X0.2=0.022KN/m2(2)计算立杆估由风荷载设计值产生的弯矩Mw=0.85X1.43kLah2/10=0.85x1.4x0.022x103x1.5x1.82/10=12.72Nm轴向受压构件的稳定系数轴向受压构件的稳定系数W,根据立杆长细比入规范用表取值，当入250时，按W=7320/入2计算。计算长度L0=km式中k为计算长度附加系数，取k=1.155;防考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取旧1.05;h为立杆步距。L0=k=1.155X1.05

20、x1.8=2.18m,立杆的长细比入=L0/i,式中i为截面回转半径，查表48x3.5mm钢管I=1.58cm。入=L0/I=3.12/0.0158=137.97,根据立杆长细比查规范用表得轴向受压构件的稳定系数W=0.32。立杆段的轴向设计设值N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4ZNQk脚手架结构自重标准标值产生的轴向力NG1KNG1K=Hgk=22.7X0.1734=3.936KN=3936N构配件自重标准标值产生的轴向力NG2K每一立杆段需3个直接扣件，13个旋转扣件。则NG2K=3X18.4+13X14.6=245N施工荷载标准产生的轴力总和内ZNQk外主杆可按一纵距内施

21、工荷载总和的1/2取值2NQk=3000X0.8X1.5x1/2=1800NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4ZNQk=1.2(3936+245)+0.85X1.4X1800=7159.2N5)验算立杆的稳定性N/WA+MW/W=7159.2/0.32X489+19.66X103/5.08X103=49.62N/mm2?=205N/mm2所以立杆的稳定性满足安全要求。2.4连墙件计算连墙件的轴向力设计值计算公式：NL=NLW+N0式中NL一连墙件轴向力设计值NLW风荷载产生的连墙件轴向力设计值N卜连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5。AW=1.8X1.5=2.7m2NLW=1.4X3kXAW=1.4X0.034X2.7=0.129KNRl扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8KNNL=0.129+5=5.13KNRc=8KN扣件连墙件的连接扣件抗滑承载力满足安全要求。黔东南州兴源建筑工程有限责任公司2017年4月5日欢迎您的下载,资料仅供参考!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求