老门诊病房楼(王字楼)修缮项目加固工程脚手架施工方案

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1、中国医学科学院阜外心血管病医院老门诊病房楼（王字楼）修缮项目加固工程脚手架施工方案编制人：王海龙审核人：王伟良北京汉唐华固工程技术有限公司二0一六年八月目 录第一节、编制依据11、施工图12、主要规范、规程、标准13、主要图集14、主要法规、规定1第二节、工程概况21、总体概况22、工程简介2第三节、施工准备31、技术准备32、施工准备33、协调工作准备3第四节、工程重点、难点及技术保障措施41、施工场地狭窄而给施工造成难度42、加固过程中的防尘降噪43、脚手架搭设44、改造加固工程本身的难度和技术保障措施5第五节、施工方案与技术措施61、脚手架搭设、拆除62、脚手架劳动力安排83、脚手架搭设

2、安全技术措施84、脚手架拆除工艺及安全技术措施95、临边洞口防护脚手架106、梁加固脚手架107、楼板拆除及加固脚手架138、柱施工脚手架159、新增梁支撑脚手架：1610、新增板支撑脚手架：24第六节、质量管理体系与保证措施351、工程质量目标352、项目质量保证组织体系353、工程施工质量管理384、施工过程质量管理制度39第七节、安全和绿色施工保障措施431、 安全管理目标432、 安全保证体系433、绿色文明施工管理目标444、绿色文明施工管理措施445、防止扰民技术措施45第八节、成品保护措施461、成品保护机构的设立462、成品保护的两方面工作463、成品保护体系的建立46第九节、

3、附表471、附表一：拟投入的主要施工机械设备表472、附表二：拟配备本分包工程的试验和检测仪器设备表483、附表三：劳动力计划表49第一节、编制依据1、施工图 序号图 名图 号版本出图日期备注1中国医学科学院阜外心血管病医院老门诊病房楼（王字楼）修缮项目加固工程施工图S00-01 S30-08V1.02016/06/202、主要规范、规程、标准 类别名 称编 号规 范规 程标 准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013民用建筑工程室内环境污染控制规范GB50325-2013建筑施工测量规范GB50026-20073、主要图集

4、 图 集 名 称图集编号编 制 单 位混凝土结构加固构造13G311-1建筑构造图集88J系列华北地区建筑设计标准化办公室西北地区建筑标准设计协作组办公室4、主要法规、规定 名 称编 号发布日期实施日期中华人民共和国建筑法中华人民共和国主席令1997年第91号1998.3.01中华人民共和国环境保护法中华人民共和国主席令1989年第22号中华人民共和国消防法中华人民共和国主席令1998年第4号1998.9.01中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令2002年第70号2002.6.29北京市建设工程施工试验实行有见证取样和送检制度的暂行规定的通知京建法1997172号1997.4.1119

5、97.4.11北京市建设工程施工试验实行有见证取样和送检制度的暂行规定的补充通知京建法199850号1998.7.011998.7.01房屋建筑工程和市政基础设施工程实行见证取样和送检的规定的补充通知京建法2000578号工程建设标准强制性条文中华人民共和国2002年版房屋建筑部分2002.8.302003.1.01第二节、工程概况1、总体概况 序号项 目内 容1工程名称中国医学科学院阜外心血管病医院老门诊病房楼（王字楼）修缮项目加固工程2地理位置北京市西城区北礼士路167号3总包单位江苏省建工集团有限公司4施工单位北京汉唐华固工程技术有限公司5设计单位北京市建筑设计研究院有限公司6建筑规模建

6、筑面积：37000平方米7工程类别公共建筑8资金来源自筹9质量目标合格2、工程简介本工程为中国医学科学院阜外心血管病医院老门诊病房楼（王字楼）修缮项目加固工程，北京市西城区北礼士路167号。本工程北侧病房楼建设于1956年，分为七个结构单元，均为砖混结构，现浇钢筋混凝土楼板。南侧原门诊、急诊楼建设于1981年，分为四个结构单元，其中单元为预制装配整体框架结构，单元地下1层，地上5层，结构总高度21.38m，单元地下2层，地上5层(局部6层)，结构总高度20.95m，单元地下1层，地上4层，结构总高度16.15m；单元为砖混结构，地下1层，地上2层，结构总高度为7.95m。各单元楼、屋面板大部分

7、采用预应力空心板，局部采用现浇楼板。第三节、施工准备1、技术准备 1.1熟悉和审查施工图纸，组织图纸会审。、合同签订后，由技术部门向建设单位领取各专业图纸，由资料员负责施工图纸的收发，并建立管理台帐。、由公司总工程师组织工程技术人员认真审图，作好图纸会审的前期工作，针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录。、工程开工前及时与业主、设计联系，作好设计交底及图纸会审工作。1.2准备与本工程有关的规程、规范、图集根据施工图纸，准备与本工程相关的规范、规程及有关图集，并分发给经理部相关人员（规范、规程、图集详见编制依据）。1.3工程技术人员认真了解地下管网及周围环境情况，明确其具体位置和深（高）度。1

8、.4器具配置、拟投入本工程的主要施工设备表、拟配备本工程的试验和检测仪器设备表1.5技术工作计划根据工程的特点，经过详细的技术论证，按期编制缜密、合理的施工组织设计及各分项工程施工方案，要求施组和方案必须经审批后实施，技术交底及时准确并有针对性。2、施工准备在脚手架搭设前，应做好以下准备工作：2.1、据施工方案的要求，应由技术人员对参与脚手架搭设的有关人员进行全面的技术交底。2.2、应对搭设用的钢管、扣件、脚手片、铁丝等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用，经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。2.3、清除地面杂物，准备垫板，做好立杆基础措施。2.4、对脚手架立杆底脚位置进行定位放线，

9、并对夹层顶板进行支撑加固。2.5、检查现场脚手架搭设的范围是否与脚手架方案相一致。3、协调工作准备3.1制约和影响施工生产的因素很多，内部外部的都有，特别是场外协调工作十分重要，项目工程部设专人联系，协调对外工作。3.2走访当地街道和居民委员会，并根据北京市和建委的有关规定，征求街道和居民委员会的意见，合理调整和安排现场的施工计划，确保施工不扰民。3.3做好现场的各种办证工作，使施工纳入法制化、合理化轨道。3.4施工通讯联络现场管理人员配备对讲机联系，对现场发生的各类事情及时得到全面了解。第四节、工程重点、难点及技术保障措施1、施工场地狭窄而给施工造成难度1.1施工场地狭窄而给施工造成的难度本

10、工程四周已设置围挡，围挡内施工场地比较狭小，而且现场没有存放渣土、机具设备及材料的场地，给渣土清运和材料机具储备造成困难。1.2技术措施合理安排施工顺序，划分好施工流水段。充分利用现场可用的设施，可以把办公室、部分库房和操作棚设在楼外，加大现场原有建筑的利用率，同时，增加人员和车辆对施工作业面的清理，做到随干随清，保证工作面的不间断施工和现场的文明施工及环保要求。2、加固过程中的防尘降噪2.1加固施工过程中的防尘降噪原结构粘钢加固混凝土基层打磨过程中都会产生粉尘，如何控制扬尘是一个重点。同时，加固施工机具也会产生一定的噪音，特别是金刚石钻孔机、金刚石水锯、电锤施工时的声音还是比较大的，如何在施

11、工过程中降噪也是一个重点。2.2技术措施加固施工过程中使用低噪、低扰设备，如果是在室内施工，则门窗一定要封闭，最大限度的防止噪声传播，操作工人配发耳塞等劳保用品，保护他们的身心健康，严格按照北京市有关噪声施工的时间规定施工，不超时蛮干。3、脚手架搭设3.1脚手架搭设施工难度本工程加固脚手架需求量大，因为需满足结构加固等多种工序施工要求，所以危险性也大，且需加固的结构复杂，其造型给工程脚手架的搭设造成了一定的难度。3.2技术措施根据正式图纸绘制脚手架平面布置图，确定采用何种规格的立杆、横杆和斜杆，并详细验算脚手板的承载力能否满足钢结构施工的荷载要求。脚手架工程需要满足梁、柱粘钢加固等的需要，因此

12、需要编制专项的施工方案，同时要解决各不同工序、不同施工单位对脚手架需求的矛盾。4、改造加固工程本身的难度和技术保障措施难点：由于本工程为改造加固工程，专业性较强、功能齐全、系统复杂、各专业之间交叉作业多，施工作业面广，给施工管理带来一定难度，为保证施工进度和质量目标，确保施工安全，必须建立完善的管理体系及通畅的沟通渠道。第五节、施工方案与技术措施1、脚手架搭设、拆除1.1、脚手架方案选择本工程从经济、适用、安全和可行等要求出发，考虑到工程的设计特点和实际情况，决定采用落地式钢管、扣件双排脚手架。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的构造要求，采用立杆横距为1.0m，步

13、距1.20m 1.2、脚手架材料选择1.2.1钢管脚手架钢管宜采用外径48mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，且钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。另外钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，要有出场合格证；施工前还必须进行钢管抽样试验，满足设计要求后，方可进行使用。1.2.2扣件扣件采用可锻铸铁制作，质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，同时扣件不得有裂纹、气孔、缩孔、砂眼等锻造缺陷，扣件转动灵活，扣件夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时不得发生破坏。1.2.3脚手板脚手架的脚

14、手板采用木脚手板。1.2.4安全网脚手架安全网采用密目式安全网，且网目密度应满足2000目/100cm2，安全立网挡风系数不可小于0.8。另外使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。1.3、脚手架搭设流程及要求落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力试验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。首先，按施工设计放线铺垫板设置底座或标定立杆位置；周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；立杆应按定位依次竖起，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵向与横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向

15、上接长。同时，在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。最后，剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置。安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧。因为脚手架是在施工过程中需要承受垂直和水平的荷载，从保护施工人员的角度出发，脚手架必须有足够的承载能力，强度和稳定性，并在施工过程中不会出现倾斜，变形和摇晃现象，保证施工的安全。1.3.1、立杆设置、脚手架立杆纵距1.0m，横距1.2m; 、每根立杆底部应设置底座或垫板，同时必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧

16、靠纵向扫地杆下方的立杆上。、双排脚手架接长除顶层顶步外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。1.3.2、纵向、横向水平杆设置（大、小横杆设置）、纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨。、使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。、横向水平杆在作业层非主节点处的，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。、使用脚手板时，横向水平杆的两端应用直角扣件固定在立杆上。1.3.3、脚手板、作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实。、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板

17、的两端均应固定于支撑杆件上。1.3.4、连墙件、连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。、应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。、连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。对高度24m以上的双排脚手架，应采用刚性连墙件与建筑物连接。、当脚手架下部暂时不能设连墙件时应采取防倾覆措施。1.3.5、剪刀撑、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m；、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转

18、扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。、高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。2、脚手架劳动力安排根据工程的结构加固特征的工程量，为了确保施工进度，需要架子工20人，且必须持有上岗作业证书。3、脚手架搭设安全技术措施3.1、搭设技术保障措施、扣件式钢管脚手架安装人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应该持证上岗。、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆以及连墙件。、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。室外管沟过脚手架基础必须在脚

19、手架专项方案体现，必须有安全措施。、在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。、架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行规标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定执行。3.2、质量保证措施、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，并应确认合格后使用。、双排脚手架、沿架体外围应用密目式安全网封闭，密目式安全网设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。、技术人员在脚手架搭设前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达

20、至所有操作人员。、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3.3、安全保障措施、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设作业。雨、雪、夜间不宜进行脚手架搭设作业。、脚手架的安全检查与维护，应按相应规

21、定进行。、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。、搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派人看守，严禁非操作人员入内。3.4、扣件抽样检查方法及要求安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定。不合格的必须重新拧紧，不合格的应重新拧紧至合格4、脚手架拆除工艺及安全技术措施4.1、拆除工艺：脚手架拆除遵循由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。4.2、安全技术措施：应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；4.3、拆除前应对施工人员进行技术交

22、底；4.4、应清除脚手架上杂物及地面障碍物；4.5、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固；4.6、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4.7、卸料时各构配件严禁抛掷至地面；4.8、运至地面的构配件应按规范规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。5、临边洞口防护脚手架6、梁加固脚手架及新增梁支撑架搭设加固梁支撑卸荷及操作平台沿加固梁长方向布置，立杆纵距1000mm，步距1200mm，操作平台距加固结

23、构最低点1500mm，以满足施工操作要求。操作平台上满铺木跳板。加固边梁支撑卸荷及操作平台沿加固梁长方向布置，立杆纵距1000mm，步距1200mm，操作平台距加固结构最低点1500mm，宽度1500mm，以满足施工操作要求。操作平台上满铺木跳板。新增梁支撑架平面布置，立杆纵距1000mm，步距1200mm，具体详见下图； 7、楼板拆除、加固脚手架及新浇筑楼板支撑架楼板拆除及加固脚手架平面图楼板拆除及加固脚手立面图加固楼板支撑架、卸荷及操作平台沿加固梁长方向布置，立杆纵距1000mm，步距1200mm，操作平台距加固结构最低点1700mm，宽度1500mm，以满足施工操作要求。操作平台上满铺竹

24、跳板。新做梁板支撑架立杆纵距1000mm，步距1200mm，具体详见下图；8、柱施工脚手架加固柱支撑卸荷及新建柱支撑沿加固梁长方向布置，纵横立杆间距1000mm，水平杆步距1200mm，操作平台距加固结构最低点1700mm，宽度700mm，以满足施工操作要求。操作平台上满铺竹跳板。9、新增梁支撑脚手架：模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，模板厚度18mm，弹性模量6000.0N/mm4。木方5080mm，梁两侧立杆间距1.20m。 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-201

25、1）。 计算依据2施工技术2016.1.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.0m； 梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m； 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载

26、3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的钢管类型为483.5。9.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.300=4.500kN/m (2)模板的自重线荷

27、载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.600+0.300)/0.300=0.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.204.500+1.200.750=6.300kN/m 集中荷载 P = 1.400.270=0.378kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80

28、/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.157kN N2=0.383kN N3=0.594kN N4=0.594kN N5=0.383kN N6=0.157kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.001mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00410001000/16200=0.247N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (

29、2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3378.0/(2300.00018.000)=0.105N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.001mm 面板的最大挠度小于60.0/250,满足要求!9.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.594/0.300=1.981kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.980.30 最大剪力 Q=0.60.3001.98

30、1=0.357kN 最大支座力 N=1.10.3001.981=0.654kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.018106/53333.3=0.33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3357/(2

31、5080)=0.134N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.188kN/m 最大变形 v =0.6771.188300.04/(1009500.002133333.5)=0.003mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!9.3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值

32、，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=3.800mm 最大支座力 Qmax=1.944kN 抗弯计算强度 f=0.925106/5080.0=182.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，

33、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.146mm 最大支座力 Qmax=4.180kN 抗弯计算强度 f=0.204106/5080.0=40.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!9.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=

34、4.18kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。9.5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.18kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1494.000=0.715kN N = 4.180+0.715=4.894kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W

35、 = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298 =4894/(0.2984

36、89)=33.624N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =4894/(0.497489)=20.152N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.000(1.200+20.300)=2.133m =2133/15.8=135.000 =0.372 =4894/(0.372489)=

37、26.897N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.

38、44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.

39、067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.

40、027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 ：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10、新增板支撑脚手架： 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算依据2施工技术2016.1.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.3m; 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4080mm，间距300mm，剪切强

41、度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。10.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.000+0.3501.000=4.100kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W

42、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.100+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082100

43、01000/54000=1.520N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.100+1.43.000)0.300=1.642kN 截面抗剪强度计算值 T=31642.0/(21000.00018.000)=0.137N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1003004/(1006000486000)=0.077mm

44、面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!10.2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.125+1.200.105=1.476kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=

45、1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.736/1.000=2.736kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.741.00 最大剪力 Q=0.61.0002.736=1.642kN 最大支座力 N=1.11.0002.736=3.010kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算

46、强度 f=0.274106/42666.7=6.41N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31642/(24080)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.230kN/m 最大变形 v =0.6771.2301000.04/(1009500.001706666.8)=0.514mm

47、木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!10.3、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.163mm 最大支座力 Qmax=10.945kN 抗弯计算强度 f=1.013106/5080.0=199.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑

48、钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!10.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.95kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。10.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.250=0.633kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.0001.000=3.750kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.733kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=