钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计

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1、二.任务书结构设计原理课程设计设计任务书（钢筋混凝土简支T梁主梁设计）1. 设计资料1.1.1桥梁跨径标准跨径：；主梁全长：；计算跨径：；1.1.2设计荷载包载产生的弯矩：m汽车荷载产生的弯矩：kN-m（已计入冲击系数）kN-m（未计入冲击系数）人群荷载产生的弯矩：kN-m支点计算剪力：kN-m跨中计算剪力：kN-m1.1.3材料要求1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度fcd11.5Mpa;2）主筋采用HRB400钢筋，抗拉设计强度fsd330Mpa。 （注：钢筋均采用焊接骨架；每个同学按要求选择相应序号数据进行设计计算； 箍筋采用R235级钢筋，弯起钢筋和斜筋采用与主筋相同等级的钢筋。图1

2、：主梁横断面（单位:2、设计计算内容1）正截面强度设计与验算2）斜截面强度设计与验算3）用C语言或FORTRAN9S写程序对手算结果进行验算（包括正截面的截面设计与强度复核，斜截面的截面设计中的箍筋的计算）4）主梁裂缝宽度验算5）主梁挠度验算。6）绘制配筋图一张，并计算钢筋与混凝土数量。3、应提交的成果1）设计计算书一份2）源程序一份（还包括数据的输入以及结果的输出，打印一份，电子版一份，独立完成，不得与他人$同）3）配筋图一张（3号图纸，可手绘也可用CAD绘图，必须独立完成，不得与他人$同）三.结构设计原理课程设计指导书1、目的1、本课程是一门理论性与实践性都较强的专业基础课，同时也是一门结

3、构设计技术课程，涉及的知识面广。在学习过程中，要熟练运用基础理论知识，还须综合考虑材料、施工、经济、构造细节等各方面的因素，通过课程设计环节，锻炼培养解决实际工程问题的能力。2、提高计算、绘图、使用规范手册和编写技术文件、计算机语言应用等基本技能,使学生了解结构设计的主要内容和要求；3、掌握设计原则、设计方法、步骤；4、树立正确的设计思想以及严谨负责、实事求是、刻苦钻研、勇于创新的作风。2、设计步骤1、熟悉设计任务书，根据老师所给的题目，清楚自己应该设计的内容2、进行荷载的效应组合（包括承载能力极限状态的基本组合和正常使用阶段的长期组合及短期组合）3、进行正截面承载力计算（计算纵向受力钢筋的数

4、量）4、进行正截面承载力的复核5、进行斜截面承载力的计算（包括箍筋和弯起钢筋的数量计算）6、进行斜截面承载力的复核（1）斜截面的抗弯承载力复核（抵抗弯矩图的绘制）（2）斜截面的抗剪载力复核7、正常使用阶段的验算（1）最大裂缝宽度的验算（2）挠度验算（包括预拱度的设置）8、编写程序对正截面以及斜截面的箍筋计算的手算结果进行验算（程序框图见附件）3、绘图绘制结构施工图，以及抵抗弯矩图，均应按规范要求绘制。4、编写计算书设计计算书主要内容：1、目录2、任务书3、指导书4、设计资料5、小结、体会5、设计目标和要求1、整个设计应在指导教师的指导下独立完成，不得抄袭或请他人代做；2、设计计算书除应包括设计

5、所必要的过程、设计方法和必要的分析、结论外，还应文理通顺，字迹工整；3、设计过程中，要勤学苦练，广泛查阅资料文献、规范手册，注意锻炼自己的独立分析问题和解决问题的能力；4、绘制的施工图符合标准要求，布局合理，内容全面、正确；5、严格纪律。6、成绩评定方法根据学习态度及出勤情况，按进度完成任务情况，计算书及图纸质量，质疑情况，按百分制评定成绩。四.计算书第一章设计资料1.1.1桥梁跨径标准跨径：；主梁全长：；计算跨径：；1.1.2设计荷载恒载产生的弯矩：m汽车荷载产生的弯矩：kN-m（已计入冲击系数）kN-m（未计入冲击系数）人群荷载产生的弯矩：kN-m支点计算剪力：kN-m跨中计算剪力：kN-

6、m1.1.3材料要求1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度fcd11.5Mpa;2）主筋采用HRB400钢筋，抗拉设计强度fsd330Mpa第二章作用效应组合设计值用丁承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值M11693.403KNm跨中截面写矩组合设计值d,2,其他各截面写矩可近似按抛物线变化计算。支点截面剪力组合设计值Vd,0401.11KNm,跨中截面剪力组合设计值Vd,：101.55KN,其他截面可近似按直线变化计算。2用丁正常使用极限状态计算的作用效用组合设计值（梁跨中截面）包载标准值产生的弯矩Mgk686.64KNm不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩MQ1K356.6KNm人群荷

7、载标准值产生的弯矩值为MQ2K94.33KNm荷载短期效应组合弯矩计算值MsMg11MQ112MQ2686.640.7356.61.094.331030.59kNm荷载长期效应组合弯矩计算值MlMg2iMqi22MQ2686.640.4356.60.494.33867.012kNm截面设计第三章进行正截面承载力计算与验算由设计资料查附表得fcd11.5MPa,ftd1.23Mpafsd330Mpab0.51*3,01.1,弯矩计算值M0Md,l1693.403KNm23.1.1、计算T形截面梁受压翼板的有效宽度:2200021220图2跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm）为了便丁计算，将实际T型截

8、面换算成图2所示的计算截面120mm其余尺寸不变，故有:80160hf2（3）bf2200mm（等丁相邻两梁轴线间的距离）取上述三个数据中最小的值,故取bf1640mm3.1.2、因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离as300.07h300.071300121mm,则梁的有效高度即可得到，h0has13001211179mm。3.1.3、判断T形梁截面类型hf,fcdbfhfh011.522532.52106Nmm1201640120117922532.52KNmM(1693.403KNm)判断为I类T形截面,3.1.4、受压区局度可由式（3-41）即0MMuhffcdbfhfh0五

9、得到1693.403106x11.51640x(1179-)整理后，可得到x22358x179576.140bb24ac2axi78.79mmhf120mm适合3.1.5、主筋面积计算将各已知值及x78.79mm代入式（3-40），即bfxfdR,fcdbfx11.5164078.792330求出A4503mmfsd根据以下原则:a、选用钢筋的总面积应尽量接近计算所需的钢筋As;b、梁内主筋直径不宜小丁10mm，也不能大丁40mm,一般为1232mm,本设计采用RHB400:28mm和25mm两种钢筋搭配，选用632+416,截面面积为4677mm2;钢筋叠高层数为4层，c、受拉钢筋的布置在满

10、足净保护层的条件下，应尽量靠近截面的下边缘，钢筋的净距和叠高都满足构造要求。故混凝土厚度取35mmd28mm及附表1-8中规定的30mm,钢筋间横向净距Sn200235231.666.8mm40mm满足构造要求。总的钢筋截面面积为+=4677mm2,接近As4503mm2，满足要求，钢筋布置图见图32200160_6J28+225*200图3钢筋布置图、截面复核已设计的受拉钢筋中628的截面面积为*63695mm2,225的截面面积为2*-982mm2,儿330Mpa。由图3钢筋布置图可求得as,即a3695(351.531.6)982(35331.60.528.4)关响s3695982则有效

11、高度h01300951205mm、由式(3-46)fcdbfhffsdAs计算fcdbfhf11.516401202.64106Nmm2.64KNmfsdAs(3695804982)3301.54106Nmm1.54KNmfcdbfhffsdAs，故为第一类T形截面、受压高度x由式(3-40)fcdbfXfsdAs，求得xfsdAs3304677xfcdbf11.5164082mmhf(120mm) 、正截面抗弯承载力由式(3-41)MdMufcdbfXh0X，求得正截面抗弯承载力Mu2xMufcdbfxh0-211.516408212058221800.15106Nmm1800.15KNmM

12、(1693.403KNm)乂A1.94%minbh020012050.2%,故截面复核满足要求。第四章斜截面承载力的计算与验算、检查截面尺寸根据构造要求，梁最底层钢筋228通过支座截面，支座截面有效高土316度h0h(35-)130050.81249mm2(0.51103)fcu,kbh(0.51103)252001249637KNVd,0401.11KN截面尺寸符合设计要求判断依据：检查截面尺寸(由抗剪上限值控制)，要求0V(0.51103)f7bh0(式中Vd为支点剪力组合设计值，h为支点截面有效高度)，否则修改尺寸。Vd(0.51103)f7bh(式中Vd为支点剪力组合设计值，h。为支点

13、截面有效高度)，否则修改尺寸。、检查是否需要设置腹筋跨中段截面(0.50103)2ftdbh0(0.503_-10)1.232001205148.215KN支座截面(0.50103)2ftdbh0(0.503、10)1.232001249153.627KN因0Vi(101.55KN)d，23-(0.5010)2ftdbh0Vd,0(401.11KN),故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段可应按计算配置腹筋。判断依据：检查是否需要设置腹筋(1)若Vd(0.50103)2ftdbh,则不必按计算设置腹筋，只需要按构造要求配钢筋(R235钢筋时，(sv)min0.18%,HRB335钢

14、筋时,(sv)min0.12%)(2)若(0.50103)2ftdbhbVd(0.51103)f?bh0，需要进行腹筋设计、剪力图分配计算步骤:(1)绘制剪力Vd沿跨径变化的图;(2)求出按构造配置钢筋的长度1;(3)由剪力包络图求出距支座中心线h/2处的计算剪力V,其中由混凝土箍筋承担的剪力为0.6V，由弯起钢筋承担的剪力为0.4V在图4所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值Vo0Vd,0,跨中处剪力计算值V|/20V1/2。VxoVd,x(0.510A3)ftdbho148.215KN的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得，为.LVxVi/2l1一2V。V|/2ce148.21511

15、1.717800441.22111.71864mm在l1长度内可按构造要求布置钢筋。同时根据公路桥规规定，在支座中心线向跨径长度方向不小丁1倍梁高h1300mm范围内，钢筋的间距最大为100mmoOOM054耳63.1953ot)7图4.计算剪力分配图距支座中心线的h/2处的计算剪力值(V)由剪力包络图按比例求得,为L/h(VV|/2)15600441.221300(441.22111.75)15600405.43KN其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6V243.26KN;应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4V162.17KN,设置弯起钢筋区段长度为3519mmo、

16、箍筋计算计算依据:常用箍筋直径应不小丁8mm，且不小丁1/4主筋直径和股数，再按下式计算箍筋问距：Sv1232(0.56106)(20.6P)诺心s&2(V)2(mm)式中:V一距支座中心h/2处截面上的计算剪力值（KN)P一斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率，P100&,当P2.5时,bh2.5;力时,1一异号弯矩影响系数。计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载11.0;计算连续梁和悬臂梁近中支点梁段的抗剪承载力时，10.93受压翼缘的影响系数。31.1；b一通过斜截面受压区顶端截面上的有效高度，自纵向受拉钢筋合力点到受压边缘的距离（mm）；h0一斜截面受压端正截面上的有效高度，自纵向受拉钢筋合

17、力点到受压边缘的距离（mm）；fcu,k一混凝土强度等级（Mpa）;fsv-箍筋的抗拉强度设计值（Mpa），取值不宜大丁280Mpa。计算：采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面积.-一-，一-2AsvnAv1250.3100.6mm教师批阅:在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为计算简便按式(4-5)设计箍筋时，式中的斜截面内纵筋配筋白分率p及斜截面有效高度跨中截面ho可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下:pl/21.942.5,取pl/21.94,h01205mm支点截面P00.49,h1249mm则平均值分别为p1.940.49120512491.22,h012

18、27mm22箍筋问距&为2(V)21(441.22)2=281mm确定箍筋问距Sv的设计值尚应考虑公路桥规的构造要求。1一若箍筋间距计算值取Sv250mm-h650mm及400mm,是满足规范要求的，但采用C8双肢箍筋，箍筋配筋率sv100.60.2%0.18%(R235钢筋时)，满足规范规定。b&200250合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1300mm范围内，设计箍筋问距Sv100mm，尔后至跨中截面统一的箍筋问距取Sv250mm。、弯起(斜筋)计算计算步骤:32(0.56106)(20.6PhCU,TAsvfsvbh32Sv1(1.1)2(0.56106)(20.61.22).251

19、00.619520012272(1)第一道斜筋按0.4V设计计算Vsb10.4V(0.753、10)fsdAsdisins(mm2)1333义1Asb1r一fsdsins式中：Asb1为所需的第一道弯筋面积(2) 计算i点截面处的剪力V(如图4所示)。VsbiVVcs对丁第二道斜筋，Vsb2V2Vcs,由此可求得Vsb2,同样按照上述方法确定由主筋弯起还是需另加斜筋。直到i点在C点之右为止，从而得到全部斜筋按斜截面抗剪确定的初弯起位置。(3) 按同时满足梁跨间隔正截面和斜截面的抗弯要求确定弯起钢筋的最终弯起点的位置。计算：设焊接钢筋骨架的架立钢筋(HRB40。为12,钢筋重心至梁受压翼板上边缘

20、距离as40mm。弯起钢筋的弯起角度为450,弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间垂直距离hi见图5现拟弯起N1N5钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的hi以及至支座中心距离为、分配的剪力计算值Vsbi、所需的弯起钢筋面积Asbi列入表1中。现将表1中有关计算如下：根据公路桥规规定，简支梁的第一排弯起钢筋(对支座而言)的末端弯起点应位丁支座中心截面处。这时，n为h13003531.61.53713.931.60.51151mm表1弯起钢筋计算表弯起

21、点1234hi(mm)1151111911011091距支座中心距离xi(mm)1151227033714462分配的计算剪力值Vsbi(KN)需要的弯筋面积Asbi(mm2)927795500211可提供的弯筋面积Asbi(mm2)1232(228)1232(228)603(216)982(225)弯筋与梁轴交点到支座中心距离xc(mm)583173428603668弯筋的弯起角为450，则第一排弯筋(2N3)的弯起点1距支座中心距离为1151mm。弯筋与梁纵轴线交点1距支座中心距离为11511300/23531.61.5583mm对丁第二排弯起钢筋，可得到h213003531.62.537

22、13.931.60.51119mm弯起钢筋(2N2)的弯起点2距支点中心距离为1151h2115111192270mm分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值Asb2,由比例关系计算可得到：35196501151Vsb23519162.17得Vsb2139.08KN其中，0.4V162.17KN;h/2650mm;设置弯起钢筋区段长为3519mm。所需要提供的弯起钢筋截面积(Asb2)为V1333.33(Vsb2)sb2fsdsin45ov1333.33162.17922sb2330sin45o、绘制弯矩包络图包络图是在荷载作用下沿跨径变化最大弯矩图。严格的绘制方法应按梁上各截面的弯矩影响线布置荷载而

23、求得。但一般中小桥可根据求得的跨中弯矩Md,1/2近似按抛物线规律求出梁上其他位置的Mx值，再连成圆顺的曲线，即得弯矩包络图，简支梁弯矩包络图抛物线公式近似为:4x2、Md,xMd,1/2(1-)式中：x一从跨中算起，即跨中纵坐标为0,支点纵坐标1/2;（图5）计算如下:先按抛物线公式近似求出控制截面的弯矩值。已知L15.5m,01,Md,1/21551KNm，配置跨中截面钢筋，具体尺寸见图60（跨中处）：Md,1/21551KN:Md,3/88Md,1/2(1,.一、24(L/8)-)Md,1/2(14)1454.1KNm64:Md1/4Md,1/2(124(L/4)-)Md,1/2(11)

24、1163.25KNm43L5:Md,3/88Md,1/2(1-.24(3L/8)362)Md1/2(1竺)678.6KNmL264-:Md00KNm2通过以上五个控制截面，就可以把他们连接成一光滑的曲线。所得到的图7（a、b）的弯矩包络图。、绘制承载能力图承载能力图就是沿梁长各截面所能承受的最大弯矩图。他是根据沿跨径各截面的主筋所能承受的最大弯矩绘制的。计算如下：跨中截面尺寸及配筋见图6（1）跨中截面：配有632+616共6对钢筋_2As48.2612.0660.32cm钢筋中心至梁底缘的距离as48.26(33.581.5)12.06(33.5831.841.5)10cm60.32has11

25、010100cmhf生上11cm（翼缘平均厚度）Qfcdbfhfh02hf0Md故按I类截面计算fcdbfXfsdAsx皿60.322809.7911cmfcdbf11.5150从上述计算可知确实届丁I类截面。x故有：Mufcdbfxh0-11.51509.7910029.7921031606.109103Nmm1606.kNmm0Md145kNmm(2)弯起或截断一对2C16钢筋后:2As48.268.0456.3cm2钢筋中心至梁底缘的距离as48.26(33.581.5)8.04(33.5831.841.5)56.39.40cmhhas1109.40100.6cmhf(翼缘平均厚度)81

26、411cm2hfQfcdbfhfh2Md故按I类截面计算fcdbfXfsdAsxB56809.1411cmfcdbf11.5150从上述计算可知确实届丁I类截面。故有：Mufcdbfxh0103x9.14x11.51509.141003-_1514.110Nmm(3)弯起或截断两对416钢筋后：As一248.264.0252.28cm48.26(33.581.5)4.02(33.5831.841.5)ash0has1108.8552.28101.15cm解得x圣fcdbfMufcdbf56.311.5xh0280150x8.4911cm9.14311.51509.1410010228.85cm

27、1419.2103Nmm(4) 弯起或截断三对616钢筋后:As248.26cm33.581.58.37cmh0ha1108.37101.63cm解得fsdAsxfcdbf56.328011.51507.8311cmxMufcdbfXh-211.51509.141009.141031319.8 1C3Nmm(5) 弯起或截断四对616+232钢筋后:As232.17cm2(6) x皿56.32805.22响fcdbf11.5150x9.14qMufcdbfxh011.51509.1410010322907.7103Nmm弯起或截断五对616+432钢筋后:2A16.09cmas33584.79

28、cms2h0has1104.79105.21cm解得fsdAsxfcdbf56.328011.51502.6111cmx9.14qMufcdbfxh0-11.51509.1410010322310Nmm由以上所求得的承载力值就可做出承载能力图根据按抗剪要求，现求得斜筋位置分别为93cm、182cm、268cm、345cm、441cm(均系距支点的距离)。假设全部利用主筋弯起，且认为弯起钢筋的面积均能满足计算的Ab要求，(若不能满足，则需另加斜筋)这样就可得到如图7(a)的承载力图，即ABCDEFGHIJKL连成的折线。在绘制承载力图时，一般认为弯筋进入受压后不能承受弯矩，在受拉区承受的弯矩是直

29、线变化的，并假设中和轴近似取在梁高一半处，则得到图7(a)的BGDE、FGHI、JK等斜线。、斜截面的抗剪强度复核确定验算斜截面的具体位置a、距支点中心h/2；b、起弯点截面及受拉钢筋不受力处的截面；c、箍筋数量发生变化处的截面；d、梁肋宽度改变处截面。计算截面的抗剪承载能力VuVu123(0.45103)bho.(20.6P).fcu,ksvfsv(0.75103)fsdAsbSins(KN)式中要求：VuNd2预应力提高系数。对钢筋混凝土受弯构件，21；P一斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率，P100,诈，当P2.5时，取P2.5sv一箍筋配筋率,见式(4-2)fsv一箍筋的抗拉强度设计值(Mp

30、a)，取值不宜大丁280Mpa；fsd一普通弯起钢筋的抗拉强度设计值(Mpa);s一普通弯起钢筋与构件纵向轴线的火角；b一验算斜截面受压区顶端正截面上的腹板厚度(mm)；h0一验算斜截面受压端正截面上的有效高度，自纵向受拉钢筋合力点到受压边缘的距离(mm)；Asb一斜截面所穿过的，在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋总截面面积(mm2),其他符号同前；1.2.3挠度和裂缝宽度验算1、裂缝宽度验算(1)带肋钢筋系数c,=、Es2.0105Mpa、Ec2.8104Mpa荷载短期效应组合弯矩计算值MsMg11MQ112MQ2686.640.7356.61.094.331030.59kNm荷载长期效应组合弯

31、矩计算值MiMg21MQ122MQ2686.640.4356.60.494.33867.012kNm系数Mi867.012c210.5-10.5Ms1030.591.42系数C3：非板式受弯构件C3=(2)钢筋应力ssMs1030.59210.2Mpa0.87h0As0.8712054677(3) 换算直径d的计算因为，受拉区采用不同的钢筋直径2一22JJndi62822252dde旭62822527.3mm对丁焊接钢筋骨架，式中的d或de应乘以的系数即dde1.327.335.5mm(4) 纵向受拉钢筋配筋率bh0467720012050.01940.02所以取=(5) 最大裂缝宽度Wfk的

32、计算WfkssC1C2C3Es30d0.28101.01.421.0210.23035.5521050.28100.01940.2mmWf0.2mm裂缝的宽度满足要求2、变形验算教师批阅:板计算，即bf12200mm,hf仍为120mm,而EsEs一一一52.01057.1432.8104即:（1）T梁换算界面的惯性矩Icr和I。的计算对T梁的开裂截面，由式（9-19）即】bfx2212一2200x27.143246771205解得:x176.72mmhf120mmEsAshx可得到梁跨中截面为第二类T形截面,此时，受压区高度由式（9-12）确定,在进行辆变形计算时，应取梁与相邻梁横向连接后截

33、面的全宽度受压翼EsAshfbf1bA7.1434677120220020020022EsAshbf1bhfB-一一-_227.143467712052200200120200则x.A2BA一1367.032546564.121367.03187mmhf120mm开裂截面的换算截面惯性矩（Icr）为2200187322002001cr318712027.143467712051876439216.2210mmT梁的全截面换算截面面积（气）为A200130022002001207.14314677528730.81mm2受压区高度（x）为1 200130021220020012027.14314

34、67712052528700x412mm全截面换算惯性矩（I0）为1123bh1.hbhx22Es1Ashx120013003122001300I02bf1123bhf1300bf12412bhf，2hfx一2220020012031222001202001204127.1431467712052412109.8 10mm（2）计算开裂构件的抗弯刚度全截面抗弯刚度B00.95EcIcr0.952.8104cci9.810102.6115210Nmm开裂截面抗弯刚度BcrEcIcr2.810439216.22cicci1061.09815210Nmm全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩为.101

35、09.810831.110mmhx1300412全截面换算截面的面积矩为1.21,bfx-bf1bxhf22122002141222200222S020041221201.01108mm3塑性影响系数为2S0W21.011081.11081.84开裂弯矩McrftkW01.841.781.11083.6027108Nmm360.27kNmm开裂构件等效截面的抗弯刚度为B2McrMsB02McrBo无瓦2360.271030.592.6110152_.5.360.272.611011030.591.0981015_151.1810N2mm受弯构件跨中截面处的长期挠度值短期荷载效应组合下跨中截面弯

36、矩标准值Ms1030.59kNm,结构自重作用下跨中截面弯矩标准值Mg686.64kNm。对C30混凝土，挠度长期增长系数=.受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为25MsLl48Bcc21.6051030.591015.601048一_151.18101536mm在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为5MgL248B6321.605686.641015.6010487751.181024mm则按可变荷载频遇值计算的长期挠度Q）为QIG362412mm60015.6010326mm600符合公路桥规的要求。（4）预拱度设置在荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响下梁跨中出产生的长期挠度为c32mm上些迫7.09mm22002200故跨中截面需设置预拱读。根据公路桥规对预拱度设置的规定，由式（19-28）得到梁跨中截面处的预拱度为11ccGQ241230mmG2Q211(1)bf-L0-156005200mm(L为王梁计算跨径)3333.581.06.58cmh0has1106.58103.42cm