盘扣式脚手架支撑方案

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1、岳阳亿丰时代广场工程模板工程专项 施工方案（承插型盘扣式钢管与钢管混搭支撑体系） 岳阳县建筑总公司 五月目 录一、编制根据2二、工程概况3三、模板工程安装方案4四、施工工艺流程及劳力组织4五、模板施工技术规定6六、安全注意事项11七、应急预案14八、模板工程设计计算15一、编制根据1、建筑法、安全生产法、建设工程质量管理条例、建设工程安全生产管理条例、湖南省建设工程安全生产管理措施等法律、法规；2、危险性较大分部分项工程安全生产管理措施等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局的有关规范性文献；3、混凝土构造工程施工及验收规范(GB50204-)；4、建筑工程施工质量验收统一原则(GB50300-

2、)；5、混凝土构造工程施工工艺原则(ZJQ00-SG010)；6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）；7、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-）；8、建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-）；9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）；10、建筑施工手册第三版；11、岳阳县建筑设计有限责任公司设计的本工程施工图纸；12、本工程的施工组织设计等。二、工程概况第一节 绪言工程名称：岳阳亿丰时代广场工程建设单位：湖南亿丰置业发展有限公司监理单位：岳阳宏远建设监理有限公司设计单位：岳阳县建筑设计有限责任公司施工单位：岳阳县建筑总公司质量监督单位

3、：岳阳县建设工程质量监督站安全监督单位：岳阳县建设工程安全监督站第二节 构造特性 工程分别为B1#B3#、B5#B13#、B15#B20# 楼，重要构造类型为：框架构造，基本形式：独立柱基，建筑高度为11.6523.2米（其中B1#建筑高度为23.2米、B2#、B6#为15.55米、其她为11.65米），屋面防水级别为级，防火级别二级，建筑层数为：25层（其中B1#建筑层数为五层、B6#、B19#、B20#建筑层数为三层，其她层数为二层），总建筑面积为42677.82，本工程按七度抗震设防。1、 基本部分：基本为C30砼独立柱基本，基本垫层采用C15砼，承台基本和基本地梁，基本混凝土强度级别为

4、C30，0.000如下采用MU10粘土原则砖、M10水泥砂浆砌筑。2、 主体部分：主体部分为框架构造，M10水泥砂浆砌筑，钢筋采用HPB300、HRB335、HRB400，梁、柱、板混凝土强度级别为 C30。钢筋采用级，625。第三节 建筑概况本工程构造安全级别为二级,设计使用年限为50年(正常环境)，构造重要性系数1.0。本工程位于岳阳县境内，地震设防烈度7度,设计地震分组第一组，设计地震加速度0.10g；抗震设防类别丙类。经建筑类别、场地类别调节后设计设防烈度7度。 本工程地基基本设计等丙级。框架抗震级别为三级。本工程场地按类场地考虑，设计场地特性周期 0.35s。地面粗糙限度：C类。本工

5、程标高系为黄海高程基准系，0.000均相称绝对标高+45.65m。 三、模板工程（承插型盘扣式与钢管混合搭设支撑）安装方案1、本工程原则层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管钢管混合搭设支撑体系，其架体节点构造规定（详见附图1）：承插型盘扣式插销采用8mm厚的型钢成品支撑，盘口及插销与重要立杆及纵横杆之间采用双面满焊焊接，连接盘的厚度为8，焊接接头有现场取样作节点抗压、抗拉实验，实验值为纵向抗压15KN，横向抗拉25KN，符合规定。立杆纵横杆采用483.0钢管作重要的骨架构件，立杆上的第一种盘扣件距离地面300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘口件距离第一种盘口件1700mm作为第二道水平拉杆

6、；由于该工程开间大小不规则，一般纵横水平杆长度采用600mm、900mm、1200mm三种规格布置。2、本工程模板梁、板采用松木胶合板辅以60mm80mm松方木，模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，截面较大的梁采用12mm对拉螺栓加固。四、施工工艺流程及劳力组织1、工艺流程：柱钢筋绑扎、隐蔽验收搭支撑架柱模板安装加固梁板模板安装加固柱砼浇筑梁板钢筋绑扎、验收梁板砼浇筑柱模板拆除，吊上一层使用2、每栋劳力组织：天数工种1234搭架（16人）模板（27人）五、模板施工技术规定1、操作要点A、柱模板(1)先在基本或楼板面弹出柱的中心线四周边线。(2)沿边线竖立立板，对的固定柱脚，用斜撑将柱模板临时固定

7、，再由柱顶用线垂吊直找正，然后正式固定。柱脚一侧要留打扫口。(3)通排柱模板安装，应先装两端柱模板，校正固定，拉通线校正中间各柱模板。(4)门子板应分节铺钉，或分节预留施工洞口，其高度由地面起2m留一道，以便灌入混凝土及放入振捣器。(5)柱模板加设柱箍，柱箍采用50mm100mm松方木及12mm对拉螺栓，间距通过计算拟定，截面较大的柱加设对拉螺栓。(6)在柱与梁的结合处，对的锯好梁的槽口，在梁的槽口上划好中心线。(7)柱模安装时应注意如下事项：a、在浇筑楼板砼时应在柱位四周预埋40mm*40mm*30mm小木块做为柱模底部固定。b、支设的柱模，其标高、位置要精确，柱身不扭曲，支设应牢固，均采用

8、四周支撑。c、柱模底部四周用1：3水泥砂浆堵严，避免漏浆。d、每根柱模底部应设清渣口，作为浇筑之前清理模内杂物。柱模板上口标高应安至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸，在安装时应钻好插筋孔，及时预埋好其她设计规定的预埋件，并规定方位精确。B、梁、板模板(1)在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同步复核柱模上梁槽口处中心线位置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。(2)按照设计间距搭设盘式钢管支撑架，钢管支撑底部应铺设垫板。设计规定安装纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。(3)根据梁底标高及起拱规定，拟定梁底大横担标高，安装好大横担。在大横担上铺设梁底木楞。按同

9、样的措施铺好板底木楞。(4)对准柱模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。(7)梁高度较大时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。(8)梁高度大时，应设立对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺栓。C、梯模板采用松木胶合板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均

10、匀一致，特别要注意最上一步和最下一步的高度，要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。2、质量通病及防治措施A、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：避免的措施是：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和钢度。作业中应认真执行设计规定，以避免砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，避免支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1)涨模、断面尺寸不准：防治的措施是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截

11、面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵御混凝土的侧压力。施工应认真按设计规定作业。(2)柱身扭向：防治的措施是，支模前先校正柱筋，使其一方面不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，虽然柱模不扭向。(3)轴线位移，一排柱不在同始终线上：防治的措施是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再拟定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，

12、每柱分别四周支撑，保证每柱垂直和位置对的。4、模板工程质量原则模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模板安装容许偏差应符合规范的规定。5、模板拆除(1)侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。(2)承重模板（梁、板底模）的拆除时间。板跨度2m时 达到砼强度原则值50%以上；板跨度2m，8m时 达到砼强度原则值75%以上；板跨度8m时 达到砼强度原则值100%；梁构造跨度8m时 达到砼强度原则值的75%以上；悬臂构件及构造跨度8m时 达到砼强度原则值的100%；(3)拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始

13、向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同步拆除，以保证柱模稳定。(4)拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端(5)模板拆除应按区域逐渐进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消除避免伤人。(6)拆除模板作业比较危险，避免落物伤人，应设立警界线明显标志，并设专门监护人员。6、模板支架立杆的构造应符合下列规定：(1)、模板支架立杆的构造应符合下列规定：a、每根立柱底部应设立垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得不小于200mm，安装时应保证上

14、下同心。b、在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开50cm以上。(2)支架立杆应竖直设立，2m高度的垂直容许偏差为15mm；(3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应不小于25mm；(4)安装此体系支撑架应水平搭设，一方面根据支撑平面配备方案放置好立杆，4个为一基本组装单元，接着同步安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其他的支撑架单元杆件，随安装随调节加固，完毕最底层的安装。当一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高措施来解决。

15、一方面铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基本安装此层支撑架的其他杆件，完毕此层的构件搭设。按此措施可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完毕了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其他部件的安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同步应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。(5)支撑架单元组装完毕后，应及时校正立杆垂直

16、度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，避免架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作脚手板，保证操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2根需连接的立杆和接头同步组装、调节。当架体超高时，必须在合适位置设可靠连接，避免架体整体失稳，并增长侧向通长斜撑杆。(6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱顶紧。六、安全注意事项1、模板安装(1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。严禁运用拉杆、支撑攀登上下。(2)支撑立柱

17、模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。(3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。(4)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运送工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。(5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。(7)支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，避免因扶空、踏空而坠落，导致事故。(8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。2、模板拆除：(1)拆除模板应经负责人批准。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的

18、模板。(2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。(3)拆模前，周边应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看守，禁人入内。(4)拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同步拆模应注意互相间的安全距离，保证安全操作。(5)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，避免钉子扎脚伤人。3、圆盘锯等机具：(1)圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片背面，离齿10-15mm处

19、，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。(2)锯片必须平整且锯齿锋利，不得持续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲钻止裂孔。(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的1/4。(4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应不不小于500mm。接近端头时，应用推棍送料。七、应急预案1、指引思想:本预案针对模板施工中存在的重大危险源，如坍塌、高处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急解决措施的及时性和有效性，本着“避免为主、自救为主、统一

20、指挥、分工负责”的原则，充足发挥项目部在事故应急解决中的重要作用，保障生命财产安全，使事故导致的损失影响降至最低限度。2、应急小组领导小构成员：总指挥： 周辉 电话：警戒指挥：陈赐华 电话：疏散指挥：李志鹏 电话：应急小构成员由李海波、 徐苗良、李时光以及后勤管理人员、保卫人员等构成,其她管理人员协助。3、应急预案启动a、砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。b、总指挥立即安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面急救工作，及时向公司安所有门及领导报告。c、警戒指挥：负责事故

21、现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的急救人员外，其别人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响急救工作。d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、急救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立即疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“12O”救护电话。对现场通道影响急救工作的围观人员进行疏散等，保证急救工作有序进行。e、公司安所有门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排急救工作，并向上级有关部门报告。4、事故的调查反思:项目经理组织有关部门对事故产生的因素进行调查分析。对事故进行总结、反思解决。八、模板工程设计计算梁模板（盘扣式）计算

22、书 计算根据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231- 2、混凝土构造设计规范GB50010- 3、建筑构造荷载规范GB 50009- 4、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土构造层高(m)5.72梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(

23、kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1000支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立

24、柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增长立柱根数1梁底增长立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增长立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200构造表面的规定构造表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨持续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，

25、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42.5128.1kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.8124.6kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.1520.079kNm Mmax/W0.079106/375002.107N/mm

26、2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mml/250150/2500.6mm 满足规定！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.60.15+0.4373.50.151.613kN R2=1.25q1l=1.2528.10.155.269kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2l=1.2520.50.153.84

27、4kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵御矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.917验算方式三等跨持续梁 为简化计算，按三等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.613+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.11)+1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42.5max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，5.269+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.305kN/m q2ma

28、x1.153+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.11)+(0.5+(24+1.1)0.11)max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，3.844+(0.3-0.1)0.3/23.874kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.3050.62，0.55.3050.220.191kNm Mmax/W0.191106/408334.677N/mm2f13N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.3050.6，5.3050.21.91kN max3Vmax/(2bh0)=31.

29、911000/(25070)0.818N/mm21.4N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.8746004/(10096001429170)0.248mml1/250600/2502.4mm 2q2l24/(8EI)3.874/(896001429170)0.056mm2l2/2502200/2501.6mm 满足规定！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.3050.6，0.45.3050.6+5.3050.23.501kN 同理可得，梁

30、底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.096kN，R23.501kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.8740.6，0.43.8740.6+3.8740.22.557kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.792kN，R22.557kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵御矩W(cm3)4.49 主梁自重忽视不计，

31、计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.206106/449045.956N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.916kN max2Vmax/A=21.9161000/4249.037N/mm2125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.071mml/250600/2502.4mm 满足规定！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.18kN，R2=7.333kN，R3=0.18kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值

32、N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R37.333kNN30kN 满足规定！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵御矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.61000,1000+20.7200)=1600mm =hmax/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足规定！ 查表得，0.475 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.612/100.012kNm

33、 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92.5127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.59+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.11)+1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.92.5max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，5.203+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.239kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.179kN，R27.26kN，R30.179kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.

34、15(5.72-0.8)+Mw/lbmax0.179，7.26，0.179+0.886+0.012/1.28.156kN fN/(A)+Mw/W8155.928/(0.475424)+0.012106/449043.123N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度级别C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=8.156kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截

35、面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不适宜不小于4：当

36、s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储藏。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=8.156kN 满足规定！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条

37、规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.3513

38、14.340000/1000=2316.6kNF1=8.156kN 满足规定！板模板（盘扣式）计算书 计算根据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231 3、混凝土构造设计规范GB50010- 4、建筑构造荷载规范GB 50009- 5、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝土板名称B1，标高5.62m新浇混凝土板板厚(mm)150模板支架纵向长度La(m)8.1模板支架横向长度Lb(m)7.8模板支架高度H(m)5.47 二、荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5

39、模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载原则值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载原则值Q2k(kN/m2)0.25其她附加水平荷载原则值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.5=0.125风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1

40、200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)

41、+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.15)+1.413=8.838kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.15)=4.638kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.15)+113=6.865kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1258.8380.32=0.099kNm =Mmax/W=0.099106/37500=2.64N/mm2f=16.83N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56

42、.8653004/(3849350281250)=0.275mm max=0.275 mmmin300/150，10=2mm 满足规定！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm70mm 截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵御矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.3(0.3+(24+1.1) 0.15)+1.40.33=2.723kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10

43、.3(0.3+(24+1.1) 0.15)+10.33=2.119kN/m 按 二等跨梁持续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.483106/40833=11.829N/mm2f=12.87N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmax2.023kN 3Vmax/(2bh0)=32.0231000/(25070)0.867N/mm2=1.386N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 max=1.934mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足规定！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R

44、1=1.513kN R2=4.046kN R3=1.513kN 正常使用极限状态 R1=1.179kN R2=3.153kN R3=1.179kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵御矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.513,4.046,1.513/2=2.023kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.179,3.1

45、53,1.179/2=1.5765kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.531106/4490=118.263N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmax3.287kN 2Vmax/A=23.2871000/42415.505N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 max=0.637mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足规定！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵御矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正

46、系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7150=1410mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足规定！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1410/15.9=88.679 查表得，=0.566 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.430.91.2=10.063kN f=N1/(1A)10.063103/(0.566424)=41.9

47、32N/mm2=200N/mm2 满足规定！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.15)+1.430.91.2=10.776kN f=N2/(2A)10.776103/(0.55424)=46.209N/mm2=200N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.1250.91.22/10=0.02kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5

48、+(24+1.1)0.15)+0.91.430.91.2+0.02/1.2=9.627kN f=N1w/(1A)+Mw/W=9.627103/(0.566424)+0.02106/4490=44.57N/mm2=200N/mm2 满足规定！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.15)+0.91.430.91.2+0.02/1.2=10.339kN f=N2w/(2A)+Mw/W=10.339103/(0.55424)+0.02106/4490=48.79N/mm2=200N/mm2 满足规定！ 八

49、、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =10.063kNN=40kN 满足规定！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩重要由风荷载产生，抗倾覆力矩重要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.1258.15.476+0.558.14)=64.323kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.058.17.82/2=349.275kN.m MT=64.323kN.mMR=349.275kN.m 满足规定！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩重要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆

50、力矩重要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.258.15.47+0.558.14)=36.41kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.158.17.82/2=1601.675kN.m MT=36.41kN.mMR=1601.675kN.m 满足规定！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度级别C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=10.339kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土构造设计规范GB50010-第6.5

51、.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截

52、面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不适宜不小于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储藏。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1k

53、NF1=10.339kN 满足规定！2、局部受压承载力计算 根据混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=0mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.30/1000=945.748kNF1=10.339kN 满足规定！