钢结构厂房设计计算书

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1、毕业设计说明书（毕业论文）毕 业 设 计 （论 文） 题 目专 业 ：土木工程专业学 生 ：赵鹏指导教师 ：王羡农河北工程大学土木工程学院2013年05月29日摘 要本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据钢结构设计规范)GB50017-2003和门式刚架轻型房屋钢结构技术规程GECS 102:2002等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化

2、，商品化的制品生产，与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢，10. 9级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。关键词:轻型钢结构 门式钢架 内力分析 双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点AbstractThis project in handan

3、 area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003) and TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002), and some others.

4、 Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as applying, economy, under the possible term attention beautifully, Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed,

5、then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting constructi

6、on convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual

7、engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235

8、 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43.Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged c

9、onnection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some e

10、rrors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints.Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint目录第一章 建筑设计11.1 概述11.2 平面设计31.3 剖面设计41.4 立面设计51.5 墙体做法61.6 吊车及吊车梁61.7 其它6第二章 结构设计82.1

11、 结构选型与布置82.2 荷载计算92.3刚架计算12第三章 结构构件设计593.1刚架柱设计593.2 吊车梁设计683.3抗风柱设计713.4牛腿设计733.5檩条的设计733.6墙架设计743.7撑设计75致 谢76参考文献77邯钢钢材包装物主厂房设计学生：赵朋 指导教师：王羡农河北工程大学土木工程学院土木工程专业建筑结构与施工管理方向第一章 建筑设计1.1 概述 设计题目：邯钢钢材包装物主厂房 工程概况该厂房主要建筑为单层两跨钢结构厂房，由于钢材包装需要运输，因此该厂房两跨均需设置吊车梁。采光要求为三级，室内通风适当组织即可，采用中央集中空调。营业区冬季温度要求不低于15摄氏度。本建筑

12、设计采用新型建筑材料，基础为钢筋混凝土独立基础。承重结构均采用钢结构。屋盖和围护结构采用保温彩板。 设计条件：1自然条件：（1）建筑场地地段情况：该厂房位于邯钢路以南，西临主干道中华大街，交通方便。场区西侧距主干道（30米宽）中心线30米，场区南北长70米，东西长40米，内部道路及绿化由设计确定。建筑面积约2000平方米。（2）主导风向：冬季西北风，夏季东南风。（3）土壤冻结深度：0.4米。（4）场地地基情况：见表1。（5）抗震设防烈度：7度。 土层分布及土的物理力学性质指标土层编号埋深范围土层描述与鉴别土的主要物理力学指标0.00.8杂填土，褐黄色，以粉土为主，含大量碎砖、灰渣、树根等，潮湿

13、，可塑=17kN/m30.84.2粉质粘土，黄褐色，很湿，可塑状态，含云母等=18.7kN/m3，e=0.900Es=6.0MPa，fak=115kPa 4.2粉土，灰褐色，饱和，可塑至软塑（本层未被打穿）=18.5kN/m3，e=1.050 fak=95kPa2建筑物层数与层高：（1）层数：1层。（2）柱顶标高：9.5m。（3）跨度：2跨，跨度分别为12m，18 m。（4）柱距：标准7.5m。（5）结构系统：采用门式刚架结构（6）屋面坡度：1：81：203设备条件：市场内的采暖、电力、上下水道均由市内管网直接提供。 设计依据1、 业主的设计要求2、门式钢架轻型房屋钢结构技术规程 （CECS1

14、02:2002）3、建筑抗震设计规范 (GB 50011-2001)4、钢结构工程施工质量验收规范 (GB 50205-2001)5、冷弯薄壁型钢结构技术规范 (GB 50018-2002)6、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)7、钢结构设计手册（第三版）.中国建筑工业出版社8、建筑制图标准（GB/T50104-2001）9、建筑设计防火规范（GBJ 16-87）10、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 本工程图纸所注尺寸单位尺寸以毫米为单位，标高以米为单位。1.2 平面设计 车间平面形式及柱网布置柱网应根据工艺、建筑面积、结构和经济要求布置。按施工要求，厂房的横向柱

15、距、纵向柱距应满足生产工艺、使用和发展要求。柱的位置和厂房的地上设备、起重及运输通道、地下设备和设备基础、地下管道相协调。按结构要求，柱网布置应尽量简单，避免在同一区段内设置纵横跨。按经济要求，纵向柱距常对钢材用量和造价有较大影响。增大柱距，柱和基础的材料用量减少。综合考虑以上原则并结合本工程实际情况，本设计采用跨度为 18m 、12m的双跨四坡门式轻型钢结构厂房。柱距为7.5m，厂房纵向长度是 7.5m9=67.5m。中柱处定位轴线经过柱的形心，边柱处定位轴线在柱的外边缘处。如柱网平面布置图所示。 变形缝设计门式刚架轻型房屋钢结构技术规程规定门式刚架轻型房屋钢结构的温度区段长度（伸缩缝间距）

16、，应符合下列规定：纵向温度区段不大于 300m；横向温度区段不大于150m。本厂房纵向长度为 67.5m，横向跨度为 30m，固可不用设置变形缝。1.3 剖面设计 柱顶标高的确定厂房柱高设为 9.6m,轨顶标高 7.8m。满足厂房建筑模数协调标准规定的柱顶标高H 应为 300mm 的倍数。轨顶的标高 H1取为 600mm 的倍数。轨顶标高 H1=h1+h2+h3+h4+h5=3m+0.5m+2m+1.1m+1.2m=7.8m柱顶标高 H = h1+h2+h3+h4+h5 +h6+h7=7.8m+0.8m+0.9m=9.5m式中 h1 需跨越的最大设备高度，取为 3m；h2起吊物与跨越物间的安全

17、距离，一般为 400500mm 之间，取为 500mm；h3起吊物的自大物件高度，取为 2m；h4吊索最小高度，根据起吊物件的大小和起吊方式决定，一般大于 1m，取为 1.1m；h5吊钩至轨顶面的距离，由吊车规格表查得，取为 1.2m；h6轨顶至小车顶面的距离，由吊车规格表查得，取为 800mmh7小车顶面至屋架下弦底面之间的安全距离，应考虑到屋架的挠度、厂房可能不均匀沉陷等因素，最小尺寸为 220mm， 湿陷性黄土地区一般不小于 300mm，为了检修吊车梁方便这里取为0.9m； 设计标高的确定设计标高0.000 ，室外设计标高-0.300 ,室内外高差为 300mm。 采光设计厂房采光的效果

18、直接关系到生产效率、产品质量以及工人的劳动卫生条件，它是衡量厂房建筑质量标准的一个重要因素。为了满足室内采光要求，采用侧面和顶部相结合的混合采光。在屋面铺设透明玻璃纤维聚酯采光板带，并在外墙设置双排式带窗，窗总高为3.9m。 通风设计该厂房采用自然通风，单层厂房的自然通风利用空气的热压和风压作用进行的。在两山墙处各设置两个大门，在两边纵墙处各设置一个大门。则总共 6 个门，来满足通风要求。 厂房屋面构造及屋面排水本厂房为双跨四坡有檩条屋面，屋面坡度为 1/9,屋面板为双层彩色压型钢板内填聚氨酯泡沫保温材，外形样式为波纹式。在屋脊两侧铺设玻璃纤维聚酯采光板带。屋面为不上人屋面，不设置女儿墙。该厂

19、房屋面采用内排水方式，按照规范中规定的每个雨水管的汇水面积不超过 200m的原则, 屋面中间设置一个内天沟并每隔 12m 设置一个雨水管(汇水面积为 12m18m=216 m，略大于 200 m)，共 7 个雨水管。厂房两边的屋面也设置天沟，每隔 18m 设置一个雨水管(汇水面积为 9m18m=162 m)，每边共 5 个。则雨水管总数量为 17 个，采用热镀锌钢管雨水管，并将雨水管分布在柱的内侧。雨水管的布置如屋顶平面图所示。1.4 立面设计本厂房采用左右两跨对称式结构，厂房前后也对称。因为采用内排水方式，这样厂房造型统一、简介、轮廓分明、整洁大方，给人以鲜明而强烈的印象。厂房主体颜色为浅蓝

20、色，并辅以少量白色，给人以清新明快的感觉。厂房的正立面图和侧立面图如下图所示。1.5 墙体做法（1）标高0.0000.900 范围内采用 240mm 厚混凝土实心砌块，M10 水泥砂浆砌筑，用白色耐水性涂料装饰砌体外墙部分。（2）墙体及女儿墙部分（用于车间标高 0.900m 以上部分）：墙体部分为工字型钢柱上锚固墙梁，在墙梁上挂彩板；构造与墙体部分相同。（3）彩板部分（用于车间标高 0.900m 以上部位）：外墙为 60 厚双层压型钢板内填聚氨酯泡沫夹芯板，颜色为浅蓝色，导热系数0.4w/mk。1.6 吊车及吊车梁本厂房内设 3t 梁式吊车（地面操控）两部，工作制度为 A5。吊车梁主要由轨顶标

21、高来确定，厂房的轨顶设计标高为 7.8m，轨顶至柱顶距离为 1.7m，即柱顶标高为 9.5m，符合厂房建筑模数协调标准的规定。1.7 其它 地面做法因厂房内地面无特殊要求，固采用水泥砂浆地面，其具体做法为：素土夯实；60mm 厚石灰炉渣垫层；20mm 厚 1:3 水泥砂浆找平层；10mm 厚 1:2 水泥砂浆（随捣随抹平）。 散水做法在厂房外墙周围设置散水，散水宽度为 1000mm，散水坡度为 3%，具体做法为：素土夯实；70 厚 C10 混凝土；15 厚水泥砂浆。混凝土散水沿长度方向每 6 米设一道伸缩缝，缝宽 20，缝内嵌防水油膏，散水与外墙交接处设置通长分格缝，分格缝宽为 15mm，用沥

22、青麻丝嵌缝，以防止外墙下沉时将散水拉裂。 坡道做法室内比室外标高差为 300mm，用坡道连接室内外，坡道面为水泥锯齿状，距门边距离为 200mm，坡道宽为 1.5m，长为 4.6m，坡度为 20%。锯齿坡道以方便汽车进出厂房。 防潮层室内地坪标高与地圈梁顶面标高一致，可将地圈梁兼做防潮层，起防潮作用。 门窗做法大门采用金属钢门，门宽为 4.2m，高为 4.8m，为双扇外开门，布置位置如厂房的立面图所示。在门口顶上 500mm 处设置 300mm 厚的轻型钢质雨篷，雨篷挑出 1.5m，长为4.6m。所有窗采用 90 系列铝合金窗。有两种形式的窗，分别是自动控制的中悬窗和平推窗。中悬窗规格有两种，

23、1200mm1200mm 和 900mm1200mm，均符合3M 模数倍数的。平推窗规格也有两种，1200mm1500mm 和 1800mm1500mm。外墙门窗玻璃均采用绿色中空镀膜玻璃。 防锈防火措施因为钢材的最大弱点就是易锈蚀、不耐火，固应对钢材做防锈防火的措施。采用在钢构件、配件表面涂防锈防火油漆来达到对钢材的防锈防火作用。其具体要求为：钢制构件、配件全部红丹打底，不露面部分红丹不刷油漆，露面部分构件表面采用喷丸法或喷砂法除锈，除锈等级为 Sa2.5，然后在制造厂涂环氧类底漆二度，安装后（包括焊接）在拼接点处补涂环氧富鋅二度。油漆颜色：钢质构件、配件均采用绿色油漆。 建筑结构预留孔洞、

24、预埋件等，施工时应与水、电、通风等有关工种图纸密切配合施工。 本说明的部分，按钢结构设计中的有关国家规范执行。第二章 结构设计2.1 结构选型与布置因吊车吨位较小，屋面恒载和活荷载都很小，跨度较大，故采用轻型门式刚架结构，造价较低，施工速度快，施工难度较低。刚架结构形式采用实腹式，刚架形式为双跨四坡，屋面坡度皆取为 1/10。厂房长度为67.5m，故只设一个温度区段。厂房的结构平面布置图如图 7 所示，屋脊处设的双檩条同时兼作刚性系杆。在厂房两端第一个开间设置上柱段柱间支撑，在厂房纵向中央上下柱段都设柱间支撑。在与有柱间支撑开间相应的屋盖位置均设置横向支撑，以形成几何不变体系。在端部的第一开间

25、与端部支撑相应位置及刚架转折处(柱顶和屋脊处)设置刚性系杆。柱间支撑布置如图 ：檩条的间距一般取 1.5m，墙梁的间距根据门窗情况设定，一般也为 1.5m，间隔设置隅撑，间距为 3m，截面尺寸根据计算得到，并在跨中设置一道拉条，在屋脊和侧墙的顶部，还应设置斜拉条。截面支撑布置如下：2.2 荷载计算荷载取值恒载：屋面：100mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料夹芯板 0.14kN/檩条及支撑 0.05kN/刚架斜梁自重 0.11kN/ 0.30kN/则恒载标准值为： 0.30*7.5=2.25KN/m恒载设计值： 2.25*1.2=2.7KN/m可变荷载：由于刚架的受荷水平投影面积为 30*7.5=225m

26、m2 60mm2 ，故按建筑结构荷载规范取屋面活荷载(按不上人屋面考虑)标准值为0.40 KN/;雪荷载为Sk=rSo=1.0*0.25= 0.25 KN/。取屋面活荷载与雪荷载中较大值0.40 KN/。取屋面活荷载与雪荷载中较大值 0.40kN/。则可变荷载标准值为： 0.40*7.5=3.0kN/m可变荷载设计值： 3.0*1.4=4.2kN/m风荷载计算风压值=0.35KN/m2，柱顶标高为9.5米，室外天然地坪标高为-0. 300m, h1=0.4m ,h2=1.0m，地面粗糙程度为B类，刚架计算宽度为B=7.5m。风荷载阵风系数按柱顶高z=9.5m处取为z=1:风荷载高度变化系数按现

27、行国家建筑结构荷载规范风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度为，取值查表得，在离地面l0米时，z=1.0,在离地而5米时，z=1.0，用插入法求出离地而9.5米处z=1.0 则标准值：1k=zsz0B=1.0*0.8*1.0*0.35*7.5*1.05=2.205 kN/m（压力）2k=zsz0B= 1.0*1.0*(-0.4)* 0.45*1.05*7.5=-1.4125kN/m （吸力） 3k=zsz0B=1.0*1.14*(-0.6)* 0.45*1.05*7.5=-2.425kN/m （吸力）4k=zsz0B=1.0*1.14(-0.5)*0.45*1.05*7.5=-2.025k

28、N/m （吸力）5k=zsz0B=1.0*1.14(-0.4)* 0.45*1.05*7.5=-1.6125kN/m （吸力）6k=zsz0B= 1.0*1.14(-0.4)* 0.45*1.05*7.5=-1.6125kN/m （吸力）Fw1=zsz0BL= 1.0*1.14*1.3* 0.45*1.05*7.5*0.9=4.725kN （压力）Fw2=zsz0BL= 1.0*1.14*(-1.3)* 0.45*1.05*7.5*0.9=4.725kN （吸力）Mw1= 4.7250.9/2=2.216kNmMw2=4.7250.9/2=2.216kNm设计值：1=2.2051.4=3.80

29、7 kN/m2=(-1.4125)1.4=-1.9775 kN/m3=(-2.425)1.4=-3.395 kN/m4=(-2.025)1.4=-2.835 kN/m5=(-1.6125)1.4=-2.258 kN/m6=(-1.6125)1.4=-2.258 kN/mF1=4.2751.4=6.615 kNF2=(-4.275)1.4=-6.615 kNM1=2.2161.4=3.1024 kNmM2=2.2161.4=3.1024 kNm地震荷载: 本场地地震设防烈度为7度，设计地震加速度值为0. 15g，则查规范得水平地震影响系数的最大值为max=0.12。地震分为第一组，设计特征周期为

30、0. 45s,建筑场地类别为类。采用底部剪力法，结构阻尼比取为=0.05。本设计假定一榀门架在考虑地震作用时为单自由体系(如下图所示)，质点位置在柱顶处。G屋盖=1.8*30=54KNG吊车梁=8340*10(-6)*6*7850*10*4*10(-3)=15.71KNG柱=8480*10(-6)*10.1*7850*10*3*10(-3)=20.17KNG纵墙=0.13*9.6*6000*2=14.98KN计算周期时：G=1.0G屋盖+0.5G吊车梁+0.25G柱+0.25G纵墙=81.44KN计算地震作用时：G(一)=1.0G屋盖+0.75G吊车梁+0.5G柱+0.5G纵墙=94.16KN

31、通过在柱顶施加一单位荷载求得一榀刚架的柔度=0.25*10-6N/m，则刚度K=1/=4*106周期T=2（m/K）=2*【8144*10-6/4】=0.283s因为T【0.1s，Ts】所以1=max=0.12底部总地震剪力FEK=1Geq=0.12*94.16=11.30KNFE=1.4*11.30=15.82KN吊车荷载吊车采用采用北京起重运输机研究所LDB型3t软钩中级工作制(A5)电动单梁吊车，吊车选用资料如下所示:起重量Q （t）工作制度跨度 S（m）起升高度（m）基本尺寸（mm）轨道型号重量（t）轮压（KN）BWHPmaxPmin3A510.592500200053038kg/m2

32、.8521.854.805A516.593000250078538kg/m4.4236.858.82 18m跨吊车基本尺寸示意图跨度12m：Dmax,。k1=21.85*(5.5+7.5)/7.5=37.87KN Dmax,。1=1.4*37.87=53.02KNMmax。1=Dmax。1e=53.02*0.6=31.81KNm Dmin。1=Pmin/PmaxDmax。1=4.80/21.8553.02=11.65KNMmin。1=Dmin。1e=11.65*0.6=6.99KNmT1k=0.12*（G+g）/2*no=0.12*(30+0)/4=0.9KNTmax。1=T1k*Dmax。1

33、/Pmax=0.9*53.02/21.85=2.18KN跨度18m：Dmax,。k2=36.85*(5.0+7.5)/7.5=61.41KN Dmax,。2=1.4*61.42=86.0KNMmax。2=Dmax。2e=86.0*0.6=51.6KNmDmin。2=Pmin/PmaxDmax。2=8.82/36.8586.0=20.58KNMmin。2=Dmine=20.58*0.6=12.35KNmT2k=0.12*（G+g）/2*no=0.12*(50+0)/4=1.5KNTmax。2=T2*Dmax。2/Pmax=1.5*86.0/36.85=3.50KN2.3刚架计算内力分析 (1)恒

34、载恒载的设计值为2.7KN/m，取A, B, C三柱的截面尺寸为H600*250*6*10,斜梁截面尺寸为H550*250*6*10。计算简图见下图，内力计算采用清华大学结构力学求解器，材料性质中EA采用无穷大，EI采用各杆件相对刚度。恒载分布图 刚架轴力图（KN）刚架剪力图（KN）刚架弯矩图（KNM）(2)坚向可变荷载竖向可变荷载设计值为3.36kN/m。计算简图见下图，内力计算采用清华大学结构力学求解器，材料性质中EA采用无穷大，EI采用各杆件相对刚度。竖向可变荷载分布图则刚架在竖向可变荷载作用卜的内力图如下图所示：刚架轴力图（KN）刚架剪力图（KN）刚架弯矩图（KNM）(3)风荷载计算分

35、别考虑左半跨在左风和右风作用下刚架各截面的内力值。左风分布图及其内力图如下图所示。左风分布图左风轴力图（KN）左风剪力图（KN）左风弯矩图（KNM）右风分布图及其内力图如下图所示右风分布图右风轴力图（KN）右风剪力图（KN）右风弯矩图（KNM）(4)地震荷载计算在柱项作用一地震水平集中作用力15.82kN，分别考虑左震和右震作用时刚架各截面的内力值。左震分布图及其内力图如下图所示： 左震分布图（KN）左震轴力图（KN） 左震剪力图（KN） 左震弯矩图（KNm）右震分布图及其内力图如下图所示：右震分布图（KN）右震轴力图（KN） 右震剪力图（KN）右震弯矩图（KNm）5）吊车荷载计算吊车荷载组合

36、比较多，故先取刚架左半跨作为研究对象，求出当Dmax作用在左柱Tmax向左、Dmax作用在左柱Tmax向右、Dmax作用在右柱Tmax向左及Dmax作用在右柱Tmax向右这四种基本情况，再用Excel组合好所有吊车组合，求得各控制截面在吊车荷载作用下的最大M和最小M，选出相对应内力值。下图为吊车荷载组合的其中两种情况作为示意。 Dmax1在A柱 Dmax1在A柱轴力图 Dmax1在A柱剪力图Dmax1在A柱弯矩图Dmax1在B柱Dmax1在B柱轴力图 Dmax1在B柱剪力图 Dmax1在B柱弯矩图Dmax2在B柱 Dmax2在B柱轴力图 Dmax2在B柱剪力图Dmax2在B柱弯矩图 Dmax2

37、在C柱 Dmax2在C柱轴力图Dmax2在C柱剪力图 Dmax2在C柱弯矩图Tmax1向左 Tmax1向左轴力图Tmax1向左剪力图 Tmax1向左弯矩图Tmax1向右Tmax1向右轴力图Tmax1向右剪力图 Tmax1向右弯矩图Tmax2向左Tmax2向坐轴力图 Tmax2向左剪力图 Tmax2向左弯矩图Tmax2向右Tmax2向右轴力图Tmax2向右剪力图 Tmax2向右弯矩图 组合1组合1轴力图组合1剪力图组合1弯矩图组合2 组合2轴力图组合2剪力图组合2弯矩图从所有的吊车荷载组合中根据最大 M 和最小 M 将各个截面的相对应的内力值填入下列表格中。柱在吊车荷载作用下的最大 M 和最小

38、M 选出相对应内力值截面位置A柱B柱柱底截面牛腿面柱顶截面柱底截面牛腿面柱顶截面最大 MN(kN)-32.644.724.72-28.86-0.36-2.43V(kN)-3.65-4.67-6.899.366.787.98M(kN.m)17.4525.7319.8949.8444.7846.34最小 MN(kN)-67.32-78.63-5.89-153.54-120.22-3.96V(kN)-4.45-4.231.89-8.959.964.96M(kN.m)-26.56-28.87-43.23-21.65-65.87-43.15 截面位置C柱柱底截面牛腿面柱顶截面最大 MN(kN)-32.7

39、55.983.44V(kN)-1.09-7.63-5.35M(kN.m)43.2634.6524.50最小 MN(kN)-46.75-69.54-4.30V(kN)-5.69-4.640.69M(kN.m)-36.39-32.56-13.33梁在吊车荷载作用下的最大 M 和最小 M 选出相对应内力值截面位置DE梁EF梁梁左端截面梁跨中梁右端面梁左端截面梁跨中梁右端截面最大 MN(kN)-12.95-12.952.283.89-3.07-3.07V(kN)-0.37-1.670.662.15-0.19-0.19M(kN.m)37.489.021.564.685.9914.68最小 MN(kN)-

40、3.41-3.413.67-6.18-8.90-8.90V(kN)0.301.108.90-1.392.752.75M(kN.m)-9.03-5.87-5.87-9.84-7.90-82.95截面位置FG梁GH梁梁左端截面梁跨中梁右端截面梁左端截面梁跨中梁右端截面最大 MN(kN)-4.65-4.652.242.08-4.07-4.07V(kN)-2.56-0.870.691.81-2.11-1.11M(kN.m)18.679.679.561.665.9614.62最小 MN(kN)-4.67-7.41-7.41-8.19-2.61-2.61V(kN)0.431.10-3.86-1.388.7

41、08.70M(kN.m)-18.03-9.88-9.88-2.987.20-12.97 内力组合（1）荷载效应组合由于本工程抗震设防烈度为 7 度，且相应风荷载标准值为 0.35kN/m2( =0.35kN/m2) ) 因此风荷载可不与地震作用同时组合。根据钢结构设计规范，本设计采用 3 种荷载组合。分别如下：1.2永久荷载+0.9*1.4*(竖向可变荷载+风荷载+吊车竖向可变荷载+吊车水平可变荷载)；1.0*永久荷载+ 1.4*风荷载 ；1.2*永久荷载+1.4* 0.5*竖向可变荷载+1.0*吊车自重+ 1.3*地震作用。柱各个截面在不同荷载作用下的内力值截面位置大小单位恒载活载左风作用右

42、风作用吊车最大荷载吊车最小荷载左震作用右震作用吊车自重最大吊车自重最小A柱柱底截面NkN-21.91-22.2122.35.89-39.17 -80.78 2.7-2.85-23.50 0.04 VkN3.92-6.0932.43-18.15-4.38 -5.34 5.43-4.85-1.76 0.01 MkN.m16.2225.23-113.3458.0820.94 -31.87 -31.4729.355.03 0.00 牛腿截面NkN-19.2-22.2122.35.895.66 -94.36 2.7-2.850.05 0.04 VkN3.92-6.098.12-4.06-5.60 -5.

43、08 5.43-4.85-1.75 0.01 MkN.m11.55-18.951.6-11.0430.88 -34.64 7.14-5.265.75 0.10 柱顶截面NkN-14.28-22.2122.35.895.66 -7.07 2.7-2.850.05 0.04 VkN3.92-6.093.10.64-8.27 2.27 5.42-4.85-1.75 0.01 MkN.m-20.99-32.6555.42-15.1123.87 -51.88 20.02-16.681.49 0.13 B柱柱底截面NkN-51.03-67.4939.0748.07-34.63 -184.25 -1.31.

44、54-23.57 -23.57 VkN-4.98-7.7515.92-5.5211.23 -10.74 6.23-6.211.78 -1.78 MkN.m-18.83-29.383.05-43.3359.81 -25.98 33.99-33.855.23 -5.23 牛腿截面NkN-45.3-67.4939.0748.07-0.43 -144.26 -1.31.54-23.57 -23.57 VkN-4.98-7.7515.92-5.528.14 11.95 6.23-6.21-1.78 1.78 MkN.m11.8825.5529.46-3.9853.74 -79.04 -10.3810.3

45、98.35 -8.35 柱顶截面NkN-43.39-67.4939.0748.07-2.92 -4.75 -1.31,54-0.05 -0.05 VkN-4.98-7.7515.92-5.529.58 5.95 6.23-6.211.78 -1.78 MkN.m11.8844.33-68.219.1355.61 -51.78 -25.1725.141.44 -1.44 截面位置大小单位恒载活载左风作用右风作用吊车最大荷载吊车最小荷载左震作用右震作用吊车自重最大吊车自重最小C柱柱底截面NkN-30.97-36.316.6531.46-39.30 -56.10 -1.41.31-23.57 -23

46、.57 VkN8.913.8412.91-37.49-1.31 -6.83 4.17-4.771.78 -1.78 MkN.m29.3245.6155.31-126.5651.91 -43.67 27.2-29.335.23 -5.23 牛腿截面NkN-25.84-36.316.6531.467.18 -83.45 -1.41.31-23.57 -23.57 VkN8.913.84-1.32-15.5-9.16 -5.57 4.17-4.77-1.78 1.78 MkN.m-32.1753.62-13.6462.1741.58 -39.07 -2.524.738.35 -8.35 柱顶截面Nk

47、N-23.33-36.316.6531.464.13 -5.16 -1.41.31-0.05 -0.05 VkN8.913.84-5.83-8.16-6.42 0.83 4.17-4.771.78 -1.78 MkN.m-55.22-85.9621.4290.2629.40 -16.00 -12.4315.951.44 -1.44 梁各个截面在不同荷载作用下的内力值截面位置大小单位恒载活载左风作用右风作用吊车最大荷载吊车最小荷载左震作用右震作用吊车自重最大吊车自重最小DE梁左端截面NkN-5.32-8.27-1.287.8-21.54 -4.09 -10.08-5.1-23.50 0.04 V

48、kN13.8221.49-22.54-5.14-0.44 0.36 -3.722.35-1.76 0.01 MkN.m-20.99-32.6558.52-18.2144.98 -10.84 20.62-16.685.03 0.00 跨中截面NkN-4.51-7.02-1.287.8-15.54 -4.09 -10.08-5.10.05 0.04 VkN5.768.95-13.061.66-2.00 1.32 -3.722.35-1.75 0.01 MkN.m8.5213.254.85-23.4510.82 -7.04 8.8-9.65.75 0.10 右端截面NkN-3.71-5.76-1.2

49、87.82.74 4.40 -10.08-5.10.05 0.04 VkN-2.3-3.58-3.598.470.79 10.68 -3.722.35-1.75 0.01 MkN.m14.0221.34-20.26-8.181.87 -7.04 -2.42-2.511.49 0.13 EF梁左端截面NkN-4.09-6.36-1.969.324.67 -7.42 -10.62-4.54-23.57 -23.57 VkN-1.52-2.37-3.266.762.58 -1.67 -1，653.321.78 -1.78 MkN.m-13.7221.34-20.26-8.185.62 -11.81

50、-2.42-2.515.23 -5.23 跨中截面NkN-4.89-7.61-1.969.32-3.68 -10.68 -10.62-4.54-23.57 -23.57 VkN-9.58-14.916.0313.56-0.23 3.30 -1.653.32-1.78 1.78 MkN.m-3.03-4.71-16.0722.467.19 -9.48 -7.47.498.35 -8.35 右端截面NkN-5.7-8.87-1.969.32-3.68 -10.68 -10.62-4.54-0.05 -0.05 VkN-7.64-27.4515.3520.37-0.23 3.30 -1.653.32

51、1.78 -1.78 MkN.m-44.07-68.5616.1873.6217.62 -99.54 -12.3717.481.44 -1.44 截面位置大小单位恒载活载左风作用右风作用吊车最大荷载吊车最小荷载左震作用右震作用吊车自重最大吊车自重最小FG梁左端截面NkN-10.55-16.4314.013.51-5.58 -5.60 -4.07-11.12-23.57 -23.57 VkN24.6238.29-23.11-26.7-3.07 0.52 -1.680.571.78 -1.78 MkN.m72.57-112.8984.464.4922.40 -21.64 12.8-7.655.23

52、 -5.23 跨中截面NkN-9.75-15.1714.013.51-5.58 -8.89 -4.07-11.12-23.57 -23.57 VkN12.4919.43-12.93-12.78-1.04 1.32 -1.680.57-1.78 1.78 MkN.m-11.1117.283.14-24.5311.60 -11.86 5.24-5.078.35 -8.35 右端截面NkN-8.94-13.9114.013.512.69 -8.89 -4.07-11.12-0.05 -0.05 VkN0.370.58-2.751.140.83 -4.63 -1.680.571.78 -1.78 MkN.m-40.1262.4-32.2-50.7711.47 -11.86 -2.32-2.481.44 -1.44 GH梁左端截面NkN-8.81-13.7113.523.632.50 -9.83 -4.26-10.94-23.57