施工管理污水泵站专项施工方案专家论证

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1、施工组织设计(方案）审批表年月日 施管表3:工程名称沙王污水泵站施工单位浙江恒越建设有限公司 有关部门会签意见：结论：审批单位（盖章）审批人：公司总工程师：（签名）浙建监A2施工组织设计（专项方案）报审表工程名称：椒江区（洪家、东山、栅浦）一二级污水管线及泵站工程(沙王污水泵站施工总承包） 编号：致：浙江天正项目管理咨询有限公司（监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了椒江区（洪家、东山、栅浦）一二级污水管线及泵站工程（沙王污水泵站施工总承包）（施工组织设计）的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。承包单位（章）： 项目经理: 日 期： 年 月 日 专业监理工程师审查意见： 专

2、业监理工程师： 日 期：总监理工程师审查意见： 项目监理机构（章）： 总监理工程师： 日 期：本表一式三份,建设单位、监理单位、承包单位各存一份。椒江区（洪家、东山、栅浦）一二级污水管线及泵站工程(沙王污水泵站施工总承包)泵池沉井施工组织设计编制：审核:审批：浙江恒越建设工程有限公司二0一三年二月二十八日目录第一章、编制依据1第二章、工程概况。22.1设计概况22。2各方主体概况.4第三章、施工条件及特点分析.。53。1、施工现场条件。53。2、工程特点分析。5第四章、人员及设备组织。.64。1、组织机构设置。64.2、劳动力安排计划64。3机械设备计划。7第五章、现场施工总平面布置.85.1

3、、总平面布置位置安排.。85。2、施工用水方案.。.95.3、施工用电方案11第六章、主要施工方案及技术措施156。1、测量控制方案.156.2、水泥搅拌桩施工方案.166。3、沉井制作施工方案186.4、泵池沉井分节高度确定.。196。5、顶管施工方案.。.196。6、模板工程技术措施306.7、钢筋制作安装.31 6。8、预留孔施工方案。326.9、混凝土施工方案。326。10、沉井挖土下沉.356。11、沉井下沉监测方案.。386。12、下沉到位后沉井封底。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。386。13、沉井防偏斜、超沉、底涌措施.。.396。14、水池满水管道

4、闭水试验方案396.15、附房围墙砌体工程施工方案。.。.。406。16、建筑装修工程施工方案.，,，,。426。17、脚手架工程施工方案。466。18、安装工程施工方案.。.486。19、绿化工程施工方案.586.20、排水管道施工方案.626.21、厂区道路施工方案。65第七章、工程质量保证措施。.。697.1、混凝土工程质量保证措施。697.2、钢筋工程质量保证措施707。3、顶管质量保证措施71 7。4、模板工程质量保证措施717.5、设备安装质量控制措施72第八章、安全生产保证措施.748.1、安全目标.748.2、施工现场及临时设施安全保证措施.748.3、施工用电安全措施.758

5、.4、沉井施工安全措施。768。5、安全技术措施.。.77第九章、文明施工保证措施。.79第十章、环境保护保证措施。81第一章、编制依据1、椒江区(洪家、东山、栅浦)一二级污水管线及泵站工程沙王污水泵站施工图（台州市城乡规划设计研究院2012.08）2、东环大道沙王污水泵站岩土工程勘察报告（宁波治金勘察设计研究股份有限公司20012.08）；3、建筑施工计算手册（江正荣编著）中国建筑工业出版社；4、钢筋混凝土沉井结构设计施工手册上海市市政设计研究院制5、施工现场实际情况和周围环境,地质条件和台州市地区气候特征;6、我公司原有同类工程所投入施工技术力量和机械设备等情况。7、国家现行的市政工程质量

6、检查标准。凡下列规范未包括而实际发生的，参照其他国标或有关部委省市地颁发的行业标准或技术规范。8、专家评审意见序号编号规范名称1GBJ50026-2007测量规范2 GBJ10787混凝土强度检验评定标准3GB502042002砼结构工程施工质量验收规范4GB5019493建筑工程施工现场供用电安全技术规范5JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范6GB502682008给水排水管道工程施工及验收规范7GB50141-2008给水排水构筑物工程施工及验收规范8JGJ1622008建筑施工模板安全技术规程9JGJ332001建筑机械使用安全技术规程10GB50010-2010混凝土结构设

7、计规范第二章、工程概况2.1设计概况椒江区(洪家、东山、栅浦）一二级污水管线及泵站工程污水泵站由泵池（沉井）、附属用房、室外道路、室外绿化、室外排水管道及计量井组成,泵池采用沉井工艺.本方案仅对沉井作指导施工,其他施工方法详见施工组织设计，具体工程量详见下表；沉井名称外径（米）内径（米）井深（米)墙全高座数备注泵池18.615。91714。39。9513.551四次浇筑三次下沉阀门井15.17。214.36。43.83.81开挖施工计量井3。12.42.51。83.853.851开挖施工泵池为矩形钢筋混凝土(C30P8)沉井，沉井外径18.615.9米，总高度13。55米，其中上部2。5米为正

8、常接高施工，四周刃脚厚度为0.62米，中间井墙厚0。50.7米。2。2各方主体概况1、工程名称:椒江区(洪家、东山、栅浦)一二级污水管线及泵站工程（沙王污水泵站施工总承包)2、工程地点：位于白云街道沙王村,东大环线西侧,现代大道南侧3、建设单位：椒江区截污管网工程建设指挥部4、设计单位：台州市城乡规划设计研究院5、勘察单位：宁波冶金勘察设计研究院股份有限公司6、施工单位：浙江恒越建设工程有限公司7、监理单位：浙江天正项目管理咨询有限公司8、监督单位：台州市市政公用工程质量监督站9、工程日期：174天10、质量目标：合格11、工程造价：5380251元2.3场地工程地质情况1、气象水文台州市为亚

9、热季风气候，全年四季变化明显,温暖多雨，四季分明，夏季最高气温达38，冬季最低气温-2，平均气温16。917.3，无霜期达241270天，降水充沛，年平均降水14801530mm，10月至次年2月是相对少雨期,其余时间降雨较为充分.全年主导风向为西北风，79月份多台风。降雨量占全年的2025%。工程将遇冬雨、台风、高温季节气候影响，对混凝土施工期间的防雨、保湿、防冻等措施尤为重要。1、 场地环境工程位于台州市椒江区洪家街道沙王村，场地东临东环大道，南面、西面、北面均为空地，场地原为种植地,中部分布一条南北向水沟,东部现状为道路绿化带，堆土最高位3.5米以上，中间有一条南北向水沟分布。2、 地基

10、构成分布特征根据勘探结果，将场地勘察深度以浅的地层划分为3个工程地质单元层，6个工程地质亚层，现自上而下分述如下: 层杂填土：杂色,结构松散，由粘性土夹有碎石、砾石组成，局部夹块石，并含有生活垃圾，为新近人工堆填而成，硬质物含量为50%以上,土质均匀性差，主要分布在道路绿化带部位，揭露的厚度为5.503.50米. 层粉质粘土：灰黄色、褐黄色，可塑,含少量铁锰质斑点，切面稍光滑，中等干强度，中等韧性，无摇振反应；上部0。4米为种植土。 该层场地均有分布，勘察时揭露的厚度为1。901.70米，层顶板高程为3.553。35米，具中高压缩性，物理力学性质稍好。-1层淤泥质粉质粘土：灰色，流塑，含少量有

11、机质，夹少量粉土团块及贝壳粘土。该层场地均有分布,揭露的层厚为8。706。20米，层顶板高程为1。691。34米，具高压缩性，物理力学性质差。-2层淤泥:灰色，流塑，含少量有机质及贝壳碎片，土质均匀、软弱，切面光滑，高韧性，高干强度，无摇振反应。-3层淤泥质粘土；灰色,流塑，含少量贝壳碎片，土质均匀，切面光滑,高韧性，高干强度，无摇振反应。该层场地均有分布，本次勘察并未揭穿，揭露的层厚为9。704.80米,层顶板高程为-16。4917.16米,具高压缩性，物理力学性质差。岩土承载参数表图号岩土名称地基土承载力特征值水泥土搅拌桩沉井外壁摩阻力（KPa)粉质粘土604。310.0 151淤泥质粉质

12、粘土552.75.0122淤泥482.04。6103淤泥质粘土902.3第三章、人员及设备组织3。1、组织机构设置1.我公司对本工程高度重视,为保证本工程达到优质工程并按期顺利完工，以树立公司良好形象，公司对项目部人员进行精选，组织精干、具有理论和施工经验的市政管理人员参与全面的项目及施工管理工作.2.项目部组建:项目部负责人由具有壹级建造师执业资格的人员担任，技术负责人由公司工程部工程师担任.组建的项目部下设技术质控部、工程部、材料设备部、经营部、安保部、财务部、综合办公室，做到各部室及专业管理人员都具有相应的资质证书，持证上岗，在项目负责人统一指挥下负责工程的全面管理工作。3.施工队伍：组

13、织专业性强技术突出的道路、管道个专业施工队,以“分工明确、责任到人”为原则，由项目部按进度计划统一指挥安排、密切协作，保证优质、安全、快速、高效地完成所赋予的施工任务3.2、劳动力安排计划1、人员准备1）、迅速完善、充实项目经理各部门人员，并在开工前对全体管理人员进行入场前的教育活动，教育内容包括：落实岗位责任、工程情况介绍、安全及文明施工等。2)、对特殊工种,如机操作业人员选自公司长期沉井开挖人员，具有较高的施工经验人员担任本工程施工作业.2、人员安排见下表：施工人员安排表（整个泵站部分） 单位：人工种准备及围墙沉井工程建筑工程道路排水测量员1211实验员1111泥工1010105电工121

14、1机械操作工1443电焊工1110普工5202010钢筋工2662木工5101003.3、机械设备计划(整个泵站部分）拟投入的主要施工机械设备表序号设备名称型号规格数量产地制造年份功率(KW）备注1钢筋机械全套1山西2009152木工机械全套1合肥200833测量仪器水准仪经纬仪各1台苏光新购4长臂挖掘机0.8M31日本20075挖掘机1M31合肥20106压路机14T1徐州20107装载机4。0M1徐州20108插入式震动器S102温州20091。19平板震动器S-142温州20091.210交流电焊机ZX7502温州20097。511 吊车8T1一汽200812门式吊车全套1台州20061

15、3水 泵T188台温州20092。514发电机（自备）100GF1台江苏2008100第四章泵池沉井施工方法4。1、沉井制作施工方案 1、泵池为矩形钢筋混凝土（C30P8）沉井，沉井外径为18.615.9米，总高度13。55米，其中上部2。5米为正常接高施工。四周刃脚厚度为0.62米，中间井墙厚0.50.7米。2、根据沉井制作的自身工艺特点，为减小沉井的下沉深度,决定先将基础坑开挖1.52m深度，基坑四周设边沟排水，这样便于下节浇捣时基坑保持无水，当第一节浇捣完成时，须留钢板止水带来提高施工缝防水质量,上节沉井浇筑前，先将施工缝凿毛洗刷干净,铺上同级配的混凝土砂浆成分的砂浆一层,再浇筑混凝土,

16、要求仔细振捣,确保新老混凝土良好结合。经监理工程师认可的基坑开挖边线确定后，即可进行挖土工序的施工.挖土采用1m3的单斗长臂挖掘机,并与人工配合操作.基坑底面的浮泥应清除干净并保持平整和干燥,在底部四周设置排水沟与集水井相通，集水井内汇集的雨水及地下水及时用水泵抽除,防止积水而影响刃脚垫层的施工。沉井采用井内排水下沉。4。2泵池沉井分节高度确定1、依据井壁配筋设计要求及出水进水预留洞要求计划将13。55米高井壁四次制作三次下沉. 第一段制作高度3米,砼强度达100%后开始下沉第一段。第二段制作高度为4.05米，.砼强度达100%后开始下沉.第三段制作高度为4米。砼强度达100%后开始下沉第三段

17、。并进行封底及底板浇筑。第四节制作高度为2.5米.与阀门井同时浇筑.最后开始池内结构与顶板施工。泵池沉井制作工艺流程见下： 2、沉井分节浇筑见下图第五章、沉井主要参数计算5。1沉井素混凝土垫层计算为确保沉井下沉前施工方便，沉井施工过程中，本单位将取消原承垫木沉井施工方法,改为30cm厚C15混凝土垫层代替传统的承垫木，沉井基坑底部处于软土层中,且软土具有压缩性高、抗剪强度低、灵敏度高、极易发生蠕动和扰动的特点，稍受外力作用就会发生扰动、极易软化变形,强度显著下降，遇水后稳定性差,为保证沉井第一次下沉前时的重量，通过垫层扩散后的荷载不大于下卧层地基土的容许承载力，故基坑底部满铺50cm厚石渣层.

18、按施工要求，沉井第一次下沉段计算(具体计算简图见下)计算G自重=191KN/m，2.51。4/2+0.62。5+0.5225=106。25KN/m模板自重：30.52=3KN/m活荷载=21。2=2.4KN/m砼垫层计算 根据混凝土结构设计规范CB50010-2010表4。1。41规定，结合工程实际情况，应对混凝土抗压和抗弯强度计算:（1） 抗压强度计算公式：N.fc.C.Ac式中：N轴向压力设计值，垫层上部荷载取：106。25+3=109.25KN素混凝土稳定系数，（本例取1.0）Fc素混凝土轴心抗压强度设计值（MPA)Ac混凝土受压面积（mm）.按2取C-系数(本例取0。8）构件抗压验算：

19、N=2109.25+23+22。4=229。3KNN=229.3KNfcCAc=17。20.810002=11520KN垫层强度满足要求（2） 构件抗弯计算公式：（按每延长米）MfctWM弯矩设计值：截面抵抗矩塑性影响系数,矩形取1。55；Fct-素混凝土轴心抗压强度设计值（Mpa）（ft 0。55取用）Fc-混凝土轴心抗压强度设计值（按规范表4。1。41 C15砼取7。2)W-抗弯截面系数按均布荷载倒T梁进行计算M=q/2均布荷载q=N2。6=109.25/2.6=42.02KN/m;则混凝土悬臂长度0。30m;M=qL/2=42.020。30。3/2=1.89KN。mM=1。89KN。mf

20、ctW=1.550.550。9110003006=11.64KN。m故能满足要求；5.2沉井砂垫层验算为满足沉井第一次下沉前的底部扩散应力小于卧层地基的允许承载力，故需铺设相应厚度的砂垫层，现按下式计算砂垫层厚度和宽度。1. 计算沉井单位上的重量,按二次制作第一次下沉前重量计取;四周井壁:20。5+（2+0。6）/22。5 （18.62+14。32)=279.65m中间底梁（18.60.82) 21.1+（1。1+0.7)/20.5+（15.90。821。1) 20。9+（0.9+0。5）/20。5+（15。9-0。821。1) 21。5+（1.5+1.1）/20.5=121.61m垫层砼：2

21、。618.620.3+(15.92.32)2.60。32+(5。42-0.34） （0。9+0.32）0.3+（5。42-0。34） （1.5+0。32）0。3+（18。6-2。32）(1.1+0。32）0。3=73。15合计：279。65+121。61+73。15=474.4mL刃脚周长：18。62+14。34+17=11.4m式中：一第一次下沉前混凝土总重量一混凝土容重取25KN/m L一沉井刃脚周长 2、石渣垫层的厚度验算: 沉井自重在下卧层顶面处产生压力；解：石渣垫层厚度设0.5m， 按45取值。G按上式取174.64KN/m.L=3m石渣垫层对地基自重力=0。517=8。5KN/mP

22、=29.57+8。5=38.07KN/m地基承载力48 KN/m证明安全.石渣层应采用最大粒径不大于30cm，并由挖掘机摊铺找平及碾压，石渣层铺完必须立即浇筑砼垫层，砼垫层应保证平整、密实、抹光，平整度控制在10mm以内。5。3沉井下沉验算沉井下沉时，应对其在自重下能否下沉进行必要的验算，沉井下沉时，必须克服井壁与土间的摩阻力和地层对刃脚的反力，其比重称为下沉系数K，一般应不小于1。151.25。沉井总高度为11。05m，此沉井分三节制作,采用三次下沉。沉井尺寸及地质剖面见右图.井壁与土之间的摩阻力计算如下：根据建筑施工计算手册，先假定沉井下沉摩阻力随土深而加大，并且在5m深时达到最大值，大于

23、5m以下时，保持常值。先计算土层的平均摩阻力，采用加权平均法：式中：淤泥质粉质粘土取=12Kpa淤泥取=10Kpa 计算沉井的下沉系数： 第一段下沉混凝土量计算（高度按3m计算）:279.65+121.61=401.26m 第二段下沉混凝土量计算(高度按4。05m计算）:0。8（18。62+14.32)4。05+14。34.050.5+170.74.05=290.352m第三段下沉混凝土量计算（高度按4m计算）：0.8（18。62+14。32）14。340.5+170.74=201.64m沉井下沉按下式计算： K=式中G沉井混凝土重量,第一节401。26m，第二节290.352m，第三节201

24、。64m（见上式）；L-沉井外径周长(m），本次工作井外径18.615。9m；平均摩阻力11。46KN/mh-下沉深度本次沉井分段下沉，故验算各次能否下沉： 第一段K1=故能下沉 接高后第二段第二段K2 =故能下沉接高后第三段:第三段K3=故能下沉5.4沉井下沉稳定性验算沉井在施工中下沉时，有时可能发生突沉,这是需要对沉井下沉进行验算，当沉井下沉到设计标高时，亦应验算沉井下部的支承力是否以支承沉井的自重力，使保持不再下沉，沉井下沉稳定系数K表示，可按下式计算：其中： K= R2=式中：K沉井下沉稳定系数，应小于1；G沉井的自重。B地下水浮力, 本工程采用排水下沉，B取0。-沉井外壁有效摩阻力的

25、总和。-刃脚踏面及斜面下土的支撑力。L井外壁中线长度.C刃脚踏面宽度（m）。-刃脚斜面与井内土体接触面水平投影宽度（m）。内部隔墙下土的支撑力.隔墙和底梁的总支承面积（m).土的极限承载力（淤泥质粘土取200KN/m）。本次沉井分二次下沉，分别计算每次下沉是否稳定。第一次下沉计算：1、 已知重量G=401.2625=10031。5KN（见上式）2、 外壁摩擦力3、 外刃脚踏面支承力:4、 隔墙和底梁支承力：=（13.60。9+13。61.5+171。1)120=6160.8KN5、 第一次下沉稳定系数由式得： K= 因K值小于1，证明沉井在自重下结构稳定.第二次下沉计算：1、已知重量G=（40

26、1。26+290.352）25=17290.3KN2、外壁摩擦力3、外刃脚踏面支承力：4、隔墙和底梁支撑力：=(13.60。9+13。61。5+171.1） 120=6160.8KN5、第二次下沉稳定系数由式得：K=因K值小于1,证明沉井在自重下结构稳定。接高后第三次下沉计算第三次下沉计算：1、 已知重量G1+G2=G=(401。26+290.352+201。64)25=22331.3KN(见上式）2、 外壁摩擦力=（18。62+15.92）11.46（7.05+4）=8737。7KN3、 外刃脚踏面支承力：=（18.62+15。92)（0。6+1.4/2）120=10764KN4、 隔墙和底

27、梁支承力：=(13.60.9+13。61.5+17+1.1)120=6160。8KN5、 第三次下沉稳定系数由式得： K=因K值小于1,证明沉井在自重下结构稳定。5。5 沉井完成后地基承载力验算沉井作为深基础，应验算地基的承载力。（见下图）代号项目名称计算公式工程量单位地基承载力18。615。95516265.7KN地下水浮力18.615。98.625433。6KNF沉井结构重（703。4+59.84+170.17）2523335KN外墙板0.8（18。62+14。32）8。5+20。5+（0。6+2）2。5/2(18。62+14。3)703.402M底梁（1.530.20.5) 6.8259

28、。84M底板与垫层（18。60.82） 14。3(0.6+0。1)170.19MG顶板及隔墙（276.08+57.4) 258337。08KN内隔墙(13。050.25） 0.5+(0。8+0。7) 0。2+(2+2.5） 0.2(14.30.7)+(13.050。25) 0。7+(0.8+0.7） 0.2+（2+2。5） 0.2 17276。08M顶板（1714.3-3。5151.62-0。71。62） 0.2557。4M针对上表按下式计算：F+Gf.+T ，f。=式中： F一沉井结构自重力； G一沉井隔壁墙及顶板荷重；一按地基承载力取值；（见上表）16265。7KN；一地下水浮力（见上表)

29、25433.6KN；A一沉井底面积； T一沉井壁总摩阻力(取11。46KN/m,见上式);解：沉井总重F+G=23335+8337.08=31672 KN=16265。7+25433。6=41699.3KN+T=41699.3+11。46（18.62+15。92）13。55=52413。82731672KN沉井地基承载力满足要求.5。6沉井抗浮稳定性验算在沉井施工中，由于封底后地下水向上浮力作用，应验算其抗浮系数K，K=式中: G一沉井自重按31672KN。F一地下水向上浮力： （地下水位标高2。55m见地质报告)，底板标高-6。05m； H=2.55+6.05=8.6； F=18。615.9

30、8.6=25433。6KN K=抗浮稳定.说明：顶板施工期间沉井稳定。第六章、脚手架设计与计算6。1沉井外墙移动脚手架方案本工程泵池沉井平面为19.621.3米，分四次浇筑，三次下沉，外墙采用移动脚手架,内隔墙采用钢管脚手架。1、因沉井工程在施工时每项次浇筑高度一般为45米，施工时仅作为模板与钢筋作业人员之用,但下节下沉时必须拆除，对于采用扣件式钢管脚手架费工又不能适用沉井施工要求。经过综合考虑，本工程墙高4m采用门式钢移动脚手架，有利于重复使用,可节省工程费用.2、门式脚手架的材料要求(1）本工程门式钢管脚手架采用MF1219,其门式架体应符合JGJ128建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范要

31、求MF1219门式架见（图17）.（2)所用的架体，应有合格证方可使用，发现钢管有裂纹、变形、滑丝等现象的禁止使用。图17 MF1219门式架脚手架MF1219杆件材料表杆件编号杆件外径（mm)钢管壁厚（mm）1483.5226。82.53483.5426.82。55483。5626.82。53、门式架基础做法：基础必须平整，坚实。基层夯实回填土,上面做100厚C15混凝土面层，垫层下填20Cm基层，落地杆垂直放在20205cm的垫木上，距移动脚手架0.8m外设置1。5m宽安全通道，人行通道搭设时不得与脚手架相连接，拐弯处应设置平台,其宽度不小于人行通道宽度，垫层外侧设置2010cm的排水沟。

32、为了架体稳定，每隔34m设置抛撑，具体搭设尺寸见(图17).6。2沉井钢管内隔墙脚手架搭设设计内隔墙脚手架搭设高度按下部二次浇筑计算高度8米。取单根立杆钢管，具体搭设方法见下图：6。3沉井钢管脚手架杆件组合计算1、基本参数表： 脚手架搭设方式双排钢管脚手架脚手架钢管类型483。5脚手架搭设高度H8m横向长度6.8立杆横距1。05m立杆纵距La1.566m内排距墙面0.5m大小横杆步距1。775m立杆计算方式按双立杆立杆计算高度8m2、荷载参数（按规范）每米立杆承受的结构自重标准值q=0。1278（KN/m）脚手板自重标准值：=0。35(KN/m）栏杆、踢脚板：=0.14（KN/m）施工均布活荷

33、载标准值取2KN/m。脚手架用途为结构施工,同时施工层数为1层.3、脚手架荷载取一纵距计算（1.566m)，永久荷载分项系数1.2,活荷载分项系数1。4。由落地式脚手架搭设高度8m，计算步数7。11。775=4，取4步永久荷载：立 杆：=1。20.12788=1。227KN栏 杆：=1.241.5660.14=1.052KN脚手板:=1。241。5660。35=1.579KN活荷载（按结构计算）：1.41.5661。22=5.262KNN=1.227+1.052+1。579+5。262=9。12KN6.4立杆稳定性计算因为高度小于10m,不组合风时:按计算。N计算立杆段的轴向力设计值：轴心受压

34、构件的稳定系数,根据长细比由JGJ1302001附录C表C取值：长细比，=计算长度：i-截面回转半径，JGJ1302001附录B表B采用(1。58）；A立杆的截面面积，JGJ130-2001附录B表B采用（4.89）；f-钢铁的抗压强度设计值：N=9.246KN；=Kh=1.155X1。5X1.591=2.76m=1。75查附录C:=0.996式中:K计算长度附加系数1.155;查表5。3.3得1。5；h立杆的步距1.591m;立杆稳定设算值【】18。64N/mm小于立杆抗压强度设计值f205N/mm符合要求。6.5扣件抗滑承载力计算 扣件的抗滑系数按下式计算：R Rc查表得=8KN 大横杆自

35、重标准值：=0.0381.5663/2=0。089KN 小横杆自重标准值：=0。0381。2/2=0。023KN脚手杆自重标准值：=0。351。051。566/2=0.288KN活荷载标准值：Q=21.051.566/2=1。64KNR=1.2(0。089+0。023+0。288）+1。41.64=2。78KNRc=8KN单扣件抗滑承载力设计计算满足要求。6。6脚手架连墙杆计算 连墙件计算：因沉施工中脚手架连墙杆不能采用硬固定，故采用软连接方法，做法见示意图： 连墙杆布置方式二步三跨连墙杆连接方式软拉硬撑约束架体平面变形轴向力N0(KN）5计算长度L0(mm)500连墙体截面积（mm）489截

36、面回转半径i（mm）158抗压强度设计值f(N/mm）205拉接钢筋抗拉强度fy(N/mm）205连墙杆的轴向设计值按下式计算：=1。4=1。40。371。775231.566=8。552KN长细比：查附录C得，=0.99（Nlw+N0）/（Ac）=(8。552+5）10/（0。99489）=27.997KNf205KN连墙杆强度符合要求连墙杆拉接钢筋的最小直径计算；拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mmDmin=2（Niw+N0）/fy/2/）=2X（8。552+5)x10/205/2/3.14）=5。32mm选用6。5圆钢做拉接钢筋满足要求. 6.7立杆地基承载力计算计算参数表 地基土

37、类型软土地基承载力标准值fak48(kpa)地基承载力调整系数RcJGJ1302001第5.5。3条规定硬化后取 1上上部传至基础轴向力设计值N 9。075KN面积A=1。566X1.22=0.940m基础底面的平均压力应满足pfg的要求P立杆基础底面的平均压力，p= N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 A基础底面面积P=地基承载力满足要求6.8脚手架基本要求1、作业层应满铺脚手板,脚手板离开墙面120150mm。脚手板对接平铺接头处必须设二根小横杆，间距不应大于300mm。采用搭接铺设时,搭接头必须设在小横杆上，搭接长度不少于200mm，做法见下图.2、钢管接长接头位置应上下错开,错开距离

38、不小于500mm，立杆采用对接,斜撑采用搭接,搭接长度不应小于1000mm.应等间距设置三个扣件固定。具体做法见下图:3、作业层应设栏杆和挡脚板，栏杆和挡脚板设于立杆内侧，上栏杆上皮高度1200mm，挡脚板高度不小于300mm。中栏杆位置居中设置.做法见下图；4、所有钢管选用483。5，每米重量3.84Kg，截面面积4.89（cm）。扣件采用标准扣件.第七章、模板设计与计算一、工程属性新浇混凝土楼板名称沉井顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)6。8新浇混凝土楼板边宽B（m)5。24二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2

39、.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.30。22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度（m)9.7立柱纵向间距la(mm）800立柱横向间距lb（mm)900水平拉杆

40、步距h（mm)1650立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）200立柱距混凝土板长边的距离(mm)370主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm)300小梁距混凝土板短边的距离（mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)370，370 设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向）模板设计剖面图（楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2。1面板可按简支跨计算的规定,另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽

41、度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1。2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k）h)+1。40。7Q1kb=0。9max1.2（0.1+（1。1+24）0。25）+1。42。5,1。35（0。1+（1.1+24)0。25）+1.40.72.5 1=10。04kN/m q20。91。2G1kb=0.91。20。11=0.11kN/m p0。91。3Q1K=0.91。42。53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2

42、l2/8+pl/4=max10.040.32/8,0.110.32/8+3。150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0。24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q（G1k+(G3k+G2k)h)b=（0.1+(1.1+24)0.25)1=6。38kN/m 5ql4/（384EI)56。383004/(38410000281250）0。24mml/400300/4000.75mm满足要求!五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）80100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/m

43、m2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3)133.33小梁截面惯性矩I（cm4）666。67 因B/lb取整5240/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为370mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算 q10.9max1.2（G1k+(G3k+G2k)h)+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k)h）+1.40.7Q1kb=0。9max1.2（0.3+(1.1+24)0。25)+1.42.5,1.35(0.3+（1。1+24)0.25）+1.40.72。50。33.08kN/m 因此，q1静0。91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0。91。2（

44、0。3+（1.1+24)0。25）0。32。13kN/m q1活0。91。4Q1kb=0.91.42。50。30.94kN/m M10。077q1静L2+0。1q1活L20。0772.130。92+0.10.940。920.21kNm q20.91.2G1kb=0。91。20.30。30.1kN/m p0。91。4Q1k=0。91。42。53.15kN/m M20.077q2L2+0。21pL0。0770.10.92+0.213.150。90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3。080。372/2，0.10。372/2+3。150。371.17kNm Mmax

45、maxM1,M2，M3max0.21，0.6，1。171.17kNm Mmax/W1.17106/1333308.79N/mm2f15。44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V10。607q1静L+0。62q1活L0。6072。130.9+0。620。940。91.69kN V20.607q2L+0。681p0.6070.10。9+0.6813。152。2kN V3maxq1L1,q2L1+pmax3。080.37,0。10。37+3.153.19kN VmaxmaxV1，V2，V3max1。69,2。2，3.193.19kN max3Vmax/(2bh0）=33.191000/（2100

46、80)0.6N/mm21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1）0。25)0。31。97kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.979004/(10093506666700）0.13mml/400900/4002。25mm 悬臂端maxqL4/（8EI）=1.973704/（893506666700）0.07mml1/400370/4000.92mm 满足要求!六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f(N

47、/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁截面抵抗矩W（cm3）5。081、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1。2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k）h）+1.40。7Q1kb=0。9max1.2（0.5+（1.1+24）0.25）+1。41。5，1.35(0。5+（1。1+24）0。25)+1.40.71.50.32。87kN/m q1静0.91。35（G1k+ (G3k+G2k)h）b=0.91。35（0。5+（1。1+24)0.25）0.32。47kN/m

48、q1活0。91。4Q1kb=0.91。41。50.30。57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0。5+（1。1+24）0.25）0.3=2。03kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1。223q1活）L1。1432。470。9+1.2230。570。93。16kN 按悬臂梁,R1q1l=2。870.371。06kN RmaxRmax，R13。16kN; 同理，R2。11kN，R2.11kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁,Rmax1.143q2L1.1432.030.92。09kN 按悬臂梁,R1Rmaxl=2.090.370。77kN Rm

49、axRmax，R12.09kN； 同理，R1.39kN，R1.39kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0。59kNm Mmax/W0。59106/5080116.19N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax4。78kN max2Vmax/A=24。781000/48919.56N/mm2125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm） max0。59mm 跨中max=0。59mm=800/400=2mm 悬挑段max0。21mm=100/400=0.25mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483。5立柱截面面积A（mm2)489立柱截面回转半径i（mm）15.8立柱截面抵抗矩W(cm3）5.08抗压强度设计值f（N/mm2）205h/i1650/15.8104.43150 满足要求! 查表得，0。6 Mw0.921。40。220。81.652/100.05kNm