贝雷支架方案

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1、工程概况1工程概况本工程桥梁分为主桥和引桥两部分，引桥下部结构为钻孔灌注桩、承台、立柱式桥墩及盖梁的形式，上部结构为预应力预制空心板梁的结构，板梁采用吊装的方式；主桥下部结构为钻孔灌注桩、承台、门式立柱桥墩的形式，上部结构为后张法预应力现浇连续箱梁，东幅的桥跨为26.42m+46m+31.42m=103.84米，西幅桥跨为31.42m+46m+26.42m=103.84米，其中46米跨跨越7号线地铁地下连续墙，地下连续墙宽度为30.6米。连续箱梁为单箱两室断面，箱梁底板宽9.0米，顶板宽12.7米，两侧挑臂长1.85米，箱梁沿纵桥向为变截面，梁高在1.62.8米之间，连续箱梁底板与地面净高在4

2、.56米之间。箱梁砼采用C50现浇商品混凝土。连续箱梁采用支架现浇法施工。一、编制依据1) 中华人民共和国工程建设标准强制性条文2) 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-20043) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20005) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)6) 公路桥涵施工技术规范JTJ04120007) 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)8) 碳素结构钢(GB/T700)9) 路桥施工计算手册人民交通出版社2004版10) 桥梁施工常用数据手册人民交通出版社200

3、5版11) 本标段设计图纸及交底会议记要二、支架选型本工程的地形及桥梁特点，适用于该桥的支架主要有扣件钢管满堂支架和贝雷架梁式支架的型式，表1受力结构、安全性能、地形情况、施工难易度和经济性能方面对两种型式相比较。表1支架施工技术性能比较支架型式扣件式钢管满堂支架贝雷梁式支架受力结构受力状况简单，受力分析较简单传力途径清晰，但受力分析较复杂安全性能地基的不均匀沉降会降低整体安全性；施工人员较多，劳动强度大，易发生安全事故，构件抗冲击性差构件较大且数量少，较容易保证施工安全，机械使用程度高，易发生机械安全事故，结构刚柔结合，抗冲击性强地形情况响较大地形影响较小施工难易基础要求高，处理难度大，支架

4、搭设、拆除较容易施工情况复杂，构件拼装和吊装时要求高经济性能人物投入较大，人员要求数量多，机械化程度低，施工速度较慢，经济性能低。材料投入较少，但形式多，人员要求少而精，机械设备投入较大，施工速度较快，经济性能高。根据本工程特点，两边跨支架基础基本在原路面上，且支架高度在56米之间，经分析，采用扣件式钢管满堂式支架型式；中跨箱梁跨越地铁两连续墙，地铁连续墙宽度为30.6米，根据地铁部门的要求，箱梁荷载传至基础时不能影响地铁连续墙的结构，以及地铁车站顶板受力不能大于20KN/m2的要求，因此，中跨箱梁采用贝雷梁的支架型式跨越地铁边续墙，贝雷架纵梁总长48米。支架总体布置见附图1。三、地基处理及支

5、架搭设1、地基处理承重支架须建立在地基坚实，支架体系稳定，支撑体系受力合理、安全可靠的基础上。由于本工程箱梁投影线基本上位于杨高南路上，针对于本工程地基的特点，作以下处理：(1) 路面支架基础：路面经过多年行车，地基承载力基本符合施工要求，因此仅对损坏的路面进行修补扫平。(2) 承台基坑回填部分：采用中粗砂分层回填，分层厚度不大于20cm，夯实后在顶面铺上15cm碎石(道渣)，浇筑12cmC25砼作为支架地坪。2、支架搭设21满堂支架搭设(1) 满堂支架采用048X3.5钢管，排架间距(立杆纵距为a,横距为b,纵向方木间距为c)：横梁处a=30cm,b=30cmc=20cm腹板处沿纵桥向距中横

6、梁边0米-6米段腹板:a=30cm,b=30cmc=20cm沿纵桥向距中横梁边6米-15米段腹板：a=50cm,b=30cmc=20cm标准断面:a=60cm,b=30cmc=40cm空腹板处沿纵桥向距中横梁边0.6米-6米段空腹板:a=30cm,b=60cmc=20cm沿纵桥向距中横梁边6米-15米段腹板：a=50cm,b=60cmc=20cm标准断面：a=60cm,b=60cmc=20cm翼板处 横梁处翼板：a=30cm,b=60cmc=20cm 沿纵桥向距中横梁边0米-6米段翼板:a=30cm,b=60cmc=20cm 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段翼板：a=50cm,b=60cmc=

7、20cm 标准断面翼板：a=60cm,b=60cmc=40cm横杆步距根据实际标高调整，一般为1.5m，最上层立杆均采用搭接形式，搭接段长度应大于100cm，接头扣件不少于3个。(2) 剪刀撑布置：纵向剪刀撑设置，以12.7米宽箱梁为例，外围两侧各设置1道，中间设两道；横向剪刀撑：自墩柱一端开始，端横梁至底板加厚段支架加密处起点中点各设一道，跨中每隔5m设一道垂直交叉剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为4560。之间，自下而上连续设置，搭接长度不少于100cm。脚手架各杆件相交伸出的端头，均大于10cm，防止杆件滑脱；水平剪刀撑：由上向下每二步设一道。扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于6

8、5N.m，施工时控制在50左右。支架验收时采用扭矩扳手对扣件全数抽检，箱梁投影线范围内的抽检比例为100%，其余部分抽检比例不小于10%。在支架使用前及使用期间定期检查立杆底部是否有脱空和扣件松动现象。按立柱前后5米范围内纵桥向铺设立杆垫脚槽钢(8)，其他部分设置100X100X6mm钢垫板，在离地面20cm处设置一道扫地杆。(3) 采用100mmXlOOmm方木(考虑实际施工情况，计算时予以折减)，方木按计算间距纵向布置横向钢管上。采用6=18mm的竹胶模板作为箱梁底模安装到木方上，以达到设计要求的箱梁外形尺寸。2.2贝雷梁式支架的安装贝雷架梁式支架结构主要由承台(钢管立柱)、50aH型钢、

9、贝雷架纵梁、16号槽钢、扣件钢管立柱支架组成，见附图。(1) 贝雷架采用几排贝雷片组合为一榀单元体，沿箱梁横断面布置，在箱梁底板下布置2榀双排单层和4榀三排单层贝雷架贝雷单元体，翼板侧各采用一榀单排贝雷架单元体。(2) 各贝雷片单元体上、下弦杆均采用贝雷电弦杆拉结，贝雷架的纵向联结处采用钢板加固连接。贝雷架与钢板间用U形箍(20钢筋制作)卡住，钢板与贝雷片之间保证密贴。(3) 贝雷架单元体在地面进行拼装，拼装好检查符合要求后用吊车整体吊装到50aH型钢上。(4) H字钢采用双拼50aH型钢与预埋在基础上的钢板相焊接。(5) 贝雷架纵梁架装好后，在上面横向铺设16号槽钢，然后搭设钢管支架。(6)

10、 贝雷架纵梁上钢管支架的布置要求与上述扣管件钢管满堂支架的搭设一致。3、支架拆除当砼强度达到要求，并预应力张拉、压浆结束后，由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。(1) 扣件式钢管脚手架拆除支架拆除时严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)的要求进行施工，拆除作业必须自上而下逐层进行，先搭后拆，后搭先拆。满堂支架拆除原则要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。因此连续跨拆除时从两边跨开始，从外侧立柱端根部逐渐进行，而中央跨则从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，每次进行时箱

11、梁横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不均，落架过程中分批进行，多次拆除支架支撑，逐渐向中跨进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，进行数据汇总，掌握支架落架情况。脚手架拆除时注意事项：拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物；拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；脚手架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行，严禁上下同时作业；在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当超过两步时应加设临时拉结；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品；拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖

12、，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆下的钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。(2) 贝雷梁式支架的拆除贝雷梁式支架的拆除为安装的逆工序，先拆除钢管支架，然后再吊装贝雷架单元体至地面进行拆除。吊装时需要有专业的安全指挥人员进行指挥，操作工人需要进行学习培训。四、支架搭设质量保证措施1、应对进入现场的工程用材料进行验收，所有材料均符合要求后方可用于工程施工。2、钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面有防锈处理。扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并有防锈处理。经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类分类整齐堆放、堆

13、稳。堆放地不得有积水；贝雷片需有质量合格证、质检报告、准用证等证明材料。3、支架搭设前应对现场施工人员进行施工方案交底，地基处理必须按施工方案的要求进行施工。4、支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，搭接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距离应在350400mm,扣件中心离立杆顶部距离不得小于100mm,同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。5、立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数的三分之一,接长点应在层距端部的三分之一距离范围内,严禁相邻两立杆同步接长。剪刀撑设置角度在4560度之间，8、模板支撑系统的形式、搭设程序应严

14、格按施工方案执行,一联箱梁中严禁采用两种不同形式的支撑系统。五、支架搭设安全保证措施1、操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格,持证上岗。2、模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。3、箱梁支架搭设前对搭设人员进行方案、安全交底,搭设时带好安全带,安全带要生根,下雨天不能搭设支架。4、在特殊气候条件下搭设和拆除脚手架,要有切实可靠的安全保证措施,雨雾天使用脚手架必须要有防滑措施。5、在每跨支架外围两侧各设置一处防雷接地装置,并在使用前由专人检查测试接地电阻（接地电阻值小于4欧姆）,确保防雷接地措施良好可靠。6、模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程,立杆底部不得松动,不得任意拆除任何一根杆件

15、,不得松动扣件,不得用作起重缆风的拉结。7、模板支撑系统的拆除必须等到箱梁预应力张拉结束后才能进行,拆除作业必须自上而下逐层进行,严禁上下层同时拆除作业,分段拆除的高差不应大于2层。8、3米以上支撑架体的拆除,严禁将拆卸的杆件向地面抛郑,应设专人传递至地面,并按规格分类堆放。9、模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底,应有专人操作人员作业,应有专人进行监护,在拆除区域内设置安全警戒线。10、在箱梁平台两侧装安全防护网，外立杆间距1.8m,立杆高出箱梁1.3m。从平台外边缘拉安全网到箱梁支架边,以保证行车和行人的安全,在过路处箱梁支架全部用安全网拦住，做好高空防坠措施。11、六级及六级以上

16、的大风和雨、雾天应停止支架的搭设、拆除及施工作业。12、支架上严禁堆荷超载钢筋、模板。外挑堆货平台、向室内卸货的溜槽等均不许支撑在脚手架上或连接，绝对禁止振动设备与支架联系。六、支架验收序号项目技术要求检查方法备注1钢管、扣件、证明材料贝雷片的质量须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料检查扣件须提供生产许可证2地基基础承载能力复核设计要求是否有设计计算书对支撑基础须由隐蔽工程验收记录3排水性能排水性能良好观察4底座或垫块无晃动、滑动观察5立杆垂直度W3%o用经纬仪或垂线和钢尺6贝雷架跨中垂直度h/250，且不应大于15.0mm用经纬仪或垂线和钢尺7贝雷架整体弯曲L/1500,且不应大于25

17、.0经纬仪8杆件间距步距50mm钢尺9纵距50mm钢尺10横距50mm钢尺11水平加强支撑按设计规定的间距和要求设置12扣件拧紧力矩抽检数允许不合格数101力矩扳手202505安装扣件数量151280281500-120320012钢管壁厚按30%比例抽检W10%游标卡尺或超声波测厚仪不合格比例大于30%的应扩大抽检比例七、箱梁支架预压及测量观测1、支架预压本连续箱梁采用两种支架形式,因此,对边跨满堂支架和中跨贝雷梁支架进行预压,支架预压布置见附图。（1）标高点布设（见附图）箱梁支架搭设验收好，对支架进行荷载预压，标高沿箱梁中心线对称布置，梁支点处（横梁处）、标准断面（1/2跨中）、渐变段处横

18、向布设标高点，共7个断面，每个横断面布设5个点。（2）预压荷载根据计算，中横梁处梁高2.8米，荷载为26KN/m3X2.8m=72.8KN/m21.1X72.8=80.08KN/m2故每1m2范围内需加载8.11。边横梁处梁高1.6米，荷载为26KN/m3X1.6m=41.6KN/m21.1X41.6=45.76KN/m2故每1m2范围内需加载4.61。沿纵桥向距中横梁边0米-6米段荷载为57.69KN/m22=63.45KN/m2故每1m2范围内需加载6.41。沿纵桥向距中横梁边6米-15米段荷载为46.97KN/m22=51.67KN/m2故每1m2范围内需加载5.21。沿纵桥向距中横梁边

19、6米T5米段荷载为46.97KN/m22=51.67KN/m2故每1m2范围内需加载5.21。根据计算，标准断面荷载为28.17KN/m22=30.98/m2故每1m2范围内需加载3.11。（3）预压材料预压材料采用等重砂袋和钢筋或钢绞线。（4）分级加载加载分四级加载，按箱梁荷载重量的50%、100%、110%三级加载，每级持荷时间不小于30分钟，最后一级为1小时，然后稳定时间12小时，一般预压最后一天的稳定为不大于1mm/天。2、测量观测预压前在箱梁底板上布设沉降观测点（观测点布测见附图），并作好第一次观测的初始标高纪录。（1）第一级荷载（50%）加载完后，进行第一次观测；持荷6小时后进行第

20、二次观测，第二级荷载（100%）加载完后，进行第三次观测，第三级荷载（110%加载完后，进行第四次观测，持荷6小时和12小时后再分别进行一次观测。（3）加载完后持荷12小时后进行卸载，并在卸载后6小时内进行2次沉降观测。（4）对各级荷载下支架的支架的变形值进行纪录，并做好测量报告。根据测试结果，为以后支架的搭设提供弹性变形和非弹性变形的数据依据，确定支架的施工预抛高值，以消除施工中因支架变形而造成的箱梁线性和标高误差。3、施工控制（1）严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，在施工中有专人进行监控。（2）箱梁分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇至腹板梁上八字角处，第二次浇筑顶板，浇筑

21、顺序由每跨中间向两端浇筑，先浇筑底板，再浇筑腹板，对称均匀浇筑。（3）在浇筑箱梁砼之前，重新对箱梁支架进行检查，并在支架上设置沉降观测点，每隔一个小时进行观测一次。在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。八、应急预案1、应急预案组织机构（1）项目部成立生产安全事故应急救援领导小组：组长由项目经理担任。副组长由项目副经理、总工程师担任。组员由项目部安全员、施工员、设备、材料和质量相关人员组成。领导小组负责制定和修改、完善公司的应急救援预案；实施项目应急救援的预防、准备、响应、恢复的应急管理；规划、布置、检查应急救援的培训、教

22、育和演练工作；组织对死亡和重大事故的应急救援工作；组织或协助相关部门展开事故调查；加强与集团公司和建设主管部门的联系和沟通。（2）事故应急救援领导小组下设三个工作小组：事故现场抢险小组、事故现场抢险保障小组、事故现场医疗抢险小组。（3）事故现场抢险小组负责了解、掌握事故情况，制定处理方案，组织指挥实施，并保持同公安、检察院、消防、民防、等部门的联系。抢险小组组长由项目经理担任，副组长由安全员担任，组员由项目技术、质量、安全及相关管理人员组成。（4）事故现场抢险保障小组负责实施抢险方案所需物质、设备抢险人员和现场工作人员的后勤保障工作。保障小组组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，组员由项

23、目相关人员组成。（5）事故现场医疗抢险小组负责布置现场医疗抢救，立即向当地医疗卫生（120）电话报告，并实施现场的临时救援。医疗抢险小组由项目分管领导、相关工程部医务人员组成。（6）项目部设立“项目部生产安全事故应急救援预案工作小组”。项目部应急救援预案工作小组名单报工程部应急救援工作小组备案。2、项目部处置突发事件、事故应急预案（1）成立处置突发事件、事故领导小组和工作班子领导小组负责本项目范围内的应急工作决策，工作小组执行领导小组下达的各项指示，负责本项目所辖范围突发事件、事故处置方案的制定和组织实施。日常联系工作设在项目部安全部。（2）预防和处置突发事件、事故的原则要加强对员工“安全第一

24、，预防为主”的宣传增强安全意识，做好防范事故的各项工作措施落实和稳定工作。同时要在职工中学习和宣传有关法律法规，自觉抵制一切危害社会稳定的行为。（3）要贯彻“谁主管谁负责，分级管理，各分其责”的原则，加强综合治理工作，各级领导在各自范围内，要加强对职工和有关业务的分析，发现问题出现事故，立即上报，并采取果断措施及时处理。（4）要加强对职工的思想政治工作，党支部、各部门领导要随时掌握职工的思想状态，及时开展工作，对职工的正当要求应主动积极及时反映，帮助解决，对不正确的想法要加强引导，把问题处理在萌芽之中。（5）如遇突发事件、事故必须及时请示，迅速报告，加强与有关部门的联系，凡涉及闹事及重大闹事苗

25、子，应及时向项目部；领导小组报告或工作班子汇报，工作班子随同主管领导，应尽快弄清事件的原委、性质和发展情况，研究制定对策和措施，防止事态的扩大和蔓延。3、处置突发事件、事故的职责分工（1）经理部负责工程质量、安全生产、文明施工、管线等事故的应急处理。技质、安全、保卫应认真按照预案处理。（2）凡属一些难以分清原因的事件或带有社会因素影响所生产的事件，由项目部领导小组或工作班子提出，由上级部门出面协调。项目部要根据分工、组织、检查各部门处置好可能发生的突发事件，党小组要紧密配合，共同做好此项工作。（3）项目部党政工负责各部门各种工作开展中引起的矛盾和问题。4、通讯联络及人员、物资准备（1）通讯联络

26、、值班室电话线路确保畅通，各部门做好应该的物资准备。（2）应急力量准备：项目部各管理部门、治安保卫、义务消防队、抢险队由项目部处置突发事件工作领导小组进行调度。5、事故的应急救援预案项目部在施工生产活动中，对可能发生的各类紧急事故，为此加以明确各类事故在发生后所应及时采取的对策及措施、控制和缓减事故所可能产生的影响。（1）项目部相应成立处置紧急事故预案领导小组和工作小组，负责此项工作。（2）职责：A、由项目副经理负责制定工伤、应急救援、消防、防汛、防台等应急预案。B、技术、施工、安全、强相关人员应按应急预案实施。（3）事故应急处置的范围：A、由于管理的违章引起的安全事故。B、由于偶然、突发、意

27、外引起的安全事故。C、不可抗拒的引起安全和环境污染事故。D、潜在的火灾事故E、由于施工引起的各类管线事故。（4）应急救援预案及措施A、项目部首先组织有关人员抢救伤员及国家财产并保护事故现场。B、根据人员受伤部位送专科医院，火灾事故立即报告119，水灾、管线等事故立即通知有关部门。C、根据灾情制定组织人员疏散的预案。D、项目部根据施工现场的情况，组织有关内容的演习预案，定期检查施工现场的安全设施、设备、机具及消防器材等，发现问题及时整改和复查。E、发生事故后或演习后，对应急救援预案的市及效果进行评价，修订调整不断改进和提高。九、满堂支架计算1、荷载分析(1)扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平

28、杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。表1扣件式钢管截面特性夕卜径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米长自重(N)483.5489.31.219X1055.08X10315.7838.4(2)新浇砼容重按Y=26KN/m3计算。因箱梁沿纵向为变截面，故按不同截面计算(验算时取最不利荷载计算)，其它荷载均视为一致。以底腹板9米宽跨计算，各断面混凝土自重q1根据位置不同，按均布荷载计算有：q=26X2.8=72.8KN/m21a-aq=26X14.31/9=41.34KN/m21b-bq=26X11.37/9=32.84KN

29、/m21C-Cq=26X6.2/9=17.91KN/m21d-dq=26X9.9/9=28.6KN/m21e-eq=26X1.6=41.6KN/m21f-f(2) 模板及支架自重q2(含内模、侧模及支架)取砼重的5%计，(3) 施工人员及设备荷载q3：2.0KN/m2(4)振捣混凝土产生的荷载q4：2.0KN/m2(5)荷载组合：计算强度荷载：Q=1.2X1.05Xql+1.4X(q3+q4)则：Qa-a=91.8+5.6=97.4KN/m2Qb-b=52.09+5.6=57.69KN/m2Qc-c=41.37+5.6=46.97KN/m2Qd-d=22.57+5.6=28.17KN/m2Qe

30、-e=36.04+5.6=41.04KN/m2Qf-f=52.42+5.6=58.02KN/m2计算挠度(施工人员及设备荷载不参与组合)：q=1.2X1.05XqlQa-a=91.8KN/m2Qb-b=52.09KN/m2Qc-c=41.37KN/m2Qd-d=22.57KN/m2Qe-e=36.04KN/m2Qf-f=52.42KN/m22、底模验算底模采用6=18mm厚的竹胶模板，直接搁置在纵向方木(100X100mm)上,100X100木方中到中间距跨中断面，渐变段断面，横梁断面分别为400mm,200mm,200mm。木方按连续梁考虑，取最不利荷载(腹板处)，单位长度按(1.0m)板宽

31、进行计算。(1)腹板处强度计算A-A断面：梁高2.8米q=1.2X1.05X(26X2.8)=97.4KN/m2M=ql22maxa=M/W=0.39X106/(1000X182/6)=7.22MPaVo=12MPa满maxmax0 足要求B-B断面： 腹板宽0.7米q=1.2X1.05X(26X2.8X0.7)+1.4X(2.0+2.0)=69.81KN/m2M=ql22maxa=M/W=0.28X106/(1000X182/6)=5.19MPaVo=12MPa满maxmax0足要求D-D断面腹板宽0.45米,q=1.2X1.05X(0.45X26X1.6)+1.4X(2.0+2.0)=29

32、.18KN/m2M=ql22maxa=M/W=0.17X106/(1000X182/6)=3.34MPaVa=12MPa满maxmax0足要求(2)挠度计算(偏安全，按简支考虑)竹胶板弹性模量E=9X103MPaA-A断面 =91.8KN/m2f=5qL4/384EI=5X91.8X2004/(384X9X103X1000X183/12)=0.44mmVL/400=0.5mm满足要求B-B断面=64.21KN/m2f=5qL4/384EI=5X64.21X2004/(384X9X103X1000X183/12)=0.31mmVL/400=0.5m满足要求D-D断面q=1.2X1.05X41.8

33、X0.45=23.52KN/mf=5qL4/384EI=5X23.52X4004/(384X9X103X1000X183/12)=0.28mmVL/400=1m满足要求3、方木验算方木平卧放置于脚手横杆上，方木规格为100mmX100mm，方木跨径(立杆纵距)在跨中断面，渐变段断面，端横梁断面分别为600mm,300mm,300mm。方木亦按连续梁考虑,取最不利荷载(腹板处)进行计算,考虑现场实际施工时方木的尺寸差异，方木的力学性能乘0.9的折减系数取值，则：a=12X0.9=10.8MPa,E=9X103X0.9=8.1X103MPa。腹板处方木强度验算：A-A断面q=94.2X0.2=19

34、.48KN/mM=ql22maxa=M/W=0.175X106/(IOOXIOO2/6)=1.05MPaVa=10.8MPamaxmax0满足要求B-B断面q=69.8X0.2=13.96KN/mM=ql22maxa=M/W=0.13X106/(100X1002/6)=0.78MPaVa=10.8MPamaxmax0满足要求D-D断面q=29.18X0.45=13.13KN/mM=ql22maxa=M/W=0.47X106/(100X1002/6)=2.84MPaVa=10.8MPamaxmax0满足要求(2)方木挠度计算A-A断面q=91.8X0.2=18.36KN/mf=5qL4/384E

35、I=5X18.36X3004/(384X8.1X103X100X1003/12)=0.15mmVL/1000=0.3mm满足要求B-B断面q=64.21X0.2=12.84KN/mf=5qL4/384EI=5X12.84X3004/(384X8.1X103X100X1003/12)=0.20mmVL/1000=0.4mm满足要求D-D断面q=23.58X0.4=9.432KN/mf=5qL4/384EI=5X9.432X6004/（384X8.IXIO3X100XIOO3/12）=0.11mVL/1000=0.6m满足要求4、钢管（48mm*3.5mm钢管）计算因箱梁沿纵向为变截面，故按不同截

36、面的腹板、空腹板及翼板荷载进行计算（验算时取最不利荷载计算）。（1）扣件抗滑力计算水平横杆通过两端扣件与立杆连接,因此需要计算扣件的抗滑承载力是否满足要求,由于钢管本身的抗剪承载力大于扣件的抗滑承载力,则不需计算钢管的抗剪。立杆的连接采用双扣件，取0.8的折减系数，所以扣件的抗滑允许承载力为Rc=8X2X0.8=12.8KN腹板处 横梁处取最不利荷载A-A断面（梁高2.8米），（立杆间距30cmX30cm）Qa-a=1.2X1.05X72.8+1.4X（2+2）=97.4KN/m2Q=97.4X0.3=29.22KN/m扣件一端受力:Rs二ql=29.22X0.3=8.77KNRc=12.8K

37、N,满足要求沿纵桥向距中横梁边0米-6米段腹板，梁高在2.82.179米间.取B-B断面（腹板高2.8米,宽0.7米）,立杆间距30cmX30cmQb-b=1.2X1.05X72.8+1.4X（2+2）=97.4KN/m2Q=97.4X0.3=29.22KN/m扣件一端受力:Rs=ql=29.22X0.3=8.77KNRc=12.8KN,满足要求 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段腹板，梁高在2.0691.606米间.取C-C断面（腹板高2.179米，宽0.45米），立杆间距50cmX30cmQb-b=1.2X1.05X26X2.179+1.4X（2+2）=73.38KN/m2Q=73.38X0

38、.5=36.69KN/m扣件一端受力:Rs=ql=36.69X0.3=11.07KNRc=12.8KN,满足要求 标准断面梁高1.6米，取D-D断面(腹板高1.6米，宽0.45米)，立杆间距60cmX30cmQd-d=1.2X1.05X26X1.6+1.4X(2+2)=58.2KN/m2Q=58.2X0.6=34.92KN/m扣件一端受力:Rs=ql=34.92X0.3=10.47KNRc=12.8KN,满足要求空腹板处 沿纵桥向距中横梁边0.6米-6米段空腹板，底板厚0.50.355米间，顶板厚0.22米，取最不利荷载(底板厚0.5米)，立杆间距40cmX60cm(0.5+0.22)+1.4

39、X(2+2)=29.19KN/m2Q=29.19X0.4=11.676KN/m扣件一端受力:Rs=ql=11.676X0.6=7.1KNRc=12.8KN,满足要求 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段腹板，底板厚0.3290.221米间，顶板厚0.22米，取最不利荷载(底板厚0.329米)，立杆间距50cmX60cmq=1.2X1.05X26X(0.329+0.22)+1.4X(2+2)=23.59KN/m2Q=23.59X0.5=11.79KN/m扣件一端受力:Rs二ql=11.79X0.6=7.07KNRc=12.8KN,满足要求 标准断面底板厚0.22米间,顶板厚0.22米，取D-D断面，

40、立杆间距60cmX60cmq=1.2X1.05X26X(0.22+0.22)+1.4X(2+2)=20.02KN/m2Q=20.02X0.6=12.01KN/m扣件一端受力:Rs=ql=12.01X0.6=7.2KNRc=12.8KN,满足要求翼板处翼板宽1.85米,厚度在0.220.45之间,沿纵桥向不变,按均布荷载进行计算:q=1.2X1.05X26X(0.22+0.45)/2+1.4X(2+2)=16.57KN/m2 横梁处翼板立杆间距30cmX60cm 沿纵桥向距中横梁边0米-6米段翼板立杆间距30cmX60cm 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段翼板立杆间距50cmX60cm 标准断面

41、翼板立杆间距60cmX60cmQ=16.57X0.6=9.942KN/m扣件一端受力:Rs二ql=9.942X0.6=5.96KNRc=12.8KN,满足要求(2) 立杆稳定性计算支架采用48mm*3.5mm钢管，按最不利位置计算(即腹板位置)进行计算,每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，4.8*3.5立杆A=489.3mm2,i=15.78mm,支架高度按取6米,横杆步距为1.5m,故立杆计算长度l=h+2a=1.5+2X0.2=1.9m,长细比为1.9/15.78=0.1205。查可得钢管轴心受压构件的稳定系数申=0.452,钢管扣件取0.85的折减系数，o=205X0.85

42、=174.25MPa则腹板处 A-A断面F=8.77KN支架高度按6米计,其自重为G=6X0.235=1.41KN单根立杆所承受最大竖向力为:N=8.77+1.41=10.18KNo二N/A=10.18X103/(0.452X489.3)=46.03MPao=174.25MPa,满足要求 B-B断面F=8.77KN支架高度按6米计,其自重为G=6X0.235=1.41KN单根立杆所承受最大竖向力为:N=8.77+1.41=10.18KNo二N/A=10.18X103/(0.452X489.3)=46.03MPao=174.25MPa,满足要求 c-c断面F=11.07KN支架高度按6米计,其自

43、重为G=6X0.235=1.41KN单根立杆所承受最大竖向力为:N=11.07+1.41=12.48KNo二N/A=12.48X103/(0.452X489.3)=56.43MPao=174.25MPa,满足要求 D-D断面F=10.47KN支架高度按6米计,其自重为G=6X0.235=1.41KN单根立杆所承受最大竖向力为:N=10.47+1.41=11.9KNo=N/A=11.9X103/(0.452X489.3)=53.5MPao=174.25MPa,满足要求(3) 挠度验算 A-A断面N=10.18KNf=NL/EA=10.18X103X6X103/2.06X105X489.3=0.6

44、1mmL/1000=6mm满足要求 B-B断面N=11.18KNf=NL/EA=11.18X103X6X103/2.06X105X489.3=0.61mmL/1000=6mm满足要求 c-c断面N=12.48KNf=NL/EA=12.48X103X6X103/2.06X105X489.3=0.74mmL/1000=6mm满足要求 D-D断面N=11.9KNf=NL/EA=11.9X103X6XIO3/2.O6XIO5X489.3=0.7mmL/1000=6mm满足要求5、满堂支架跨地基承载力计算箱梁在承台基坑处，在夯实碾压的土层上浇注12cm厚C25砼进行硬化，砼抗压强度设计值f=11.9MP

45、a。立杆下设100X100X6mm钢垫板。地坪在杨高南c路原车行路面上，基础地基承载力按f=80Kpa取值。g钢管高度取6米，钢管自重为6*0.235=1.41KN,上部结构传至立杆底部的轴心力为:A-A截面：N=10.18KNB-B截面:N=11.18KNC-C截面:N=12.48KND-D截面：N=11.9KNA=100X100=1X104mm2a=N/A=12.48X103/(1X104)=1.25MPaf=11.9MPa满足要求maxmaxc箱梁底腹板取31.42米31.42X9m范围地坪承受的支架传来的最大合力：F=(97.4X1+57.69X6+46.97X9+28.17X11.8

46、4+41.04X2+58.02X1.5)X9=12330.02KN。a=F/A=12331.02/(31.42X9)=43.60Kpaf=80Kpa满足要求maxg32.42米跨翼板最大合力为F=16.57X1.85X32.42=993.81KN。a=F/A=993.81/(31.42X1.85)=16.57Kpaf=80Kpamaxg十二、贝雷梁式支架的计算贝雷架采用国产321型加强型贝雷架，跨度为48米，跨越30.6米宽地铁连续墙，贝雷架为每3米一片，故每排需48/3=16个单元体。贝雷梁式支架传力方式：立管支撑-槽钢简支横楞-贝雷梁-50aH型钢支座-承台钢筋混凝土基础。贝雷梁式支架布置

47、如图，由图可知贝雷架计算跨度取31米，其跨越地铁段为箱梁均为标准截面。1、施工荷载主要由钢筋砼自重q1,模板自重q2,贝雷梁片自重q3,施工荷载q4组成。 混凝土荷载q1q=26X2.8=72.8KN/m21a-aq=26X14.31/9=41.34KN/m21b-bq=26X11.37/9=32.84KN/m21C-Cq=26X6.2/9=17.91KN/m21d-d 模板及支架自重q2（含内模、侧模及支架）取砼重的5%计， 贝雷架纵梁及分配梁自重q3每延米取:2.0KN/m2 施工人员及设备荷载q3：2.0KN/m2 振捣混凝土产生的荷载q4：2.0KN/m2 荷载组合：计算强度荷载：Q=

48、1.2X1.05Xq1+1.2X2.0+1.4X（q3+q4）则：Qa-a=94.2+5.6=99.8KN/m2Qb-b=54.49+5.6=60.09KN/m2Qc-c=43.77+5.6=49.37KN/m2Qd-d=24.97+5.6=30.57KN/m2计算挠度（施工人员及设备荷载不参与组合）：q=1.2X1.05Xq1Qa-a=94.2KN/m2Qb-b=54.49KN/m2Qc-c=43.77KN/m2Qd-d=24.97KN/m21、贝雷架上立管柱计算贝雷架上立管柱采用扣件式钢管（屮48X3.5mm）布设在贝雷梁16槽钢上,16槽钢平放在贝雷架上，槽钢横向长为13米，纵向间距与按

49、钢管（屮48X3.5mm）间距保持一致，贝雷架上扣件式钢管脚手架间距布置与边跨一致，即腹板处 横梁处立杆间距30cmX30cm 沿纵桥向距中横梁边0米-6米段腹板，立杆间距30cmX30cm 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段腹板，立杆间距50cmX30cm 标准断面梁高1.6米，立杆间距60cmX30cm空腹板处 沿纵桥向距中横梁边0.6米-6米段空腹板，立杆间距40cmX60cm 沿纵桥向距中横梁边6米T5米段腹板，立杆间距50cmX60cm 标准断面底板厚0.22米间,顶板厚0.22米，立杆间距60cmX60cm翼板处 横梁处翼板立杆间距30cmX60cm 沿纵桥向距中横梁边0米-6米段翼

50、板立杆间距30cmX60cm 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段翼板立杆间距50cmX60cm 标准断面翼板立杆间距60cmX60cm因此，贝雷架上扣件式钢管的布设间距与满堂扣件支架相同，由上述计算可知，满堂支架符合要求，故贝雷架上钢管架符合要求。2、分配梁16号槽钢受力验算先用16号槽钢作为分配梁，平放置于贝雷架上，M=22.15KN.m,Q=125KN,该支架设计贝雷梁横向最大间距为1.35米，即取最不利荷载（空腹板处槽钢）计算,由上计算可知,沿纵桥向距中横梁边6米15米段空腹板受力最大，槽钢间距（立杆纵距）50cm即Q=23.59X0.5=11.79KN/m18011.79KN/m受力简图

51、（单位CM）按最均布荷载计算（取安全系数为1.3）：q=11.79KN/mM=ql22maxQ=11.79X1.8/2=7.95KNQ=125KNmax可见槽钢强度符合要求。3、贝雷纵梁受力计算箱梁底板采用13排贝雷片,翼板采用两排做纵梁的强度、刚度验算按最不利荷载计算(取腹板单排三层贝雷梁验算),取计算跨度43米：已知材料的E=2.1X105N/mm2,f=L/800(2)由表查得贝雷片M=4809.4KN.m,Q=698.9KNI=1732303CM4(3)贝雷片为每节3米长,不同断面腹板处贝雷架荷载为 横梁处立杆间距30cmX30cm,R=ql/2=(99.8X0.3)X1.8/2=53

52、.89KN/m 沿纵桥向距中横梁边0米-6米段梁高2.82.069米,腹板厚度0.675米0.45米,底板厚0.5米0.329米,腹板立杆间距40cmX30cm,空腹板40cmX60cmq=99.8X(0.675+0.45)/2X0.4+(29.19X0.4)X1.8/2=32.96KN/m 沿纵桥向距中横梁边6米-15米段梁高1.971.606米腹板厚度0.45米底板厚0.306米米,腹板立杆间距50cmX30cm,空腹板50cmX60cm=22.14KN/m 沿纵桥向距中横梁边15米-29米段梁高1.6米，腹板厚度0.45米,底板厚0.22米,腹板立杆间距60cmX30cm,空腹板60cm

53、X60cm=22.04KN/m(4) 纵梁最大弯距与最大剪力:Mmax=2436.433KN.mM=4809.4KN.mQmax=574.8KNQ=689.9KN 纵梁最大挠度Q=(22.04X14+22.14X9X2+32.96X5.5X2)/43=24.87KN/m2f=5ql4/384EI=5X24.87X43004/384X2.1X105X1732303X挠102=3.05cmL/1000=4300/1000=4.3cm.满足要求.综上所述，贝雷梁纵梁符合要求。4、支座基础计算贝雷梁式支基础布置如图，在贝雷梁起点，考虑到承台受力的偏心，因此，加长贝雷架梁长度为48米。使承台均匀受压。将

54、55cmX55cm钢板预埋在承台(立柱两侧)上，再用膨胀螺栓固定，将5根直径500mm钢管(厚10mm)与钢板焊接，50H型钢与钢管上钢板焊接，贝雷梁架放置于50H型钢，翼板侧采用各放置一排贝雷片，(1)500mm钢管立柱计算从图中可看出，由于贝雷架均放置于钢管支点处，因此对双拼50H型钢不作验算，仅对500mm钢管作验算即可。钢管受力验算：直径500mm钢管壁厚10mm,净高1.25米，则o=215MpaA=n(4992-4792)/4=1.54X104mm2i=(4992+4792)1/2/4=172.9mm长细比认=ul/i=1250/172.9=7.23查建筑施工扣件工钢管脚手架安全技

55、术规范可得钢管轴心受压构件的稳定系数旷0.979,则N=(PxoXA=0.979x215x1.54X104=3241.469KN.即每根钢管能承载力为3241.469KN.由贝雷架方案中计算可知,箱梁砼及支架的全部合力：F=12015.98KN.则每根钢管所受最大荷载为N=1066.9/10=1201.598KN。则N=1201.598KNN=3241.469KN钢管承载力符合要求。(2)砼基础作承载力验算即可。箱梁底腹板砼及支架的全部合力：F=(99.8X2+60.09X6X2+49.37X9X2+30.57X14)X9/2=10066.9KN基础受力面积为：A=(48-43)X10=50m2a二F/A=10772/50=215.44kpa远远小于承台允许承载力，满足要求。max十二、附图