沁愉美景楼外脚手架施工组织方案

《沁愉美景楼外脚手架施工组织方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《沁愉美景楼外脚手架施工组织方案（91页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、沁愉美景楼工程外脚手架施工组织设计方案编制人： 审核人： 审批人： 企业名称：广西建工集团第一建筑工程有限责任公司编制日期：2014年8月1日目录第一章： 编制依据5第二章： 工程概况52.1 建设简介52.1.1工程主要情况52.1.2工程情况62.1.3 1栋楼概况62.1.4 2栋楼概况62.2 外脚手架搭设方式62.2.1 1栋外脚手架搭设方式62.2.2 2栋外脚手架搭设方式72.3 施工条件、准备82.3.1 技术准备82.3.2技术交底82.3.3 物质准备92.3.4 劳动力准备和计划92.4本工程脚手架工程特点102.5外脚手架安全组织机构图及管理职责112.6外脚手架设计说

2、明142.6.1 1栋外脚手架搭设方式142.6.2 2栋外脚手架搭设方式142.6.3 搭设的参数、技术要求15第三章：计算书163.1 30米高落地式扣件钢管脚手架计算书163.1.1计算参数163.1.2大横杆的计算163.1.3小横杆的计算183.1.4扣件抗滑力的计算193.1.5脚手架荷载标准值203.1.6立杆的稳定性计算213.1.7连墙件的计算223.1.8立杆的地基承载力计算233.2 25.2米高悬挑式扣件钢管脚手架计算书243.2.1计算参数243.2.2大横杆的计算243.2.3小横杆的计算263.2.4扣件抗滑力的计算273.2.5 脚手架荷载标准值283.2.6立

3、杆的稳定性计算293.2.7连墙件的计算303.2.8悬挑梁的受力计算313.2.9悬挑梁的整体稳定性计算323.2.10锚固段与楼板连接的计算333.3悬挑卸料平台计算书333.3.1计算参数333.3.2次梁的计算333.3.3主梁的计算353.3.4钢丝拉绳的内力计算383.3.5钢丝拉绳的强度计算383.3.6钢丝拉绳吊环的强度计算383.3.7锚固段与楼板连接的计算39第四章： 落地、悬挑式脚手架构造措施394.1材料准备394.2纵向水平杆404.3横向水平杆404.4脚手板404.5立杆414.6连墙件414.7门洞处构造424.8剪刀撑与横向斜撑424.9、施工流程及注意事项4

4、24.9.1杆件搭设流程424.9.2注意事项424.10脚手架要求434.11预埋钢筋拉环444.12工字钢悬挑梁加工454.13工字钢穿设和固定45第五章： 悬挑式卸料平台构造措施45第六章： 安全网设置47第七章： 安全（防护）措施487.1防护规范487.2防雷、避电措施497.3脚手架板距墙为300mm防护措施49第八章：脚手架验收50第九章：脚手架安装拆除方法529.1、安装方法529.2、拆除方法539.2.1外脚手架拆除的安全技术措施539.2.2拆除脚手架前的准备工作539.2.3拆除脚手架时，应注意以下问题549.2.4脚手架搭设拆除安全技术交底54第十章： 事故预防应急预

5、案5510.1 应急救援指挥机构5510.2 事故应急处理程序5610.3 事故应急处理措施5810.3.1 高处坠落的应急措施5810.3.2 物体打击预防及应急措施5910.4送往医院救护措施6010.4.1救护场所选择6010.4.2救护工具6010.4.3应急救援装备60第十一章：监测控制措施6111.1监测目标6111.2监测依据6111.3监测要求6111.4仪器垂直度监测6211.5监测人员组成6211.6仪器技术措施63第十二章 进度、材料计划6312.1进度计划6312.2材料计划6312.3劳动力计划63第十三章 质量验收标准6413.1构配件允许偏差6413.2脚手架搭设

6、的技术要求、允许偏差与检验方法64第十三章 施工图66第一章： 编制依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）2、钢结构设计规范 （GB50017-2003） 3、建筑结构荷载规范 （GB50009-2012） 4、混凝土结构设计规范 （GB50010-2010） 5、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011） 6、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）8、沁愉美景楼工程图纸9、建质200987号文件10、安全网应执行新的标准第二章： 工程概况2.1

7、 建设简介2.1.1工程主要情况序 号名称内 容1工程名称沁愉美景楼工程2建设单位珠海市斗门区白蕉镇黄家村经济合作联社3设计单位长宇（珠海）国际建筑设计有限公司4监理单位珠海华泰工程项目管理有限公司5施工单位广西建工集团第一建筑工程有限责任公司6建筑面积15252.13平方米7结构类型混凝土框架剪力墙结构8质量要求合格9地址珠海市斗门区白蕉镇城东中学北侧2.1.2工程情况1、本工程沁愉美景楼工程，工程建设地点位于珠海市斗门区白蕉镇城东中学北侧。本工程拟建筑物主要为商住楼。总建筑面积15252.13平方米。序号建筑型号栋数层数结构形式地下面积地上面积地下地上地下地上11栋115预应力管桩砼剪力墙

8、10164.6522栋1115预应力管桩砼剪力墙243.284784.203垃圾房11预应力管桩砼剪力墙60.002.1.3 1栋楼概况序号层数每层建筑面积层高檐口高度建筑物外围最高高度11层1536.17平方米6.0米22-15层610.32平方米3.0米349.5米52.6米4建筑面积为：10164.65平方米5地上15层2.1.4 2栋楼概况序号层数每层建筑面积层高檐口高度建筑物外围最高高度1地下室1212.20平方米3.8米21层360.20平方米6.0米32-15层313.00平方米3.0米49.5米54.0米4建筑面积为：5996.40平方米5地下1层，地上15层2.2 外脚手架搭

9、设方式2.2.1 1栋外脚手架搭设方式1、 1栋为15层，一层层高为6.0米，2至15层层高为3米，建筑物外围最高高度为52.6米。采用落地和悬挑相结合搭设方式，采用为1段落地，1段悬挑脚手架相结合。2、 落地部分在地坪搭设到9层顶板，搭设高度为30.0米。采用16mm钢丝绳卸荷在第5层顶板卸荷。3、 悬挑部分采用16#工字钢在9层顶板锚固卸荷(30.0 -53.8米)，卸荷层数为6层，卸荷高度为23.8米。在12层顶板(标高为39.0米)采用16mm钢丝绳卸荷，卸荷高度为14.8米。4、 悬挑的搭设高度在建筑外围的高度加1.2米的围护高度，作为搭设及计算的高度。5、 1栋的南侧外架要落地，东

10、西北侧外架搭设至商铺楼板上，板混凝土强度等级为C25，板厚为120mm。部分落地基础采用强度为C25,厚度为100mm混凝土作为垫层。2.2.2 2栋外脚手架搭设方式1、 2栋为15层，一层层高为6.0米，2至15层层高为3米，建筑物外围最高高度为54米。采用落地和悬挑相结合搭设方式，采用为1段落地，1段悬挑脚手架相结合。2、 落地部分在地坪搭设到9层顶板，搭设高度为30.0米。采用16mm钢丝绳卸荷在第5层顶板卸荷。3、 悬挑部分采用16#工字钢在9层顶板锚固卸荷(30.0 -55.2米)，卸荷层数为6层，卸荷高度为25.2米。在12层顶板(标高为39.0米)采用16mm钢丝绳卸荷，卸荷高度

11、为16.2米。4、悬挑的搭设高度在建筑外围的高度加1.2米的围护高度，作为搭设及计算的高度。5、 2栋部分外架落在地下室顶板, 部分落地基础采用强度为C25,厚度为100mm混凝土作为垫层。2.3 施工条件、准备1、本工程位于珠海市斗门区白蕉镇城东中学北侧，外脚手架的施工位置空旷、平坦，施工临时用地较完善。现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通。施工用水已接通，施工用电已接通，施工场地完善.临时设施已完善。施工人员配备齐全，施工特殊工种证件齐全。施工材料合格，材料配备到场。2.3.1 技术准备在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸

12、、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2.3.2技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，样本格式如下：工程名称沁愉美景楼工程施工单位广西建工集团第一建筑工程有限责任公司分项工程名称外脚手架交底部位外脚手架交底时间交底内容主要参数立杆间距1.5米、横距0.70米，步距1.80米，连墙件跨距4.5米，内排架距离结构0.30米。安装示意图见施工图施工工艺流程基础立杆外脚手架系统验收质量要求钢管质量、基础质量、垂直度。各搭设参数符合要求。质量保证措施见第四章安全保证措施见施

13、工方案第五、六、七章。注意事项注意剪刀撑的搭设、立杆垂直度、扣件的力矩。文明施工按总的施工方案文明施工应急措施见方案第十章节点示意图见施工图交底人被交底人2.3.3 物质准备（1）材料准备：a、确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并规定地点存放，做好遮掩保护。钢管表面应平直，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须涂有防绣漆；新应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证；旧应有前进防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧均应该进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必须的强度测试。b

14、、机具准备：根据施工机具需要用量计划，做好机械的租够和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。c、周转材料准备：做好、钢管、安全网、钢筋网片等周转材料的备料工作，分批分期进场。2.3.4 劳动力准备和计划（1）根据开工日期和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安全已完成。能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。（2）做好施工人员进场的安全质量、防火、文明施工等教育工作进行岗位培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行安全三级技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定

15、等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。（3）配备专职安全生产管理人员2名，进行施工过程中的安全检查，安全技术交底、危险源监控等，保证按照方案施工，及早发现并避免安全隐患的产生。所有钢管支撑和拆除作业的工人都必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）培训和考核的架子工，经过严格培训和交底，并取得特种作业人员上岗证方能施工。上岗人员定期体检，并体检合格。2.4本工程脚手架工程特点1、本工程的1#楼建筑物的建筑外围的最高度为52.6米，外加1.2米高的防护，所以总高度为53.8米。2#楼建筑物的建筑外围的最高度为54.0米，外加1.2米高的防护，

16、所以总高度为55.2米。属于搭设总高度大于50m的高层建筑外脚手架。2、建筑外形转折、收口一般；脚手架搭设时应注意遵照规范处理好拐角处的构造做法。3、本工程1、2#楼均采用落地脚手架和悬挑脚手架相结合。4、脚手架采用双排单立杆钢管，采用16#工字钢，钢丝绳采用16mm。5、落地脚手架部分支撑在地坪上，浇筑混凝土强度为C25，厚100mm，采用200*200*5mm钢片垫底。2.5外脚手架安全组织机构图及管理职责外脚手架安全管理组织机构框架图 施工员：黄英凌发 项 目 经 理朱克城技术负责人罗英碧总工罗英碧安全员：梁振源质检员：王周水预算员：李永玲资料员：欧劲秀冠材料员：陆星林泥工班：李秀明钢筋

17、班：安装班：同工班：发木工班：黄得田发架子班：黄有全冠水电班：明2、各主要的项目安全管理人员工作职责（1）项目经理职责：认真贯彻执行职业健康安全法律法规、公司方针，全面负责项目经理部的职业健康安全管理工作。负责组织危险源辨识，确定项目经理部职业健康安全目标、审批管理方案，并组织贯彻实施。施工过程中全面组织贯彻落实安全生产责任制度、安全教育制度、安全交底制度、安全检查制度。发生应急事件应立即停工，保护现场并报告。（2）项目技术负责人职责：协助项目经理做好职业健康安全管理工作。负责编制项目总体施工方案及专业性较强的安全技术方案，并进行安全技术交底。负责编制项目部职业健康安全管理方案，并组织实施及检

18、查。负责安全隐患、伤亡事故技术分析及鉴定，提出改进措施，防止再发生。（3）资料员职责：资料员在施工员、质量检查员、安全员的积极配合下，做好安全资料工作。协助制定施工组织设计、安全技术交底及各种制度、纪律、规定等工作。准备好各种安全技术档案、安全检查、安全教育的有关资料，及时做好班前安全活动记录。对安全施工中采用的新技术、新产品、新工艺或某些新的安全施工方法，要及时写出总结，以便吸取经验教训，提高施工技术和安全管理水平。资料员必须忠于职守，不断总结提高本身的业务能力，更好地做好本职工作。（4）安全员职责：1）认真执行党和国家的安全生产政策、法规、条例和安全技术，操作规程，贯彻“安全第一、预防为主

19、、综合治理”的方针，严格执行安全奖惩制度，确保安全生产与文明施工同步进行。2）坚持原则，秉公办事，在项目部的领导下，主动以身作责，参加组织落实各项安全措施，开展安全施工各项活动。深入施工现场，主动积极跟踪检查，发现违章，立即纠正，对不符合安全要求的，有权责令停工，限期整改，应及时向领导书面汇报情况，提出整改措施，做好详细记录。3）参与工程图纸的交底的安全技术交底工作，履行各分项验收交底重签字手续制订计划措施，及时落实。4）安全设施及机具设备验收项项有记录，使用按标准，记载有资料。5）建立健全各项安全管理制度，如实填写安全生产档案，发生工伤事故及时组织抢救，并协助保护好现场。填表上报，认真负责地

20、参与工伤事故的调查，不隐瞒事故情况，真实地向有关领导汇报情况，按事故处理规定填报工伤事故报告。6）经常对工人进行“三级教育”，并做好记录，倘若发生意外，坚决按“三不放过”为原则，进行严肃认真的处理。7）深入实际搞好调查研究，总结经验教训，坚持杜绝事故发生。2.6外脚手架设计说明2.6.1 1栋外脚手架搭设方式1、 1栋为15层，一层层高为6.0米，2至15层层高为3米，建筑物外围最高高度为52.6米。采用落地和悬挑相结合搭设方式，采用为1段落地，1段悬挑脚手架相结合。2、 落地部分在地坪搭设到9层顶板，搭设高度为30.0米。采用16mm钢丝绳卸荷在第5层顶板卸荷。3、 悬挑部分采用16#工字钢

21、在9层顶板锚固卸荷(30.0 -53.8米)，卸荷层数为6层，卸荷高度为23.8米。在12层顶板(标高为39.0米)采用16mm钢丝绳卸荷，卸荷高度为14.8米。4、 悬挑的搭设高度在建筑外围的高度加1.2米的围护高度，作为搭设及计算的高度。5、 1栋的南侧外架要落地，东西北侧外架搭设至商铺楼板上，板混凝土强度等级为C25，板厚为120mm。部分落地基础采用强度为C25,厚度为100mm混凝土作为垫层。2.6.2 2栋外脚手架搭设方式1、 2栋为15层，一层层高为6.0米，2至15层层高为3米，建筑物外围最高高度为54米。采用落地和悬挑相结合搭设方式，采用为1段落地，1段悬挑脚手架相结合。2、

22、 落地部分在地坪搭设到9层顶板，搭设高度为30.0米。采用16mm钢丝绳卸荷在第5层顶板卸荷。3、 悬挑部分采用16#工字钢在9层顶板锚固卸荷(30.0 -55.2米)，卸荷层数为6层，卸荷高度为25.2米。在12层顶板(标高为39.0米)采用16mm钢丝绳卸荷，卸荷高度为16.2米。4、悬挑的搭设高度在建筑外围的高度加1.2米的围护高度，作为搭设及计算的高度。5、 2栋部分外架落在地下室顶板, 部分落地基础采用强度为C25,厚度为100mm混凝土作为垫层。2.6.3 搭设的参数、技术要求1、悬挑外脚手架，立杆采用单立管。按规范应使用48.33.6钢管，但由于市场采用购此型号钢管极为困难，因此

23、本工程使用483.0钢管。2、加强、卸荷均采用16mm的钢丝绳。3、落地脚手架每个节点都采用卸荷，悬挑按要求每个节点采用钢丝绳加强。4、立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.7米，内排架距离结构0.3米，立杆的步距1.80米。5、连墙件采用每层3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.5米。6、脚手板采用钢筋网片，栏杆采用钢管.7、脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。8、落地、加强上吊点与下吊点距离3.0m。，吊点水平距离1倍立杆间距.9、 落地脚手架采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.0m。拉杆采用16mm钢丝绳，连墙杆采用预埋48*3.5钢管双扣件连接。10、水平钢梁与楼

24、板压点的拉环使用直径20mm吊环施工20mm圆钢筋预埋。钢丝绳吊环施工20mm圆钢筋预埋。11、栏杆使用48*3.0mm钢管。按竖向每隔600mm，设立一道。一个步距设立2道。12、落地脚手架的基础为C25垫层，厚100mm。13、1#卸料平台在101/14轴交M轴阳台外和2023轴交M轴阳台外,共设置2个；2#卸料平台在1013轴交M轴阳台外，共设置1个。14、1#施工电梯在2427轴交A轴阳台外，2#施工电梯在56轴交M轴阳台外。15、计算方式：考虑最不利的因素，悬挑脚手架采用一次计算。（1）由于落地部分为30.0米，所以考虑最不利的因素，现采用30.0米高度在10米标高的高度风压高度变化

25、系数计算悬挑脚手架。（2）由于悬挑部分为25.2米，考虑最不利的因素，现采用25.2米高度在40米标高的高度变化系数计算悬挑脚手架。第三章：计算书3.1 30米高落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。3.1.1计算参数 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。双排脚手架，搭设高度30米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.7米，内排架距离结构0.3米，立杆的步距1.8米。钢管类型为483.0，连墙件采用每层3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.5米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施

26、工。在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和为5.0kN/m2。脚手板采用钢筋网片，荷载为0.11kN/m2，按照铺设16层计算。栏杆采用钢管，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.5kN/m2，高度变化系数0.51，体型系数0.8。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数1。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。3.1.2大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面

27、的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.110.7/2=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.00.7/2=1.05kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.038=0.092kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.05=1.225kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.092+0

28、.101.225)1.52=0.292kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.092+0.1171.225)1.52=-0.343kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.343106/4491=76.429N/mm2大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.038=0.077kN/m活荷载标准值 q2=0.875kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.077+0.9900.875)15004/(100

29、2.06105107780)=2.094mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!3.1.3小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.5=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.110.71.5/2=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.000.71.5/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.058+1.41.575=1.976kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆

30、自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.72/8+1.9760.7/4=0.349kN.m=0.349106/4491=77.624N/mm2小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0387004/(3842.06105107780)=0.005mm集中荷载标准值 P=0.058+0.058+1.313

31、=1.428kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1427.85700700700/(482.06105107780)=0.46mm最大挠度和 V=V1+V2=0.465mm小横杆的最大挠度小于700/150与10mm,满足要求!3.1.4扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.7=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.110.71.5/

32、2=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.00.71.5/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.058+1.41.575=1.939kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3.1.5脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.107230=3.2174kN(2)脚手板的

33、自重标准值(kN/m2)；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.11 NG2 = 0.11161.5(0.7+0.3)/2=1.32kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.171.516=4.08kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01 NG4 = 0.011.530=0.45kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.067kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ =5.0001.5

34、0.7/2=2.625kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.5 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.51 Us 风荷载体型系数： Us = 0.8经计算得到：Wk = 0.50.510.8 = 0.204kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.29.067+0.91.42.625=14.188kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.29.067+1

35、.42.625=14.556kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2041.51.81.8/10=0.125kN.m3.1.6立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.556kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；l0 计算长度 (m),由公

36、式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.51.8=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/15.95=195.517 0 允许长细比(k取1)，为2699.56712598924/15.95=169.2519 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；经计算得到: =14556/(0.19424)=180.68N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳

37、定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.188kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.51.8=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/15.95=195.517 0 允许长细比(k取1)，为2699.56712598924/15.95=169.2519 210

38、 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.125kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；经计算得到 =14188/(0.19424)+125000/4491=203.93N/mm2；计算不考虑钢丝绳卸荷，搭设时采用16mm钢丝绳在5层顶板加强。 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 300.11kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!3.1.8立杆的地基承载力计

39、算说明：外脚手架立杆支撑在地坪上的回填夯实土再浇筑素混凝土上，混凝土的厚度为100mm，强度为C25，地基承载力不低于105.00 kN/m2。 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=58.224(kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 14.5561kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 105地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1 fgk 地基承载力标准值；fgk

40、= 105地基承载力的计算满足要求!3.2 25.2米高悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。3.2.1计算参数 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度25.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用每层3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和为5.0kN/m2脚手板采用钢

41、筋网片，荷载为0.11kN/m2，按照铺设14层计算。栏杆采用钢管，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.6000，体型系数0.8000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。3.2.2大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚

42、手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1100.700/2=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.700/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.038=0.092kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08

43、0.092+0.101.470)1.5002=0.347kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.092+0.1171.470)1.5002=-0.408kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.408106/4491.0=90.791N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.038=0.077kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.077+0.9901

44、.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.489mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3.2.3小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1100.7001.500/2=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.058+1.41.575=2

45、.343kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+2.3430.700/4=0.413kN.m =0.413106/4491.0=91.944N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.0601

46、05107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.058+1.575=1.690kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1690.350700.0700.0700.0/(482.06105107780.0)=0.544mm最大挠度和 V=V1+V2=0.549mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!3.2.4扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

47、横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1100.7001.500/2=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.058+1.41.575=2.307kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；3.2.5 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下

48、内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10725.200=2.703kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.11 NG2 = 0.110141.500(0.700+0.300)/2=1.155kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50014=3.570kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50025.200=0.378kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N

49、G2+NG3+NG4 = 7.806kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.700/2=2.625kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.600 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5000.6000.800 = 0.240kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最

50、大轴向压力N=1.27.806+0.91.42.625=12.674kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.806+1.42.625=13.042kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2401.5001.8001.800/10=0.147kN.m3.2.6立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

51、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.042kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立

52、杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =13042/(0.19424)=163.43N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.674kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W

53、 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.147kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =12674/(0.19424)+147000/4491=189.63N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3.2.7连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nl