脚手架搭拆专项施工方案-(悬挑)

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1、脚手架搭拆专项施工方案一、工程概况浦江县中学迁建工程标，位于浦江县平七路与体育场路交汇处的东南侧，交通便捷，分图书科技楼、艺术楼、风雨操场三个单位工程，其中图书技术楼建筑面积为16882，地下一层，地上八层，总高度为42.4，；艺术楼建积面积3055m2，2层，总高度17.245；风雨操场建筑面积：2965，层，高度16.136m，,建筑设计合理使用年限均为50年,二类高层建筑，耐火等级二级。建设方浦江县教育发展有限责任公司；设计单位同济大学建筑设计研究院，监理单位浙江东方工程监理有限公司，广厦建设集团有限责任公司承建。根据实际情况拟定采用搭设扣件式钢管落地脚手架。二、材料要求(1)材质：立杆

2、、大横杆、小横杆、斜撑杆、连墙杆件、剪刀撑等杆件均采用外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管。除小横杆长度按1.5m考虑外。其余全部为6m，以便于适应脚手架的宽度变化。严禁使用有明显变形、裂纹和锈蚀严重的钢管。（2）扣件主要选用直角扣件（用于两根呈垂直交叉钢管连接）和对接扣件（用于两根钢管对接连接）。（3）脚手板采用竹制脚手片。（4）悬挑杆采用10槽钢，长度为4.0m，其中外挑长度1.55m，与主体结构楼板通过两个预埋20圆钢吊环连接。上部通过直径16mm钢丝绳与上一层楼层预埋件连接，下端与槽钢上的吊环连接成为一批悬挑脚手架和重底座三、脚手架搭设基本要求为确保脚手架搭设过程中的稳定性，必须严格按

3、照方案要求进行搭设。一次搭设高度不应超过相连墙壁上二步，每搭设一步脚手架后，应按规定校正立杆的垂直度步距，立杆间距和排距准确。（1）立杆技术要求：立杆横距为1.3m，纵距1.5。相邻立杆接头位置应相互错开布置在不同的步距内，并且与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，以保证立杆承载能力。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/2000。（2）大横杆技术要求大横杆步距为1.8m，上下横杆接长位置应错开布置。在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的大横杆应错开布置在立杆的内侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长

4、度的1/300，且不大于5cm。（3）小横杆及剪力墙小横杆应贴近立杆布置，搭设在大横杆之上，并且直角扣件扣紧，在任何情况下，均不得拆除。剪刀撑应每4跨设置一道，与地面夹角4560。剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜撑除两端用旋转扣件与立杆或大横杆扣件紧连牢外，中间应增加24个扣接点。（4）连墙件连墙件应设置在楼板附近具有较好抗水平力作用的结构部位，其垂直距离按层高设置，水平距离为4.56.0m，层层均设。（5）护栏及挡脚板在铺设脚手板的操作层上，必须设置高1.2m封闭护栏一道，下部设200400mm高挡脚板。脚手架外部用安全网封闭。（安全网必须有安检站推荐产品合格证明）（6）构造步距要求：脚手

5、架按双排外架搭设，立杆间距为1.5m，内外立杆净距1.3m，内立杆距外墙面0.2m，小横杆长度1.5m，距墙面0.1m，大横杆步距1.8m，护栏距脚手板1.2m高。（7）悬挑式脚手架构造要求：步距1.8m，横向立杆间距1.0m，纵向间距1.33m，里立杆离墙0.2m。四、脚手架的搭设1、落地架搭设顺序（1）搭设：基本要求是横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺连接牢固受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。（2）搭设顺序：放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连接杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连接杆（依次类推）。搭设时每完成一步及时校正柱的垂直度和大小横杆的标高和水

6、平度。搭设进度一般应高出施工面一步架，使在操作的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设时的稳定。2、脚手架地基应平整夯实，铺以碎石，底层脚手架基础为C10混凝土垫块，并在架子外侧设置一道20cm20cm的排水沟。3、脚手架的搭设在脚手架基础完成后再进行，立杆底部采用15015050方木作垫板，脚手架搭设步高为1.8m，立杆纵向间距1.5m，横向间距1.0m，离底部200mm处设置一道纵、横向扫地杆，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，以保持脚手架底部的整体性。4、脚手架搭设时，先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，再进行纵、横向水平杆的架设，做好固定件后再进行

7、第二步脚手架。5、连墙杆的间距，水平方向按4500mm，垂直方向每层设一点，转角1m处垂直3.6m设一接结点，顶部80cm内水平4.5m设一拉结点，拉结方法采用预埋钢管进行拉结，可作矩形布置。外脚手架的断口处两端每步设置连墙杆。连墙杆用483.5mm的钢管，长度在600mm左右，一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，另一端与埋入建筑物结构内的竖向钢管固定。连墙杆有适当的调整余地。连接点设在脚手架的立杆与大小横杆连接处附近，偏离主节点距离不大于300mm，在底层第一步纵向水平杆处开始设置。6、剪刀撑的设置：钢管脚手架剪刀撑，每组连接6跨立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间设3个扣结点，最下

8、面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。剪刀撑搭接长度为1.0m，用不少于三个扣件连接。7、操作层脚手片的铺设必须铺满、铺严、铺稳，离开墙面150mm。脚手片应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺四个角用20#铅丝双股并联固定在纵向水平杆上。（8）脚手架首层设置平网，以上每隔10m再设置一道平网，内立杆与墙体间应设置平网或铺设脚手片，脚手架架体外立杆内侧从底到顶连续设置密目式安全网实现全封闭。五、通道口安全隔离设置1、根据施工现场布置安排，要求在主要出入口搭设安全通道，通道的搭设必须符合相关的安全技术要求。2、通道用双层脚手片铺设，层间相隔0.6m，两侧用脚手片绑扎，并用安全网封

9、闭围护，在出入口中设置醒目的安全标语。六、“三宝四口”临边防护措施1、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽带。每人一顶安全帽按工种分颜色戴好，门卫备用安全帽20顶。2、2m以上高空作业必须系好安全带，现场配备安全带6副。3、根据高处作业“四口”临边防护要求，对不同情况采用上中下三道防护栏杆，栏杆高度上道离地1.2m，中间离地0.6m下道离地0.3m高，并设踢脚板，竖向用密目网封闭。在四口显眼部位挂安全警示牌，并有足够的采光和照明。（1）楼梯口边设置1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，杆件里侧挂密目式安全网。（2）1.5m2内的预留洞口坑井用固定盖板防护，1.5m2以上的洞设18cm高踢脚杆和0

10、.6m高两道水平杆，栏杆里侧挂密目式安全网围护，洞口张挂水平安全网。（4）各通道口应搭设两层间距大于30cm高的防护棚，棚宽大于道口，各固定机械应搭设简易防护棚。（5）阳台、楼板、屋面等临边应设置1.2m和0.6m高水平杆，用密目式安全网围护，水平杆漆红白相间色。八、脚手架的验收1、脚手架搭设完毕后，应由公司工程负责人组织技术、安全人员进行检查验收，做到每三步验收一次。2、验收时应具备下列条件：1）脚手架配件的出厂合格证或质量分类合格标志；2）脚手架施工记录及质量检查记录；3）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；4）脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进

11、行现场检查，检查应着重以下几项，并记入施工验收报告：1）构配件是否齐全，质量是否合格、连接和挂扣是否紧固可靠；2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；3）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；4）垂直度及水平度是否合格。九、脚手架的拆除在工程完成、屋面工程和外墙抹灰后，开始拆除外脚手架。1）拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施交底。2）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。3）划区工作标志，禁止行人进入，并有专人监护。4）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有

12、关的结扣时应先告诉对方，以防坠落。5）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。6）严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序是：安全网挡脚板脚手片栏杆剪刀撑（随每步脚手架拆除）纵向水平杆横向水平杆立杆斜撑杆。7）拆架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。8）拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清除清理，归类堆放。9）在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架、挑架需气割时，应严格遵守现

13、场消防的有关规定，要防止火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。10）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确保一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。十、质量与安全保证措施（一）质量要求1、垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。2、搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。3、外架的搭设必须充分保证安全，具备足够的强度、刚度和稳定性，满足使用要求，各杆件连接要横平竖直。4、外架的垂直允许偏差应不大于架高1

14、/300，相邻两根立杆的接头上下应错开50厘米以上，并力求不在同一步跨内。5、外架的标高力求一致，其横向水平高低差不得超过3cm.。6、当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。7、双排脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。8、当脚手架操作层高了连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。9、剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向专撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。10、对接扣件的开口应朝架子内侧，不应朝上， 以防雨水进入钢管内，直角扣件开口不能朝下，有利安全。11、

15、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。10、铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于150mm。脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。11、栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm。12、钢管脚手架的杆件及配件的质量均符合要求，如经检查发现尚存在小缺陷，应积极采取措施，认真检修，经合格验收后方可使用。（二）搭拆安全措施1、严禁使用不符合规格的材料搭设，严禁钢竹、钢木混搭，架体的负荷量每平方米不超过270kg。2、搭拆除脚

16、手架时应划分作业区，周围设围栏式竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁排作业人员入内。搭拆高空作业人员必须戴好安全帽系好安全带，扎裹脚脚、穿软底鞋。3、拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪头撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆时，应先抱位杆再拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再角端时扣。5、连墙点应随拆除进度逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。7、搭拆脚架时要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。8

17、、拆下的材料应绳索栓住，利用油轮徐徐下运，严禁抛掷。9、运至地面的材料应按指定地点堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中堆放。10、在拆架过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况向对方交待清楚方可离开。11、严禁工地施工人员随便拆动脚手架杆件及脚手片。12、六级及六级以上大风、雹、雨、雪天应停止工作。13、严禁在脚手架上拉缆风绳和设起重把杆，当确需在脚手架上搭设小平台时，一定要有确保安全的加固措施。14、严禁控制脚手架上的施工荷载，不准在脚手架上堆放施工多余的材料，以确保脚手架畅通。15、制定定期检查制度，安全员每半个月检查一次，发现情况及时整改。16、悬挑脚手架搭设安全技术要点（1）搭设

18、之前必须编好悬挑脚手架施工方案。（2）必须经过安全、技术部门检验合格之后，方可搭设。悬挑架搭设好之后，必须认真对照方案自检，经检验合格之后，才可以进行下步架搭设。（3）应保证架体支撑点稳定。挑架立杆与悬挑型钢连接必须固定，防止滑移，钢管应插到支座固定架上。竖立杆时应先竖里排立杆，后竖外排立杆，及时校正立杆垂直度，并按规定设置好剪刀撑。（4）用作卸荷的支撑架和拉杆应设置在建筑物结构上。每段搭设后，由公司组织验收，合格后挂合格牌方可投入使用。检验人员须在验收单上签字，资料存档。（5）架体与建筑结构进行刚性拉接，每开间设置一道，垂直方向每一层高设一拉结点，架体边缘及转角处1m范围内必须设置拉接点。（

19、6）脚手架防护网采用密目式安全网，安全网挂在脚手架内侧，用不小于18#渡锌铁丝绑扎在纵向横杆上。（7）脚手架外侧应设置防护杆、踢脚杆，内侧遇门窗洞口也应设置同样防护。脚手架应满铺脚手片，并与大横杆绑扎牢固。（8）架子工在脚手架上施工应注意安全，严格遵守操作规程，及时清除脚手架上的建筑垃圾或不用的物料，但不得向下抛扔任何物品。十一、脚手架工程设计计算1、荷载传递路线竖向荷载：脚手板横向水杆纵向水平杆 纵向水平杆与立杆连接的扣件 立杆 垫板 地基 水平荷载：立杆 立杆与连墙件的扣件 连墙件 墙体本脚手架设计采用48mm3.5mm扣件式钢管落地脚手架，设计立杆纵距1.5m，横距为1.0m，步距为1.

20、8m。2、落地式钢管脚手架设计计算1、横向水平杆强度强度计算施工均布活荷载标准值：结构施工作业阶段按二层同时作业，每层3 KN/m2竹脚手板均布荷载标准值；0.35KN/mm2横向水平杆间距：1.0m1）抗弯强度验算：横向水平杆上的线荷载标准值：qk=（2+0.35）1.0=2.35 KN/m横向水平杆上的线荷载设计值：q=（21.4+0.351.2）1.0=3.22 KN/m最大弯距：Mmax=qlb2/8=3.221.02/8=0.4025KNm= Mmax/W=0.4025106/5.08106=79.23N/mm2 fm=205 N/mm22）变形验算： JGJ1302001中的5.1

21、.8要求挠度不应超过l/150=1000/150=6.7mm或10mm。V= 5qklb4/384EI=52.35(1000) 4/3842.0610512.19104=1.22mm 6mm (满足要求)。2、纵向水平杆强度计算 a1取0.25m双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。1）抗弯强度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力量设计值：F=0.5qlb（1+a1/lb）2=0.53.221（1+0.25/1）2=2.516KNMmax=0.175Flb=0.1752.5161.5=0.66KNm= Mmax/W=0.66106/5.08103=130N/mm2 fm=

22、205 N/mm2满足要求2)挠度验算：由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：Fk=0.5qklb（1+a1/lb）2=0.52.351（1+0.25/1）2=1.836KN按JGJ130201中5.1.8要求挠度不应超过l/150=1500/150=10mmV= 1.146Fkla3/100EI=1.1461.83610315003/1002.0610512.19104=2.83mm 10mm 满足要求。3、立杆稳定性计算施工均布活荷载标准值按结构阶段二层操作层考虑Qk=3 KN/m2扣件钢管架构件自重计算基数gk1=0.1068 KN/m作业层面材料自重计算基数gk2=0.3762 K

23、N/m整体拉结和防护材料自重计算基数gk3=0.0768 KN/m2作业层施工荷载计算基数：qk=1.5 KN/m2H0取最高落地架高度H0=42.4m恒载标准值：NGK=H0(gk1+ gk3)+n1Lagk2=42.4（0.1068+0.0768）+21.50.3762=8.91 KN活载标准值：NQk=1Laqk=21.51.5=4.5KN轴向力设计值：N=1.2 NGK+0.851.4 NQk =1.2（NGK + NQk）=1.2（8.91+4.5）=16.09KN查资料得下列计算参数：风压高度变化系数：z=0.74 架体风荷载体型系数：s=1.3=1.30.089=0.1157 基

24、本风压：W0=0.35 KN/m2 扣件式钢管脚手架立杆计算长度系数：=1.51风荷载标准值；Wk=0.7 zsw0=0.70.740.11570.35=0.021 KN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯距：Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0211.51.82/10=0.012 KNm 立杆计算长度：L0=kh=1.1551.511.8=3.14m= L0/I=3.14103/1.58=199 查表得=0.182立杆稳定性验算：N/A+Mw/W=11.82103/(0.182489)+0.012106/5.08103=135.17 f=205 （

25、满足要求）4、连墙件稳定性及验算：由风荷载产生的轴向力设计值：Nlw=1.4WkAw=1.40.0214.53.6=0.48KN脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5KN连墙件轴向里设计值M= New+ N0=0.48+5=5.48KN连墙件的计算长度取脚手架距墙距离即L0=0.25m得细长比= L0/I=25/1.58=16 查表得=0.985N1/A=5480/0.985489=11.38N/mm2 205N/mm2(满足要求)5、立杆地基承载力计算 上部结构传给基础顶面的轴向力设计值为N=11.82KN地基按砂石填土分层夯实,取地基承载力标准值为240 KN/m2地基承载力设计值：Fg=K

26、cfgk=0.4240=96 KN/m2立杆基础底面的平压力：N/A=16.09/1.50.15=71.5 KN/m2 96 KN/m2 满足要求 3、悬挑脚手架计算设计值 31 。1搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.30米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距2.60 米，采用扣件连接； 连

27、墙件连接方式为单扣件； 312.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 313.风荷载参数 浙江省金华市地区，基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为1.200； 考虑风荷载； 314.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片； 315.水平悬挑支撑梁 悬挑水平

28、钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度 1.40 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 316.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 32大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=

29、3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.3002+0.101.4701.3002 =0.275 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.3002-0

30、.1171.4701.3002 =-0.323 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.275106,0.323106)/5080.0=63.583 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 63.583 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1611300.04/(1002.

31、06105121900.0)+0.9901.050 1300.04/(1002.06105121900.0) = 1.306 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1300.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 33小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.300 = 0.050 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.3

32、00/(2+1)=0.159 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.300/(2+1) =1.365 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.050+0.159)+1.4 1.365 = 2.162 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1621.050/3 = 0.757 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.763 kN.m；

33、 = M / W = 0.763106/5080.000=150.207 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.159+1.365 = 1.574 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1574.1701050.0(3105

34、0.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.576 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.576 = 2.600 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 34扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取

35、6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.300/2=0.239 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.300 /2 = 2.048 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.239)+1.42.048=3.202 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 35脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标

36、准值(kN/m)；本例为0.1190 NG1 = 0.11915.000 = 1.785 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.300(1.050+0.3)/2 = 1.229 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.300/2 = 0.364 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.30015.000 = 0.098 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+

37、NG4 = 3.475 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.3002/2 = 4.095 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0

38、.3500.7401.200 = 0.218 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.475+ 1.44.095= 9.903 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.475+ 0.851.44.095= 9.043 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2181.300 1.8002/10 = 0.109 kN.m； 36立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为

39、： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.903 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9903.000/(0.1

40、86489.000)=108.879 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 108.879 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.043 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A =

41、 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9043.050/(0.186489.000)+109047.164/5080.000 = 120.890 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 120.890 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 37连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.218 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.360 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产

42、生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.851 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.851 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.851Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件

43、采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.851小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 38悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.350 m，l = 1.400 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.350 m； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.000 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00

44、0 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.23.475+1.44.095=9.903kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.1000.00078500.0000.001 =0.246 kN/m k=1.350/1.400=0.964 k1=0.300 / 1.400 = 0.214 k2=1.350 / 1.400 = 0.964 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA = 31.810 kN 支座反力 RB = -11.659 kN 最大弯矩 MA = 16.564 kN.m 截面应力 = 16563991.748 /( 1.05 141000.000 )= 111.881

45、 N/mm2 水平支撑梁的计算强度 111.881 小于 215.000 N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N= 3.475 +4.095 = 7.570 kN 水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.500 = 0.205 kN/m 最大挠度 Vmax= 5.411 mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为 悬伸长度的两倍，即 2700.000 mm 水平支撑梁的最大挠度小于 2700.000 / 400 ,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯

46、构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 9.988.0 235 /( 2700.0160.0235.0) = 1.15 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.825。 经过计算得到强度 = 16.564106 /( 0.825141000.00 )= 142.450 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 142.450 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.659kN； 水

47、平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=11659.3194/(3.142502)1/2 =12.184mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.659kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1

48、.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 1659.319/(3.14216.0001.430)=162.206mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.659kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2； 经过计算得到公式右边等于88.64 kN 大于锚固力 N=11.66 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!