培训中心外防护脚手架施工方案

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1、培训中心外防护脚手架施工方案目 录一.编制依据2二.工程概况2三.脚手架方案选择2四.脚手架材料选择2五.双排钢管落地脚手架搭设流程及要求3六.双排钢管落地脚手架的计算6七.型钢外挑脚手架搭设流程及要求12八.型钢外挑脚手架的计算14九.脚手架劳动力安排23十.脚手架的检查与验收24十一.脚手架搭设安全技术措施24十二.脚手架拆除安全技术措施26一.编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2006中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含

2、垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸编制本施工方案。二.工程概况本工程为中冶建工设计研发大厦工程，该工程位于中国西南部重庆市，基地长约200 米，宽约140米，总用地面积24990平米，地势高差大，最高处约19米，西南部偏高，东北部较低，周边用地性质为工业用地及仓储用地。用地范围西侧为城市干道西城大道，沿线为城市轨道交通2号线，往西基地东侧1.5公里左右即为浩瀚的长江。

3、周围景色优美，交通便利。该项目总建筑面积为80107平方米，其中设计主体为中冶建工设计研发大厦主楼，建筑面积为68829.3平方米，建筑高度为99.2米（23F/-3F）；附属建筑健身中心，建筑面积为1873.2平方米，建筑高度为12米（2F）；附属建筑培训中心建筑面积为9404.6平方米，建筑高度为44.7米（14F）。 安全施工要坚持以防为主，防管结合，加强预防预测，做到安全生产、有序施工。三.脚手架方案选择 本工程主楼结构上升外架，塔楼部分采用外爬架施工。本次设计为培训中心外架，因施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全

4、可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定培训中心一层至九层采用双排钢管落地脚手架，十层至十四层采用型钢外挑脚手架作为施工外防护脚手架。四.脚手架材料选择l、脚手架选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q2

5、35-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件

6、抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在5kg以上，不宜超过15KG，材料应符合安全网（GB5725-2009）中相关规范。颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材

7、质应符合现行国家标准 碳素结构钢 （GB 700-2006）中Q235A钢的要求。五.双排钢管落地脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、分层夯实场地硬化（100厚C20砼）、材料配备垫板（底托+木方50mm*100mm*500mm）纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该

8、部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。 1、主杆基础 本工程脚手架地基础部位应在场地回填土完成分层夯实后，采用强度等级不低于C20的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。脚手架四周设排水沟，防止雨水侵泡脚手架底部钢管、垫板。（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.50m，横距1.05m，步距1.80m，连墙杆间距竖直3.60m，水平4.50m(即两步三跨)；内立杆距建筑物0.30m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度

9、方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫板，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座小于20cm。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造要求： 3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑杆，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角在450600之间。脚

10、手架外侧立面整个长度和高度上全部连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。双排脚手架应设置横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，横向斜撑除应在拐角处设置外，中间应每隔6跨设置一道。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3

11、)脚手板须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 (5)脚手架上门洞、出入口构造示意图 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中

12、连墙件布置要求设拉结点。必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.0米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图 8、架体水平防护 （1）脚手架的架体里首层必须进行一道全封闭的水平防护。 (2)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为300mm，如因结

13、构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (3)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(4)施工层以下外架每隔3层必须进行一层硬水平防护，硬防护的上一层用安全兜网进行一层软防护。六. 双排钢管落地脚手架的计算 一、（参数信息） 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 30.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力

14、系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 重庆省重庆地区，基本风压为0.25，风荷载高度变化系数z为1.42，风荷载体型系数s为0.12； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.010；脚手板铺设层数:5；

15、脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片； 5.地基参数 地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kN/m2):300.00； 基础底面扩展面积(m2):0.05；基础降低系数:1.00。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q

16、=1.20.033+1.20.175+1.41.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3501.0502/8 = 0.324 kN.m； = Mqmax/W =72.128 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7081050.04/(3842.060105107800.0)=1.2

17、18 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！ （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.184+1.41.575)/2=1.234 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布

18、荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2341.500= 0.494 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.494=0.503 kN.m 抗弯强度:= 0.503106/4490.0=112.049 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 112.049 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠

19、度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.184+1.575）/2=0.897kN V= 1.8830.8971500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 2.567 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.567=2.618 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要

20、求！ （四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /

21、2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.050+0.276)+1.42.363=3.698 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12530.000 = 3.744 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板， 标准值为0.35 NG2= 0.35051.500(1.050+0.3)/2 = 1.772 kN； (3)栏杆与挡脚手板自

22、重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14 NG3 = 0.14051.500/2 = 0.525 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50030.000 = 0.450 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.491 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2

23、)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.250 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.116 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.2501.4200.116 = 0.029 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.491+ 1.44.725= 14.404 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ

24、 = 1.26.491+ 0.851.44.725= 13.412 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0291.500 1.8002/10 = 0.017 kN.m； （六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.404 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.1

25、19 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14404.000/(0.188424.000)=180.701 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 180.701 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.412 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59

26、cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13411.800/(0.188424.000)+16671.229/4490.000 = 171.966 N/mm2； 立杆稳

27、定性计算 = 171.966 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ （七）、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.747 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.22.747 +1.44.725)/(1.20.125)=42.933 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或

28、大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 42.933 /(1+0.00142.933)=41.166 m； H= 41.166 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =41.166 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.747 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.8

29、5) = 0.017 /(1.4 0.85) = 0.014 kN.m； Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.22.747+0.851.4(4.725+0.1884.2400.014/4.490)/(1.20.125)=47.583 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 47.583 /(1+0.00147.583)=45.421 m； H= 45.421 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =45.421 m。 （八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw

30、+ No 风荷载基本风压值 Wk = 0.029 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 0.654 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 5.654 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴

31、向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=5.654Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=5.654小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （九）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 300.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 300.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p

32、= N/A =268.236 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.412 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.050 m2 。 p=268.236 fg=300.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！七. 型钢外挑脚手架搭设流程及要求1、外挑架宽度1050mm，距外边梁300mm，在横杆步距1800mm，立杆横距1050mm，纵距1500mm。型钢16a，槽钢作支撑钢梁，间距1500mm,并分别在槽钢室内端部、室外悬挑部位加设20双肢套箍，见挑架搭设示意图（16a槽钢）。梁端设钢丝绳反拉于上面结构层预埋吊环上。2、材料要求及准备槽钢（16

33、a型钢3.0m长）：无损伤，无老锈，材料符合GB标准，严格除锈，刷防锈漆两遍，面刷黄色调和漆待用。所有槽钢在两端及受力部分焊封角钢板加强。架管48脚手架专用管,壁厚3.5mm，无损伤,无老锈，材质符合GB/T3092标准。钢丝绳：无损伤，毛刺，材质符合标准。扣件：无损伤，螺栓，螺母丝牙完整，无滑结现象，质量符合标准.预埋吊环；HPB235（Q235）号热轧圆钢，外观无损伤，材质复检符合HPB235号钢材标准。竹跳板：无腐朽、虫蛀、死结。架板梁端扎10#铅丝待用。3、搭设如图: 注：钢丝绳必须采用花篮螺栓配合绳卡拉紧牢固。(4）搭设顺序：预埋20钢筋环16#槽钢就位竖立杆设纵横向扫地杆兜网铺设竹

34、笆安第一步小横杆与各立杆扣紧安第一步大横杆（四道）连墙件安第二步小横杆安第二步大横杆（四道）铺设竹笆竖立杆安第三小横杆和大横杆（四道）连墙件加设剪刀撑立密目网（密目网）每10m设一道兜网避雷。八. 型钢外挑脚手架的计算 （一）、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两

35、步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 重庆省重庆地区，基本风压为0.250，风荷载高度变化系数z为1.200，风荷载体型系数s为0.116； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏

36、杆挡板类别:栏杆冲压钢； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.80 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与梁夹角为(度):45； 支杆与与梁夹角为(度):45； 最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 5.6号角钢5636.0mm钢管。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和

37、活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3501.0502/8 = 0.324 kN.m； = Mqmax/W =72.128 N/mm2； 小

38、横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7081050.04/(3842.060105107800.0)=1.218 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！ （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2=

39、0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.184+1.41.575)/2=1.234 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2341.500= 0.494 kN.m； M = M1max + M2max = 0

40、.009+0.494=0.503 kN.m 抗弯强度:= 0.503106/4490.0=112.049 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 112.049 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.184+1.575）/2=0.897k

41、N V= 1.8830.8971500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 2.567 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.567=2.618 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ （四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值

42、,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.050+0.276)+1.42.363=3.698 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结

43、构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.000 = 2.246 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50018.000 = 0.270 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+

44、NG3+NG4 = 4.264 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.250 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.200 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.116 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0

45、.7 0.2501.2000.116 = 0.024 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.264+ 1.44.725= 11.732 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.264+ 0.851.44.725= 10.739 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0241.500 1.8002/10 = 0.014 kN.m； （六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的

46、稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.732 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 1173

47、2.000/(0.188424.000)=147.176 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 147.176 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.739 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆

48、净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10739.430/(0.188424.000)+14088.362/4490.000 = 137.866 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 137.866 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ （七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.024 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 0.552 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 5.552 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=5.552