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1、（180mm 厚）扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范 GB50010-20103、建筑结构荷载规范 GB 50009-20124、钢结构设计规范 GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)180楼板边长L(m)2.7楼板边宽B(m)2.7模板支架高度H (m)4.2主梁布置方向平行于楼板长 边立柱纵向间距1a(m)1立柱横向间距1 b(m)1水平杆步距h1(m)1.2计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-
2、2011次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a (mm)150主梁悬挑长度b1(mm)150可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端咼度a(mm)300材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格50x100次梁类型矩形木楞次梁规格50x100面板类型覆面木胶合板面板规格18m m(板材垂 直方向)钢管类型4&3-4-H、”f 何载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(mA2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市重庆(省)重庆 (市)地面粗糙度类型/简图：（图1）平面图纵向剖面图1图2)（
3、图3）横向剖面图2三、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧 模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算 单元。W=bh2/6=1000x 182/6=54000mm3, I=bh3/12=1000x 183/12=486000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2x(0.3+(24+l.l)xl80/1000)xl+1.4x2.5xl=9.282kN/m由永久荷载控制的组合：qzT.Glk+Ck+GsJhlb+HOgl
4、kb=l.35x(0.3+(24+l.l)xl80/l000)xl+l.4x0.7x2.5xl=8.954kN/m取最不利组合得：q=maxql,q2= max(9.282,8.954)=9.282kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图lB.当可变荷载Qlk为集中荷载时:由可变荷载控制的组合：q3=l.2Glk+(G2k+G3k)hb=l.2x(0.3+(24+l.l)xl80/l000)xl=5.782kN/mP=l.4Qlk=l.4x2.5=3.5kN3. SCO52I ii(图5)可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=l.35Glk+(G2k+G3k)hb=l.35x(0.
5、3+(24+l.l)xl80/l000)xl=6.504kN/m p2=1.4X0.7Qik=1.4x0.7x2.5=2.45kN取最不利组合得：2. -0I ii（图6）永久荷载控制的受力简图(图7)面板弯矩图M = 0.148kNmmaxa=M /W=0.148x106/54000=2.732N/mm2 W f=25N/mm2max满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)xh)xb=(0.3+(24+1.1)x180/1000)x1=4.818kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图v=0.008mmW v=150/400=0.375mm满足要求四、次梁验算
6、当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图 10）由可变荷载控制的组合：可变荷载控制的受力简图1q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(1.392,1.343)=1.392kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2x(0.3+(24+1.1)x180/1000)x150/1000=0.867kN/mP=1.4Q1k=1.4x2.5=3.5kN(图11)可变荷载控制的受力简
7、图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352x(0.3+(24+1.1)x180/1000)x150/1000=0.977kN/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4x0.7x2.5=2.45kN永久荷载控制的受力简图图12)1、强度验算M = 0.535kNmmaxo=Mmax/W=0.535xl06/(83.333xl03)=6.417N/mm2Wf=13N/mm2满足要求2、抗剪验算V = 3.63kN maxTmax=VmaxS/(Ibo)=3.63x103x62.5x103/(416.667x104x5x10)=1.089N/mm2T=1.4N/m
8、m2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)xh)xa=(o.3+(24+1.1)x18o/1ooo)x15o/1ooo=o.723kN/m111黒0 C5B-a上活i! J.般I Uli讣(图16)次梁变形图(mm)v =0.114mmWv=l X 1000/400=2.5 mmmax满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨 连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁 的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)第条规定：当
9、计算直 接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k)可取1.5kN/m?故主梁验算 时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9X1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9x(1.2x(0.3+(24+1.1)x180/1000)x150/1000+1.4x1.5xl50/1000)=1.064kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9 X 1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9x(1.35x(0.3+(24+1.1)x180/1000)x150/1000+1.4x0.
10、7x1.5x150/1000)=1.071k7kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.064,1.077)=1.077kN此时次梁的荷载简图如下0771 111jJ14-工1 Uflf1 :|(|?(图17)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)x180/1000)x150/1000=0.723kN/m此时次梁的荷载简图如下(图18)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：R =1.21kNmaxR =0.812kNkmax还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=30/1000=0.0
11、3kN/m 自重设计值为：g=0.9X 1.2gk则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：I G-： ii Ji iuI ism（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：0. &C 812 II. 812 D $12 I 8120 S2 C 812I G-： ii Ji luI ism1、抗弯验算（图 20）主梁正常使用极限状态受力简图M = 0.812kNmmax=Mmax/W= O.812xlO6/(83.333xlOOO)=9.739N/mm2Wf= 13N/mm2满足要求2、抗剪验算V = 4.638kNmaxt =Q S/(Ibo3/(416.667x
12、104x5x10)=1.391 N/mm2 max max0t=1.4 N/mm2满足要求3、挠度验算LunnG.7B5I Ell(图23)主梁变形图(mm)v =0.985 mmWv=1 X 103/400=2.5mm max满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R =8.888kN zmax六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=l,片、出按J GJ130-2011附录C取用l01= kp1(h+2a)=1x1.65x(1.2+2x300/1000)=2.97ml02=k2h =1x2.399x1.2=2.879m取两值中的大值l0=max(l
13、01, l02)=max(2.97,2.879)=2.97mQl0/i=2.97x1000/(1.59x10)=186.792WQ=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)九=l01/i=2.97x1000/(1.59x10)=186.792根据九查丿GJ130-2011附录得到u=0.205N1=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9x(1.2x(0.3+(24+1.1)x180/1000)+1.4x(1+2) )x1x1=8.983kNf=N/(uA)=8.983 X 1000/(0.205 X (4.24 X 100)=103.1
14、44N/mm2Wo=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)九2=l02/i=2.879x1000/(1.59x10)=181.057根据九查丿GJ130-2011附录得到u=0.218N3=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9X1.2xHxgk=0.9x(1.2x(0.3+(24+1.1)x180/1000)+1.4x(1+2)x1x1+0.9x1.2x4.2x0.183=9.814kNf=N3/(uA)=9.814X 1000/(0.218X (4.24X 100)=106.225N/mm2o=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=&888 kNN=8.888 kNN=150kN满足要求
(180mm厚)扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
