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1、 工,需2.5天左右时间完成该块混凝土浇注。现场选用4台HBT80-165地泵（45m3/h）,另外需配一台相同型号备用。为了避免在拆、接管时出现冷缝,在基坑边设一台QTZ6015（臂长60m）型塔吊,配合砼浇筑,并用于今后工程中。一、砼的选用：品质管理质量控制天津凤凰商贸广场酒店大体积砼基础工程质量控制施工要求：混凝土配合比按现行的普通砼配合比设计技术规定执行,砼的强度应符合国家现行砼强度检验评定标准的有关规定。根据所使用的原材料,通过计算和试配确定各种材料的用量,包括掺和料和外掺剂的用量,如粉煤灰、减水剂、缓凝剂,同时确保砼的可泵送性,现场坍落度控制在 1820cm 之间,初凝时间 8小时
2、。原材料选用：（1）我监理人员会同甲方、施工单位,提前去商品混凝土供货单位考察,了解生产规模、检测设施健全与否,与其厂家技术负责人研究此大体积砼的配比,如何能保证最大限度的减少砼的内部温度应力,关键是控制水泥水化热,确定采用 添加粉煤灰掺和料替代部分水泥,以降低水化热反应,并添加缓凝型外加剂,以延长水化热反应速度等手段,最终达到控制砼内外温差。另外,由于砼方量较大,一个搅拌站恐怕难以及时提供,因此需其他搅拌站的配合,这样,保证砼所用粗、细骨料及配比的统一性也成为重点考察的问题。最终,根据国家有关规范的质量技术标准,确定本工程的砼用料：鼎新牌 P.0.42.5R 水泥,细骨料为细度模数 2.4-
3、3.0 的中沙,粗骨料为 5-25cm 的蓟县石灰岩质碎石,掺合料选用二级粉煤灰,外加剂选用 FM-2 高效泵送剂。、砼(C50P8)优化配合比如下：强 度 水 灰 砂率 水泥矿粉粉煤灰砂石子水外加 坍 落 度剂 （mm）等级比C500.37 0.37 400655064010921859.8 180+30二、施工工艺及保障措施：、砼浇筑与振捣方式：混凝土浇捣前严格控制其坍落度。浇捣中依照施工方案设计的浇捣路线及顺序,采取“分段分层,斜面堆累,循序推进,三次到顶”的施工方法。振捣时,重点控制两头,即混凝土流淌的最近点和最远点以及相邻浇筑带结合层位置,严格控制振动棒的移动、振捣时间和插入深度,做
4、到振捣到位,并采用二次振捣工艺,以提高混凝土的密实度。振捣棒插点要均匀排列,采用“行列式”或“交错式”的次序移动,不应混用,以免造成混乱而发生漏振。每一插点要掌握好振捣时间,过短不易捣实,过长可能引起混凝土产生离析现象。一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再 显著下沉,不再出现气泡,表面泛出灰浆为准。、每小时砼提供量为使层间不形成施工缝,应严格控制 8h 以内完成一推进层的砼浇筑。每小时混凝土浇筑量在 120m3 以上。、泌水处理预先在底板四周外模上留设泄水孔。在浇筑混凝土前应清理畅通,以使砼表面泌水排出。当混凝土浇筑到靠近尾声时,将混凝土泌水排集到模板边,使之缩小为水潭,然后用软轴泵将水抽
5、出。砼底板浇筑振捣找平标高到位后,待砼收水初凝时,用木抹子将其表面认真压平,并在砼覆盖保温材料之前,再检查表面有否龟裂,若有再用木抹子收缝抹压后再覆盖养护。浇筑过程中砼的泌水要及时处理,避免使粗骨料下沉,砼表面水泥砂浆过厚致使砼强度不均和产生收缩裂缝。三、砼温度控制：、 砼温度控制目标根据砼温度应力和收缩应力的分析,必须严格控制各项温度指标在允许范围内,才不使砼产生裂缝。控制指标：温升值在浇筑入模温度的基础上不大于 35。砼里外温差不大于 25。降温速度不大于 1.52/d。、 测温 （）测温仪器的选用和埋设为了解混凝土内部温度的变化规律,使混凝土温度变化处于可检状态,有的放矢地采取相应措施,
6、确保工程质量,对混凝土内部温升情况做详细的跟踪和记录尤为关键。测温仪器选用 JDC-2 型携带式电子测温仪及其相匹配的埋入测温元件。全部测温孔均编号,每组测温点元件埋设 3 个深度 200mm、1500mm、2000mm这样就可真实地反映砼内外温差、降温梯度和温升的均匀性。将测温元件按不同测定深度定位,将其引出线绑扎在一起,固定在与板中上下层钢筋绑在一起的竖向钢筋支棍上,让测温线的插头露出砼表面 300500mm 用塑料布包扎保护好。并在每只循环水箱内各设一个温度传感器,以便把同一截面不同位置的温差与水箱温差及时反映出来。（）测温工作1）混凝土强度在未达到设计强度标准值的 30%之前每隔 2h
7、 测量一次。达到强度以后按下面方法进行测温。2）每个工作班对砼入模温度测定次。3）对砼体内、体中、表面和大气温度每昼夜测定次（即 8 点 14 点 20 点 2点）。4）温度测定必须保持 28d,14d 以后可每昼夜测温次（即点 14 点）5）测定的温度必须正确、真实、记录详细及时反馈给现场技术负责人。、理论技术措施：由于该工程砼体积较大,相应的温度裂缝和收缩裂缝出现的几率也较大,因此,需要进行理论计算,通过对砼温度应力和收缩应力的分析,算得砼抗裂安全系数,并通过计算保温层厚度,确定相应砼保障措施。 以下计算中的数据均来自建筑施工手册第四版缩印本中 10-7-2 大体积砼裂缝控制计算。（2.3
8、m 厚底板砼强度等级为 C50S8,根据前面的优化配合比,以及天津市 4 月份历史大气温度最高为 20,砼浇筑温度控制在 20,进行计算）3.1、砼温度应力分析1）砼最终绝热温升=64.4式中 T 砼最终绝热温升h每立方米砼水泥用量,根据配合比为 400kg。Q 每公斤水泥水化热量,42.5 普通硅酸盐 28 天水化热量取 375KJ/KgoC砼比热取 0.97KJ/(Kg.K)砼密度 2400(kg/m3)2）砼内部不同龄期温度（1）、求不同龄期绝热温升砼块体的实际温升,受到砼块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。水化热温升与砼块体厚度有关的系数值,如下表不同龄期水化热温升与砼厚度
9、有关系数值龄 期 3d6d10d15d20d25d30d厚度2.3m0.650.620.540.380.210.180.15注:2.3m 按表 10-83 中 2.5m 厚浇筑层系数计取T =T th 式中 T 砼不同龄期的绝热温升tT 砼最高绝热温升h不同龄期水化热温升与砼厚度有关值经计算列于下表不同龄期的绝热温升（）龄期(d)361015202530绝热温升(Tt) 41.8639.93 34.7 24.4 13.5 11.5 9.668729（2）、不同龄期砼中心最高温度maxTjTt式中 Tmax不同龄期砼中心最高温度Tj砼浇筑温度按控制温度 20Tt不同龄砼绝热温升计算结果列于下表不
10、同龄期砼中心最高温度龄期(d)温度() 20注：1d 为砼浇筑时间（3）砼温度应力13610152033.52253061.86 59.93 54.78 44.4731.5929.66本底板面积大,按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算1）、各龄期砼的收缩变形值及收缩当量温差a.各龄期收缩变形 y(t)(1-e-0.01t)M1M2xM10式中 y(t)龄期 t 时砼的收缩变形值砼的最终收缩值,取 3.2410-4e常数,取 2.718M1M2Mn 各种非标准条件下的修正系数本工程根据用料及施工方式修正系数(查表 10-88)取值如下表修正系数取值M1M2M3M4M5M6M7M8M9
11、M10积 M1.01.01.00 1.01.75 详 见 1.25 1.44 1.00 1.00 3.15下表表 10-88养护时间 1234571014 4090 9018M61.11 1.09 1.07 1.04 1.00 0.96 0.930.930.93经计算得出收缩变形如下表各龄期砼收缩变形值龄期(d) 361015202530收 缩 变 32.87 60.62 93.22 132.2 172.04 209.95 246.0 形值10-610-610-610-610-610-610-6y(t)b.各龄期收缩当量温差将砼的收缩变形换算成当量温差 y(t)/a式中各龄期砼收缩当量温差()
12、y(t)各龄期砼收缩变形砼的线膨胀系数,取 1010-6（1/）计算结果列于下表各龄期收缩当量温差龄期(d) 3当 量 温 3.29差 Ty(t)610152025306.069.3213.2217.220.9924.62）、各龄期砼的最大综合温度差T(t)TjT(t)Ty(t)-Tq式中T(t)各龄期砼最大综合温差Tj砼浇筑温度,取 20T(t)龄期 t 时的绝热温升绝热温升(Tt) 41.8639.93 34.7 24.4 13.5 11.5 9.668729Ty(t)龄期 t 时的收缩当量温差Tq砼浇筑后达到稳定时的温度,取施工期大气平均气温 15计算结果列下表各龄期砼最大综合温度差龄期
13、(d)361015202530综合温差 36.237.6837.5134.5331.2133.7136.04 T(t)3）、各龄期砼弹性模量（公式 10-53）E(t)Eh(1-e-0.09t)式中 E(t)砼龄期 t 时的弹性模量(MPa)Eh砼最终弹性模量(MPa)C50 砼取 3.45104(MPa)（表 10-87）计算结果列下表砼龄期 t 时的弹性模量龄期(d)361015202530弹性模量 0.82 1.44 2.05 2.56 2.88 3.09 3.22 E(t)1041041041041041041044）、砼徐变松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数a.松驰系数,根据表
14、 10-89 取值列下表砼龄期 t 时的松驰系数龄期(d)361015202530松驰系数 0.57Sh(t)0.520.470.410.380.3480.327b.外约束系数(Rk)取 Rk=0.5(查表 10-86 低强度素混凝土)c.砼泊桑比()取 0.15（查公式 10-59）d.砼线膨胀系数() 取 1010-6（1/）5）、不同龄期砼的温度应力(t)=-式中(t)龄期 t 时砼温度(包括收缩)应力E(t)龄期 t 时砼弹性模量砼线膨胀系数T(t)龄期 t 时砼综合温差砼泊桑比Sh(t)龄期 t 时砼松驰系数Rk外约束系数计算结果列下表(3)=0.821041010-636.20.5
15、70.5/(1-0.15)=0.995(6)=1.441041010-637.680.520.5/(1-0.15)=1.66(10)=2.051041010-637.510.470.5/(1-0.15)=2.126(12)=2.561041010-634.530.410.5/(1-0.15)=2.13(15)=2.881041010-631.210.380.5/(1-0.15)=2.01(18)=3.091041010-633.710.3480.5/(1-0.15)=2.13(21)=3.221041010-636.040.3270.5/(1-0.15)=2.23不同龄期砼温度(包括收缩)应力
16、龄期(d)361015202530温度应力 0.995 1.66(MPa)2.1262.132.012.132.236）、不同龄期的抗拉强度由式: f (t)=0.8f (lgt)2/3(引自 PKPM 软件大体积混凝土计算公式)ttf -混凝土抗拉强度标准值查表 10-87 标准值为 2.75N/mm2t计算结果如下表龄期(d)361015202530抗拉强度 1.341.862.22.452.622.752.85(MPa)7）、混凝土抗裂安全度K=f (t)/(公式 10-60)t计算各龄期安全系数如下表龄期(d)361012151821安全系数 1.341.121.031.151.31.
17、291.27K大体积混凝土抗裂安全系数1.15 时满足抗裂要求,由计算可知浇筑后 315 天不满足抗裂要求。（4）由于砼自身不能满足抗裂要求,因此必须采取辅助措施。借鉴以往的施工经验,并征得设计的意见,采取混凝土内部冷却水循环系统降低内部温度。在底板施工区域外建一临时水池,水池由进水池和出水池两部分组成,两个水池均配有温度计。进水池配有潜水泵。两个水池分别与设置在砼内部的降温管连接,形成一个循环系统。降温管采用50 薄壁钢管,底板内设双排,两排管分别为距底板上表面 1.25m 处和距底部 0.75m 处呈格栅状布置。循环降温系统启动时,冷却水放进水池,由潜水泵压力输入循环水管,经过循环区域进入
18、出水池,再根据两个水池的温差情况调控进水池水温。根据设计的意见,水池进、出水温差控制 在 510之间,降温管内水流速度控制在 40m3/s。、保温措施：保温分析保温材料的厚度（此计算不考虑砼内部降温因素,而直接计算）式中保温材料的厚度h砼板块厚度取 2.3mTb砼表面温度Tq大气平均温度取 15Tmax砼中心平均最高温度,通过计算取 61.86k传热系数修正值取 2.0砼导热系数取 2.33 保温材料导热系数取 0.14iTb-Tq 取 15（取值来自建筑施工手册第四版缩印本）根据工程实际情况考虑Tb=Tmax-20=61.86-20=41.86考虑一层塑料布和二层草帘被保温。养护时严格控制混凝土内外温差不超过 25 度,温度陡降不大于 10 度,如超过应及时增加表面保温材料。养护结束时,应分两次取掉保温层,两次相隔时间不小于 36h。四、现场实际测温及分析在砼浇筑完毕第二天,监理人员及时跟踪进行测温工作,做好记录,及时做出统计,并分析混凝土内外温差变化,根据砼内部温度的变化,及时调整循 环冷却水的温度和流速,使冷却水最大限度的带出砼内部热量,但必须严格控制降温速度,使其控制在 1.520C/d,同时砼内外部温差不大于 250C,这样,才能较好的控制砼的温度裂缝。知识改变命运2
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