施工方案12.7改

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1、目 录第一章：工程概况1一、工程概况二、工程地质1三、水文地质四、主要编制依据3第二章 塔吊布置3一、塔吊布置原则3二、塔吊平面布置3第三章 塔吊基础设计一、塔吊主要技术参数二、塔吊基础型式三、塔吊承台验算7四、塔吊桩基验算9第四章 塔吊基础施工24一、塔吊基础施工总体流程24二、塔吊基础定位测量25三、塔吊承台桩基施工25四、承台施工25第五章质量保证措施26第六章 安全文明施工保证措施27附：塔吊定位平面示意图828重庆建工集团股份有限公司 第一章:工程概况一、工程概况乐至定慧晓月二期工程项目位于长寿区关口，南临定慧晓月一期工程，北临长江支流桃花溪,西望长寿长江大桥,东临原安定纸厂家属区.

2、本工程由#楼和教堂组成,1#楼为18层,建筑高度为米,为二类高层建筑。教堂为局部5层建筑,建筑高度为18。6米，为多层建筑。1#楼和教堂下共同设有车库，一层部分为商业门面，总建筑面积约6625。平方，建筑基底面积为12。83平方。建筑工程等级为一级，安全使用年限为0年,其中1#楼为剪力墙结构，教堂为框架结构。抗震设防烈度为度.耐火等级除车库为一级其他均为二级。本工程由重庆乐至置业发展有限公司建设，长寿设计研究院设计,中兵勘察设计研究院重庆分院提供地堪资料,重庆林鸥监理咨询有限公司监理，重庆建工集团股份有限公司组织施工,塔吊由重庆杰渝建筑机械有限公司提供。本工程现场的垂直运输设备拟采用1台QTZ

3、50塔吊,安装在教堂与楼之间,详施工平面图所示位置。本方案为塔吊基础施工方案。二、工程地质由于本工程塔吊位置安装在地勘钻点ZY24与ZY25间,剖面处于171断面位置中部(详地勘资料），结合现场已平场标高为1,得知强风化约有米,强风化下均为中风化泥岩据地面调查及钻探揭露,场地上覆土层为第四系全新统人工填土(Q4ml）、残积层(Q4el+dl)粉质粘土,下伏基岩为中统沙溪庙组(J2）砂、泥岩。现由上至下分述:（1）、第四系全新统(4)人工杂填土（Qml)：褐色,稍密,由粉质粘土、砖块、瓦片和泥、砂岩碎屑、碎块、块石组成,底部褐色粘土(0。4m)土石比7:3,堆填时间约1年钻探揭露厚度为0。06米

4、，场地大部分均有分布.粉质粘土（Q4el+d):褐色,可塑状，干强度中等、韧性中等,稍有光泽,无摇振反应。粘性较差。钻探揭露厚度为0.535米，场地局部有分布局部夹有砂泥岩碎块石。(2)、中统沙溪庙组（J2s）砂岩,浅灰色、灰紫色、紫红色,中厚层状构造,细中粒结构,主要矿物成分为长石、石英,含少量暗色矿物。局部地段含有泥质成分。钻孔揭露厚度1.8m(ZY)8。10m。泥岩:紫红色、暗紫红色,泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含钙质团块及砂岩条带。钻探揭露厚度为3。0 m15。4 m。三、水文地质场区属亚热带湿润季风气候，温暖湿润，雨量充沛、具有春早夏长、秋雨连绵、冬季多雾的特点。

5、偶见降雪，无霜期长，多年平均相对湿度9，绝对湿度17。6mb。多年平均气温17。2C，极端最低气温5C(165年1月15日）,最高气温42.（06年月28日）。多年平均年降雨量为1。5mm，但雨量在时间上分布不均,一般集中在9月,降雨量约占全年的/，且多大雨、暴雨，最大日降雨量为9。(06-4)。四、主要编制依据塔式起重机安装使用说明； 建筑结构施工图;建筑地基基础设计规范(GB500700）；混凝土结构设计规范(GB500202)建筑桩基技术规范(JG9400）；混凝土结构工程施工质量验收规范（G50204200）；建筑机械安全使用技术规程(GJ2001)。第二章 塔吊布置一、塔吊布置原则根

6、据本工程场区面积、形状及塔吊臂长确定选用塔吊种类,并确保能满足本工程施工过程中的材料吊装及完工后材料退场需求、同时考虑与临近建筑物的有效距离、安装拆除方便、附着固定方便等。本工程选用重庆杰渝建筑机械有限公司的QT5型塔吊,塔吊臂长为45米,要基本覆盖,共布置1台塔吊。二、塔吊平面布置本工程塔吊布置在#楼与教堂间，靠1轴外侧。塔机基础中心定位：X=00818。617，Y=5723.0,塔身与楼外墙平行布置,塔吊基础顶面的高程同地梁顶标高为181。5米。具体详见塔吊平面布置图所示。第三章 塔吊基础设计一、塔吊主要技术参数、基本参数、塔机外形图二、塔吊基础型式1、塔吊基础采用旋挖桩基础的方式,旋挖桩

7、中心与承台中心重合,承台砼为C35,同时为了提前工期,另加早强剂，如下图所示。塔吊基础平面示意图2、钻孔桩桩基础直径为150,混凝土强度为C30P8,桩底嵌入中风化岩层m，按现场实际地质情况,塔吊基础承台下桩长为约10m(以实际收方为准),桩顶标高同承台顶标高。如右图所示。旋挖桩示意图3、桩顶设置正方形承台,承台边长为3.5m,厚度为15m,混凝土强度为C3(加早强剂)，其配筋形式如下左图所示，由于上下层用二级14的拉钩无法固定稳固,故在上下层钢筋间设马凳铁如下右图所示。 塔吊承台钢筋布置示意图三、塔吊承台验算(一)、塔机属性塔机型号QZ50(重庆升立)塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）30

8、塔机独立状态的计算高度H（m）38塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B（m)1（二)、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN)28起重臂自重G1(k）37。4起重臂重心至塔身中心距离G1（m）22小车和吊钩自重G2（kN).8最大起重荷载Qmax（kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离m（m)1。5最小起重荷载Qmi（N）1最大吊物幅度RQmin(m)5最大起重力矩M2（kNm）ax611。5，1050=690平衡臂自重G（kN）1。平衡臂重心至塔身中心距离3（）.3平衡块自重G(kN)89。4平衡块重心至塔身中心距离RG(m）.8 2、风荷载标准值k（kN

9、/m）工程所在地重庆长寿基本风压0(k2)工作状态。2非工作状态.塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z工作状态。非工作状态1。59风压等效高度变化系数1。7风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1。9风向系数1。塔身前后片桁架的平均充实率0.35风荷载标准值k（k/2）工作状态0.81。2。5995。270.2=0。7非工作状态0。81。2。5919。2704。51 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)20+37。4。8+19。8+9。4=430.4起重荷载标准值Fq(kN）60竖向荷

10、载标准值(k）43。4+0=0.4水平荷载标准值Fvk（k）0.7。31.63816。7倾覆力矩标准值Mk(kNm)37。422+。81。519。86。-89411。+0.9(90+0.51。78)=5.35非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN）F1=4。4水平荷载标准值Fvk(kN）1。510。351。6832.3倾覆力矩标准值k(kNm)7。229。86-89。411。8+0。532。138=253。6 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值1（kN）1。2k1=1.430.4=56。48起重荷载设计值Q(k)1。4Fk1.460=84竖向荷载设计值F（kN)51。484=60。

11、48水平荷载设计值v(N)1。4Fk=1。16。1722。倾覆力矩设计值（kNm)1。2（37。42+3。8.59。8。89。411。8)+1。0.(0+0。516。173）880。7非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk=1.2430。4=516。48水平荷载设计值F（kN)1。4F1。43213。98倾覆力矩设计值（km)1。2(37。42.8。84。）+1.。532.134。43(三）、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长（m）3。5基础宽(m）3.5基础高度h()1.5基础参数基础混凝土强度等级C5（加早强剂）基础混凝土自重c（kN/m）5基础上部覆土厚度(m）0基础上部覆土

12、的重度(kN/3)19基础混凝土保护层厚度(m）50地基参数地基承载力特征值fak（kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数0。基础埋深的地基承载力修正系数1。基础底面以下的土的重度(kN3)1基础底面以上土的加权平均重度(kN/m）9基础埋置深度(m)1。5修正后的地基承载力特征值f(ka）23。25地基变形基础倾斜方向一端沉降量1（mm）基础倾斜方向另一端沉降量S(m)基础倾斜方向的基底宽度b(mm）5000 基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=blhc=。53.51。525=459。3kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G。Gk=1。2459。8=551。25kN 荷载效应标准组合时

13、，平行基础边长方向受力: M=1R1+G2Rm-3RG3-4RG4+0.9（20。5FkH12) 32+3。81-196。89。1。+0。9（900.5167381。） =53.6Nm Fk=Fvk/1。=2.131。2=26。78kN 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力： 1。2（1R1+G2QmaR34RG)+1。40。9（M2+0。5F1。2） =1。23723.1.519。86.-89.411。8）+.9（60+0。516.1738/。） =816。kNm Fv=F1。244。98/1。=37。9N 基础长宽比:/=3。5/3。511.1,基础计算形式为方形基础. W=lb6=。

14、53。2/6=713 W2/63。5352/6=71m 相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、方向的倾覆力矩: Mx=Mk/(2+l2）0。5=4。353.5/(。2+3。5）0。5=2m MkMkl/（b2+l)0.584.35。/（。5+3。52)。5=1.2km 、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值： Pkmi(FkGk)/kx/WxMk/W =（40。4+49。38)/1225413.2/7。141。715=8。11 偏心荷载合力作用点在核心区外. （）、偏心距验算 偏心距:e=（Mk+FVh)/（+G)=(54.3+32。13）/(49

15、0。+4。38）=。67 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离: =(3.5+3。52)0。67。8 偏心距在x方向投影长度:b=e/（2+l2)0。5=0。7。5(3。52+3。5)0。50.47m 偏心距在y方向投影长度:e=e(b2l2)0。5=0。6。5/（.52+3。5）05=0.4m 偏心荷载合力作用点至eb一侧方向基础边缘的距离：b=b/2eb=3。5/.471。28m 偏心荷载合力作用点至e一侧y方向基础边缘的距离：l/2-el=。5/20.471。28m bl=.1。=。64m20.12l=0.123。53。1.3m2 满足要求!2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时,基

16、础底面边缘压力值 Pkmin=38.11kPa Pmax=(F+Gk)/3bl=(90。4+459.38）/(31。281.28)193.51kPa 、基础轴心荷载作用应力 k=(FkGk)/(lb)=(490。+59。38)(3。3。5）=7。53/m2 、基础底面压力验算 （1)、修正后地基承载力特征值 f=fak+b()dm（d0.5) =0。00。3。0(3。53)+1.619。0(.50。5)=233.ka (2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=7.53kPafa233。25kPa 满足要求! ()、偏心作用时地基承载力验算 Pma。5kPa1.a1。2233。579。9kP 满足

17、要求! 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h=10（+22)=139mm X轴方向净反力: Pxmin=(k/A（Mk+Fv）/W)=1.(49。0/2。20（538.26+26。77550）7。146)=55。233kN/ Pxax=（Fk/+(Mk+Fvkh）/)1.5（。400/1225+(538。263+26.75。500）/7。16）=163.321/m2 假设Pmi0,偏心安全,得 1=(b+）/2）Pxmax/b=（3。50+1。600）/2)13。321/3。50=18。991k/2 Y轴方向净反力: Pmn=（kA-（MkFvkh)/)1。35(490。400/12。0(

18、538.263+26。751。50）/7。14)=55。33kNm2 Pymax=(Fk/A+(Mk+vkh)/Wy)=1.35（90.40/12。250+（53。3+26。751。5)7。6)=6.321kN/m2 假设Pymi=，偏心安全,得 P=（(l）/2）Pymax/l=(（3。+1.600)/2）1。321/3.50=118。99kN/m2 基底平均压力设计值: px=（Pxax+P1x)/2=(63。+11.99）2141。16kN/2 p（PmaxPy)/2=(6。32+18。99)=11。6kPa 基础所受剪力: xpx|(bB)l/2=41.6(。5。）3。5/2=69.3

19、kN Vy|py|（l-B)b/2=14。16（3。16）35/2=469.34k X轴方向抗剪: h0/l=1493500。14 025cfch0=0。25116。73549=17。3kNVx=49。4N 满足要求! Y轴方向抗剪: h/=143/500。44 02cfcbh=0。25116.73500143=21027。39kVy=69.34N 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|-2|220|/500=00。01 满足要求!（四）、基础配筋验算基础底部长向配筋HB00 220基础底部短向配筋HRB00 2200基础顶部长向配筋HRB4008200基础顶部短向配筋HRB0800

20、 、基础弯距计算 基础X向弯矩： =(b-)2xl8=（。1。6）2141。63。5=222。4kNm 基础Y向弯矩: M=(B）2p8=（3。51。6）214。63。5/222。94kNm 2、基础配筋计算 （1）、底面长向配筋面积 S=|M|/(cbh02)=222。9406/(6。7301432）0。02 1=-（2S1)51(-0.02）0。5=0.02 11/2=1-0.02/2=。999 AS=|M/(S1hfy)22.94106/(0。9914360)41m2 基础底需要配筋:1=x（43，bh0)=（431，0.0530439）=755mm2 基础底长向实际配筋：As1=778

21、m2A=55mm2 满足要求！ (2）、底面短向配筋面积 S2|M|(flh)=22。9416（17501492）=0.00 2=1(122)0.5=1(1-20。00）0。5=0。002 S212/20。002/2=0。999 S2=|/(S0y2）=222.9106/(0.999139）431m2 基础底需要配筋:A2=max(431，lh0）=max(31，。0013500439)=755mm 基础底短向实际配筋：AS2=77mm22=7555m 满足要求！ ()、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋:S375mm20。5AS=0。57768=3884mm2 满足要求！ (4)、顶面短向

22、配筋面积 基础顶短向实际配筋:S=4705mm0。5A0。5776=3884m 满足要求! (5）、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向14200。四、塔吊桩基验算(一）、参数信息塔吊型号:QTZ0， 塔吊自重(包括压重）G： 20。400kN，最大起重荷载Q: 40.000 kN, 塔吊起升高度: 80。00 m,塔身宽度: .600 m, 桩顶面水平力 H0： 15。000 ，混凝土的弹性模量c:28000。0 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24。50 MNm4,混凝土强度: C30P8, 桩直径d: 1.500 m， 保护层厚度： 10。00 mm,桩钢筋级别: R335，

23、桩钢筋直径: 6.00 mm，塔吊倾覆力矩M: 236。3kN; （二）、塔吊对基础中心作用力的计算1。塔吊自重（包括压重）:G=80。00 k2。塔吊最大起重荷载:Q 40。00kN作用于塔吊的竖向力设计值：F 。2000+ 1.0。0 =384.480 N风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkma=2036。3kNm;（三)、桩身最大弯矩计算计算简图: 1。 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ92008)的第5。4。5条，并参考桩基础的设计方法与施工技术. (） 计算桩的水平变形系数 (1/m):=（mb0/（）)1/5其中地基土水平抗力系数,m=4.50 N/m

24、; b0桩的计算宽度,b=0。9（10+1)= 2.5 ; E抗弯弹性模量,E8000。000 N/m2; I截面惯性矩,I=。50 6=0。24 m4；经计算得到桩的水平变形系数: = (4.50002。250/（8000.000160。249)）15 .380 （2) 计算CI=aMoHo C = 03800.820/1。00 2.219 (3） 由 C 查表得：C 1。03, h az = 0。61 (） 计算 Mmax： Mma Co=1。0385。820 =28。82kN (5) 计算最大弯矩深度 :z=h-/ 。61/030= 0。43 m；（四）、桩配筋计算依据混凝土结构设计规范

25、(GB500-2002)第7。.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,其截面受压承载力计算:(1) 偏心受压构件,其偏心矩增大系数按下式计算:=+1/（100ei/)(l0h）212式中 l0桩的计算长度,0 = 10.00 ； h截面高度,h = 1.50 m ; e0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0。46； 附加偏心矩,取0m和偏心方向截面最大尺寸的1/3两者中的最大值,ea0。050 ; ei=0+ea743+0。50=86 m; h0截面有效高度,h0 = 。50 - 100。000-3= 1。0 m； 1偏心受压构件的截面曲率修正系数:=0。5f/N0。54。

26、300 17676/（38.800）= 32。86 由于大于1，1 = ; 构件的截面面积,Ad2/ = 。67 2； 2构件长细比对截面曲率的影响系数,l0/h小于15，21。0;l0/h=10/1。=6.615,2=。；经计算偏心增大系数 = 1。006 ；（2) 偏心受压构件应符合下例规定: 1fA(1in(2)()）+（-)fyAsei(2fAr sin3（) +fyArs(in sit）)/式中 As全部纵向钢筋的截面面积; 圆形截面的半径,取 r=0.50 m; rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 0。 m； 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取= 0.4; t -纵向

27、受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,当=0。4920.625，t1。252=250.92=0。27;由以上公式解得，只需构造配筋!构造配筋:Asd/0。%=3.145002/0。%=3534mm2实际配筋值为:HRB35钢筋,2416,即配筋值3.04mm23534mm2 。满足要求（五)、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(J9008)的第。2条,桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式: R = sQsk/+pQpk/p Qsk = qsikli Qp qpkAp其中 R单桩的竖向承载力设计值; Qs单桩总极限侧阻力标准值; pk单桩总极限端阻力标准值; sik桩

28、侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值; u桩身的周长,=。7m; p桩端面积,1。67m2； 桩基重要性系数,取1.1; i第i层土层的厚度，取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度（m) 土侧阻力标准值（ka) 土端阻力标准值（ka) 土名称 6。0 2.00 82。0 强风化泥岩 2 0 20.0 825.00 中风化泥岩由于桩的入土深度为0。00，所以桩端是在第2层中风化泥岩层。最大压力验算： R=4。71(6。020004。0020。00)/.6785.001。77/1。7=1.403k0N=。84.48=42.9kR=137。349kN竖向极限承载力满足要

29、求！第四章 塔吊基础施工一、塔吊基础施工总体流程测量放线承台桩基施工承台位开挖桩头凿除塔吊承台施工养 护塔吊安装图4塔吊基础施工流程图二、塔吊基础定位测量根据塔吊布置位置坐标用全站仪进行坐标放样，然后确定承台桩基中心及承台边线。三、塔吊承台桩基施工塔吊承台桩基采用旋挖钻机施工，桩径500，桩长根据地勘资料估算为10米（同时应满足嵌岩要求，以实际桩长为准),桩顶标高为1，旋挖桩施工方法详见本工程旋挖桩专项施工方案相关章节内容(声测管埋设方法同旋挖桩）。四、承台施工1、承台施工在桩基施工完毕后约7天开始进行；2、承台位开挖应准确,确保承台中心与桩中心一致,开挖过程不得超挖，且不得扰动基底土,开挖深

30、度为1。5，人工清底20m,底部浇筑10c厚C20细石混凝土垫层。、承台侧模采用5水泥砂浆M。标砖20厚砖模,砖模同地梁顶标高即为81。,砖模外侧为土方分层回填。、承台钢筋绑扎要按设计图纸进行,钢筋间距布置均匀，绑扎牢固，并提前与塔吊安装单位联系,做好地脚螺栓预埋（安装单位预埋),确保地脚螺栓定位准确、可靠。5、承台混凝土浇筑要振捣均匀、密实,并保证承台平水平,且要保护好地脚螺栓不被污染；混凝土终凝后覆盖麻袋浇水养护，每天浇水不少于两次,养护时间不少于7天。6、塔吊完成安装前,对承台位进行圈围保护第五章 质量保证措施1、认真测量,准确定位.准确地测量放线定位是保证质量的最基本前提,测量人员要以

31、强烈的责任心，反复认真地识图并计算。、钢筋、水泥等材料都必须具有出厂合格证,各种原材料必须按规定或规范进行检验,未经验收或验收不符合要求的一律不准投入使用。同时要认真做好砼试块的试压工作.3、塔机基坑开挖成型后,应及时同建设单位、监理、塔机公司等单位代表共同检测验收后，在浇注砼前,还要重新彻底清理基底,无虚土存渣后连续浇筑砼一次成型。、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定,当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测)、当塔机出现沉降,垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正,在附墙未设之前,在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身,顶塔身之前,

32、塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。第六章 安全文明施工保证措施1、在挖掘作业时，作业人员要树立自我安全意识,随时观察坑边发生的异常情况,如发现流水、塌方情况,要立即向值班人员报告等采取措施后方能作业。2、现场施工作业人员和员工必须戴好安全帽和工作卡，安全员按时定期做好该项检查。3、加强职工的环保意识教育,搞好文明施工,认真做好施工场地规划和安排，场内布置整齐,紧凑有序.机电设备归类停放整齐；材料供应部分分类及时检查验收入库或存放 在指定位置,材料堆码整齐。、施工场内的废弃物，要及时用密封较好的车辆运到指定的弃土地点；施工任务完成退场时,彻底清除必须拆除的临时设施和生活设施，运输垃圾的车辆必须做到装卸适量,车厢加盖,严禁泥渣土、其他杂物污染路面和沿途漏洒5、优化施工方法和施工工艺,保护周围环境不受污染。施工用车必须在场地内冲洗干净后才能出车.特别是运土车辆，不符合规定的决不允许上路。6、塔吊必须按塔吊公司要求设置防雷接地的要求。附：塔吊定位平面示意图