梁板模板轮扣式钢管支撑施工方案更改建筑施工资料

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1、项目一期工程 轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案目 录一、编制依据3二、工程概况32。1、工程概况32。2、施工平面布置42。3、技术保证条件42.4、施工要求4三、施工部署及施工准备53。1模板安装工序流程53.2劳动力组织53.3机械设备53。4材料准备53。5模板安装支设的规定6四、模板体系设计64。1设计参数64。2 模板体系设计6五、施工工艺和要求75。1 构配件的选材75。2模板支设的构造要求85。3模板拆除11六、模板质量标准116.1保证项目116.2基本项目116.3允许偏差项目126。4模板施工应注意的质量问题121、柱位移,截面尺寸不准，混凝

2、土保护层过大，柱身扭曲,梁柱接头偏差大122、梁身不平直，梁底不平,梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠,产生蜂窝麻面，梁底部有锯木灰123、板接缝处出现高低差及漏浆124、梁侧板或板模夹在砼内125、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸126、爆模或外凸127、垂直度偏差大13七、成品保护13八、模板施工安全要求138.1、施工安全保证体系138。2、施工安全措施148.3、施工人员要求14九、模板设计计算149。1、轮扣式钢管楼面模板支撑计算书151.计算参数152。楼板底模验算153。支撑强度验算194。支撑支承面验算195.计算结果209.2、轮扣式梁模板支撑计算书211计算参数212

3、梁底模验算223。支撑强度验算254.支撑支承面验算265。侧模板验算266。对拉螺栓计算277. 侧肋强度验算278。梁侧檩梁验算289.计算结果29十、模板工程应急措施、救援预案3110.1、模板工程应急救援指挥领导小组3210。2、应急救援领导小组职责3210.3、应急准备及措施3310.4、模板工程的预防监控措施3310.5、应急响应预案33轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案一、编制依据1、潮州市桥东东山保障性住房项目一期工程设计图纸；2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；3木结构设计规程（GB500052003）；4混凝土结构工程施工质量验收规范（50204

4、2002）;5建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2002）;6建筑施工计算手册(第四版缩印本）7。建筑施工模板安全技术规范(JGJ126-2008）；8、建筑施工安全检查标准（JGJ5999)；9、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范；10、潮州市桥东东山保障性住房项目一期工程施工组织设计；11、建筑工程施工安全技术操作规程12、建筑工程施工现场管理规定13、建筑工程施工手册14、建设工程项目管理规范GB/T50326200115、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-200116、直缝电焊钢管（GB/T13793）17、碳素结构钢（GB/T700)18、钢管脚手架扣件（GB

5、15831)19、金属拉伸试验方法（GB/T228）20、建筑结构荷载规范(GB 500092001）21、钢结构设计规范(GB 50017-2003）22、建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 二、工程概况2.1、工程概况工程名称：项目一期工程；建设单位：局 ;建设地点:城）；设计单位:院；监理单位：公司；施工单位：公司。.各栋设计概况见下表：内容设计概况幢号1234结构类型框剪结构层数地下0000地上18181818层高(m）首层53.23.23.22层3。3333318层33332.2、施工平面布置由模板制作场按墙柱、梁板的规格定型制作,用塔吊运输到各施工点进行拼

6、装。详见施工平面布置图。2。3、技术保证条件2.3。1项目部施工人员和技术人员熟悉图纸、规范。2。3。2先做好模板的定位基准工作。2.3.3逐项清点检查施工所需模板及配件的规格、数量。2。3.4采取预装模板施工时，预组装工作应在组装平台或经平整处理的地面上进行.2。3.5经检查合格的模板，按照安装程序进行堆放或装车运输.2。3.6向施工班组进行技术交底，并且做出样板，经监理、有关人员认可后，再大面积展开。2。3。7支承支柱应支承在混凝土面层上,并准备好支柱座垫木.2。3.8竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。2.3.9模板应涂刷脱模剂。2。4、施工

7、要求1、实行项目经理负责制，一切工作由项目经理部负责主持和召集。2、争创广东省优良样板工程，确保质量达到潮州市优良样板工程。3、由项目经理按施工组织设计的要求负责召集各有关人员组成项目经理部，统筹部署和实施本工程施工的各项具体工作.4、进场前，由项目经理部组织对参与施工的技术、管理人员、班组长进行质量、安全、技术交底。明确各人的分工负责和岗位责任,落实责任到人.5、脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。三、施工部署及施工准备3.1模板安装工序流程梁板模施工工艺：弹线内架搭设安装梁底模(梁底模留清扫孔）安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋绑扎

8、板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收,办交接手续，移交砼工种。3。2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高的木工班组进场施工,高峰期共计组织木工80人进行施工.3。3机械设备表1：设备名称单位数量型 号备注圆盘锯台8 3002。2KW手电刨台4 牧林3331。5KW手电锯台12 牧林4581.25KW电钻台15牧林31201。25KW3。4材料准备3。4.1主要周转材料数量表2：材料名称单位数量18mm木胶合板m23500木枋(6080mm、8080mm)m12000扣件套55000483。5钢管吨240顶托套10003.4。2、主要周转材

9、料型号规格模板：18mm厚的木胶合板模板； 木枋：6080、8080的木枋；脱模剂:YJA脱模剂；483.5钢管；辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、吸尘器、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；3.5模板安装支设的规定3。5.1模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠的承受现浇混凝土的重量、侧压力和施工荷载。3.5。2要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确.3。5.3构造简单,装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装，符合混凝土的浇筑及养护的施工要求。3.5.4模板的拼缝应严密，不得漏浆。四、模板体系设计4.1设计参数1）楼板板厚有100mm、120mm、180mm.2）梁尺寸:一般为

10、200250400700，最大为4001500.4。2 模板体系设计根据设计图纸中各参数，模板安装体系进行如下设计五、施工工艺和要求5.1 构配件的选材1、钢管脚手架的钢管必须采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）的规定，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700)中Q235-A级钢的规定。钢管采用48壁厚3.5mm规格钢管。外径允许偏差0.5mm，壁厚允许偏差0。36mm，两端面斜切允许偏差1.7mm，外表面锈蚀深度不大于0.5mm。钢管上严禁打孔。钢管必须挺直,端部不得翘曲，立杆弯曲不得大于12mm，水平杆弯

11、曲不得大于20mm。2、扣件扣件的材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造,铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3、脚手板脚手板采用木脚手板,脚手板上严禁堆载,角部不得翘曲，板面挠曲不得大于12mm。4、模板及背枋梁板底模及侧模采用18厚木胶合板，背枋材料

12、采用8080mm木方。5、构配件的验收钢管的检查应符合下列规定：a、应有产品质量合格证；b、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A的规定。c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。d、钢管外径、壁厚、等的允许偏差为-0.05mm，端面允许偏差为1。70mm.e、钢管必须涂有防锈漆。f、钢管上严禁有打孔。旧钢管的检查应符合下列规定:a、表面锈蚀深度应小于0.50mm,检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当

13、锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管的弯曲变形在每1.5m长度不得大于5mm。c、严禁使用打孔的钢管.扣件验收应符合下列规定：a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证.当对扣件质量有怀疑时，应现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的对定抽样检测.b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的必须更换。c、新旧扣件应进行防锈处理。5.2模板支设的构造要求1、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调托底座。2、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四

14、周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5 跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。3、当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆.当有防扭转要求时，在顶层及每隔34个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑.4、模板支架宜与周围已建的结构进行可靠连接。5.3模板拆除1、模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由监理签字后方可生

15、效执行。2、拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏,方可拆除。板及梁底模板拆除时混凝土强度必须符合下表规定.各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件27521003、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板,后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成安全事故.顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏模板.拆除的模板、龙骨及架料要码放整齐，并注意不要集

16、中堆放。拆掉的钉子要回收利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人.4、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时,应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆.拆除时逐块拆卸,不得成片松动、撬落或拉到。5、拆除平台、楼板的底模时,应设临时支撑,防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人.6、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。7、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8、严格控制模板及支架拆除的顺序。六、模板质量标准6。1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和

17、稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确.6。2基本项目模板接缝要严密，并用胶带贴缝，不得漏浆,(柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，便于模板的拆除,严禁脱模剂污染钢筋。6。3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差（mm)项目允许偏差（mm）轴线位移5表面平整度8标高5+5相邻两板表面高低差2截面尺寸5+5预留、预埋件中心线位移3每层垂直度5预留洞截面尺寸0+106。4模板施工应注意的质量问题1、柱位移,截面尺寸不准,混凝土保护层过大,柱身扭曲，梁柱接头偏差大防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板; 柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及

18、高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且连接要牢固。2、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出,梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面，梁底部有锯木灰防止办法:大于等于600mm梁高的侧板,宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列,要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上或加垫块，梁板跨度大于4m者，按设计要求起拱,梁底留清灰孔或用吸尘器。3、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝,杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为70mm;同一板跨内必须使用同一材质的模板,厚度均匀;尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度,中间部位拉线即可；板缝大于2mm时

19、先用模板条堵塞,再贴30mm宽粘胶带。4、梁侧板或板模夹在砼内防止办法:模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱)侧模上口；正确按照施工工艺流程操作:即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装.5、楼梯踏步高度、宽度不均匀,中间外凸防止办法:选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线;踏步侧板采用厚模板,每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6、爆模或外凸原因分析：1）螺杆(柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）螺杆（或柱抱箍）间距严格按模

20、板方案执行；2)螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽,增大抗滑力；3)柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7、垂直度偏差大原因分析:1）钢筋偏位未处理直接封模;2)安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏.防治措施:1）柱（墙)边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后,吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10钢丝

21、对称拉住校正;2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内可要求作业队质检员校对检查,无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字;4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。七、成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整,模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板)要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下

22、的模板,如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。八、模板施工安全要求8。1、施工安全保证体系1、实行项目经理负责制,一切工作由项目经理部负责主持和召集.2、由项目经理按施工组织设计的要求负责召集各有关人员组成项目经理部，统筹部署和实施本工程施工的各项具体工作。3、进场前，由项目经理部组织对参与施工的技术、管理人员、班组长进行质量、安全、技术交底。明确各人的分工负责和岗位责任，落实责任到人。4、由项目经理部根据劳动力需求计划集结劳动力，并进行必要的技术

23、培训及安全教育。5、项目经理部施工组织机构：项目经理:雄技术负责人：君专业工长：聪质量检查员：珠测量员：坤施工员:燕安全主任：沌我司将在该工程上推行“项目法”施工管理模式，对工程的质量、安全和进度实行灵活科学、高效有序的管理，并严格按照合同、有关文件要求对施工各程序及要素进行控制，确保工程顺利完成.项目领导层由项目经理及技术负责人和项目施工负责人组成,负责对工程实行计划、组织、协调、监督、决策。为保证工程施工安全，由质量安全负责人(安全主任）作为本工程的安全负责人.项目管理层由有关专业部门责任人组成，对工程的劳动力、机械设备、技术、材料、资金等生产要素进行全面、全过程的管理。项目作业层由具有一

24、定操作技术和操作经验的工人组成，配备成建制等级的施工队伍。以经济承包方式明确目标、责任和义务，并以激励机制提高工人的生产积极性。8。2、施工安全措施1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、卸料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求,梁板模架应加防滑扣件。5）、模板上堆放钢筋,砼必须分散堆放，不得集中堆放.6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工.7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操

25、作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10)、吊装模板时应使模板稳定后,操作人员方可协助就位,禁止在摆动中硬拉硬扯.11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作,闲杂人等不得入警界线.8。3、施工人员要求1)脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。九、模板设计计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结

26、构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003）、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程JGJ231-2010等规范编制。9.1、轮扣式钢管楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚180mm,层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm;板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483。5mm盘扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m;钢管直径48m

27、m，壁厚3.5mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15。90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m） 板厚（m） 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0。36 kN/m砼自重 24。00 kN/m3 1。0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0。24 kN/m施工人员及施工设备荷载 1。00 kN/m2 1.0 1。4 = 1.

28、40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.18 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合（） q2 = 5.78 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=450mm,计算跨数5跨.底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=0。107，M1=KMq1L2 =0.1077.184502=-155573N.mm剪力系数KV=0。606,V1=KVq1L=0.6067.18450=1958Nb。荷载支座弯矩系数KM=0.107,

29、M2=KMq2L2 =0.1075.784502=125238N。mm跨中弯矩系数KM=0.077，M3=KMq2L2 =0。0775。784502=90125N。mm剪力系数KV=0。606，V2=KVq2L=0。6065。78450=1576N挠度系数K=0。644，2=Kq,2L4/(100EI）=0.644(5。78/1。2）4504/(1006000486000）=0.44mmc.施工人员及施工设备荷载按1。00kN(按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41。00=1。40kN ，计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0。200，M4=KMPL=0。2001.401000450=12

30、6000N。mm支座弯矩系数KM=-0。100,M5=KMPL=-0.1001。401000450=-63000N。mm剪力系数KV=0。600，V3=KVP=0。6001.40=0.84kN挠度系数K=1。456，3=KP，L3/（100EI）=1。456（1.40/1.4）10004503/（1006000486000）=0。46mm2)抗弯强度验算M1=-155573N。mm，M2M5=-188238N。mm，M3M4=216125N。mm比较M1、M2M5、M3M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=216125Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216125/54000

31、=4。00N/mm2楼板底模抗弯强度=4。00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求.3）抗剪强度验算V1=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2416N=2。42kN=3Vmax/（2bh）=32416/（2100018)=0。20N/mm2楼板底模抗剪强度=0.20N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。4)挠度验算max=0。44+0.46=0。90mm=450/250=1。80mm楼板底模挠度max=0。89mm=1。80mm，满足要求.计算简图及内力图如下图(3）第一层龙骨(次楞)验算钢

32、管横向间距1200mm，第一层龙骨（次楞）间距450mm，计算跨数2跨第一层龙骨(次楞）采用木枋b=60mm,h=80mmW=bh2/6=60802/6=64000mm3，I=bh3/12=60803/12=2560000mm4。1）抗弯强度验算q=q1第一层龙骨（次楞)间距/计算宽度=7.18450/1000=3.23kN/m弯矩系数KM=0。125,Mmax=KMqL2=-0.1253。2312002=-581400Nmm=0。58kNm=Mmax/W =581400/64000=9。08N/mm2 第一层龙骨（次楞）抗弯强度=9。08N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2)抗

33、剪强度验算剪力系数KV=0。625，Vmax=KVqL=0。6253。231200=2423N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32423/(26080)=0。76N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度=0。76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0。521，q=q2第一层龙骨（次楞)间距/计算宽度=5。78/1。2450/1000=2。17kN/m=2。17N/mm max=KqL4/（100EI)=0.5212.1712004/（10090002560000)=1.02mm=1200/250=4。80mm第一层龙骨(次楞）挠度max=1。02mm=4。

34、80mm，满足要求.计算简图及内力图如下图(4)第二层龙骨（主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨.第二层龙骨(主楞）采用单枋b=60mm，h=80mmW=160802/6=64000mm3， I=160803/12=2560000mm41）抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.188，P=1。2503。231200=4845N=4。85kNMmax=KMPL=0。1884845900=819774Nmm=-0。82kNm=Mmax/W=819774/64000=12。81N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度=12。81N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系

35、数KV=0.688，Vmax=KVP=0。6884。851000=3337N=3。34kN=3Vmax/(2bh)=33337/（126080)=1.04N/mm2第二层龙骨（主楞）抗剪强度=1.04N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。911,P,=1.2502。171200=3255N=3.26kNmax=KP，L3/(100EI)=0.91132559003/(100900012560000）=0.94mm=900/250=3。60mm第二层龙骨（主楞）挠度max=0.94mm=3.60mm，满足要求.计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计

36、算传至每根立柱的最大支座力的系数2.376每根钢管承载NQK1=2.3764。851000=11524N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）:NQK2=1.200。9011000=1080N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=11524+1080=12604N 钢管重量0。0479kN/m，立杆重量=4.820.04791000=231N水平拉杆4层，拉杆重量=4（1.20+0.90) 0。051000=420N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=231+420=651N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2651+12604=13385N（2）钢管立杆长细比验算LO=h=1。

37、21.50=1.80m,LO=h+2ka=1。00+ 20。70.20=1.28mLO=1。80m，钢管的i=15.90mm,=LO/i=1800.00/15.90=113.21盘扣式钢管杆件长细比113.2150.0，满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0。386，P=N/（A）=13385/（0。386450.00）=77.06N/mm2 盘扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2300.00N/mm2，满足要求。4.支撑支承面验算盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm，支承面为混凝土楼板（按C30考虑），楼板厚=180mm，上部荷载F=13385/1000=13.39kN(1）支承

38、面受冲切承载力验算S=2。00，ft=1.43N/mm2，hO=18020=160mm,=0.41。2/S=1。00pc,m=0N/mm2,Um=2（200+160)+2(100+160)=1240mm，h=1。00(0.7h ft0。25pc，m)UmhO=（0。711.43+0。250)1.001240160/1000=198.60kN受冲切承载力198。60kNF=13。39kN，满足要求.（2） 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)（0.103)=0。12m2,Al=0.200.10=0。02m2l=（Ab/Al）0.5=2.45,fcc=0.8514300=1215

39、5kN/m2，=0。75lfccAl=0.752121550。02=364。65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=13。39kN，满足要求。5。计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞）采用单枋b=60mm,h=80mm，间距450mm;第二层龙骨（主楞)采用单枋b=60mm，h=80mm;钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距900mm。立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆.并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平

40、斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm,作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆.9.2、轮扣式梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为夹板，底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2；采用三根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步

41、距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0。20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高(m） 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 （0.40 + 2。64 ) 1。2 = 1。09 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0。40 1。50 1.2 = 17。28 kN/m钢筋荷载

42、 1.5 kN/m3 0。40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1。4 = 1。12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 20.57 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(）/1.2 q2 = 16.21 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞）间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,Mmax=KMq1L2=-0。10520.573002=-

43、194387Nmm=Mmax/W=194387/21600=9。00N/mm2梁底模抗弯强度=9。00N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620。57300=3740N=3Vmax/（2bh)=33740/（240018）=0。78N/mm2梁底模抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q2=16.21kN/m;max=Kq2L4/（100EI)=0。64416.213004/(1006000194400)=0。73mm=L/250=300/250=1

44、.20mm梁底模挠度max=0.73mm=1。20mm，满足要求。（3）第一层龙骨(次楞）验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(次楞）采用木枋b=60mm，h=80mm。W=bh2/6=60802/6=64000mm3;I=bh3/12=60803/12=2560000mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20。57300/400=15。43kN/mb板传荷载计算P板重量=1。2(板厚度25模板重）1.4活载 =1.2（0。1825+0.30)+1.42。50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=（300+ 200)/10

45、00300/10009。26=1.39kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0。36kN，N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0.37kNm, Vmax=4。11kN，F=8.23kN，max =0.15mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.37106/64000=5.78N/mm2第一层龙骨(次楞）抗弯强度=5.78N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=34.111000/（26080)=1。29N/mm2第一层龙骨(次楞）抗剪强度=1.29N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3)挠度验算max=0。15=L/

46、250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞)挠度max=0.15mm=2.40mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞）采用单枋b=80mm,h=80mmW=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。175,F=8230N=8。23kNMmax=KmPL=0。1758.231000600=864150Nmm=0.86kNm=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度=10。13N/

47、mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650，Vmax=KVP=0。6508.23=5。35kN =3Vmax/（2bh）=35。351000 /(28080）=1。25N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1。25N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.146，F=8max= KPL3/(100EI)=1。1468.2310006003/（10090003413333)=0。66mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨（主楞)挠度max=0.66mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：

48、3。支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156每根钢管承载NQK1=2.1568230=17744N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）：NQK2=1.40.600。601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=17744+504=18248N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03263。51000=114N水平拉杆3层，拉杆重量=31.2047。90=172N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N钢管轴向力N=1。2NGK+NQK=1。2286+18248=18591N(2）钢管立杆长细比验算LO1=h=1

49、.21.50=1。80m，LO2=h+2ka=1.00+ 20。70。20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO/i=1800/15.90=113.21钢管立杆长细比113.21150,满足要求.（3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.386,P=N/（A)=18591/（0。386424。00）=113。59N/mm2钢管立杆稳定性计算113.59N/mm2300。00N/mm2，满足要求。 (4)组合风荷载时，立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压0.7kN/m2，风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1。040； 风荷载标准值： Wk= =0

50、。71。561。0400。70。7=1.351kN/m2; Mw=0。851.4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0。851。41.3510。61。502/10=0.217kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=18.59kN =Nw/(A)+Mw/W =18.59103/（0。386424)+0.217106/5080=161.92N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为161。92N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18。59kN=18591N

51、（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2，hO=12015=105mm,=0。41。2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2（100+105)=1020mm，h=1.00(0.7h ft0.25pc,m）UmhO=(0.711。43+0。250）1.001020105/1000=107.21kN钢管支承面受冲切承载力107.21kN18.59kN，满足要求。（2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0。20+20.10）（0.103）=0。12m2,Al=0.200。10=0。02m2l=（Ab/Al）0.5=2。45，fcc=0.8514

52、300=12155kN/m2,=0。75lfccAl=0。752121550。02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN18。59kN，满足要求.5。侧模板验算(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441。201.152。000.5=45.75kN/m2 =（=24。0 1=1。20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241。50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36。00kN/m2，有效压头高度=F/=1.502）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新

53、浇混凝土的侧压力F 36。00 kN/m2 G=1。2 43。20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2)侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1320182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320183/12=641520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105,q=48。80(1500180)/1000=64.42kN/m=64.42N/mmMmax

54、=KMqL2=-0。10564.423502=828602Nmm=-0.83kNm=Mmax/W=828602/71280=11。62N/mm2侧模抗弯强度=11。62N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60664。42350/1000=13.66kN =3Vmax/（2bh）=313.661000/(2181320)=0.86N/mm2侧模抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。644,q=36.00（1500-180)/1000=47.52kN/m=47.52N

55、/mmmax=KqL4/100EI=0.64447.523504/（1006000641520)=1。19mm=L/250=350/250=1.40mm侧模挠度max=1.19mm=1。40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0。95（GF+QQ2k）=0。9548。80=46。36kN/m2；设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=700mm=0.70m，竖向间距b=(1500-180）/4=330mm=0.33m，N=abFs=0。700。3346.36=10。71kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12。90kN对拉螺栓受力10。71kN容许拉力12。90kN，满足要求

56、。7. 侧肋强度验算计算跨度330mm,跨数4跨，木枋尺寸 b=60mm,h=80mm；W=bh2/6=60802/6=64000mm3，I=bh3/12=60803/12=2560000mm4 .1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0。107，q=48.80350/1000=17.08N/mm；Mmax=KMqL2=0.10717.083302=199021Nmm=0.20kNm=Mmax/W=199021/64000=3.11N/mm2侧肋抗弯强度=3。11N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607，Vmax=KVqL =0.60717.08330/

57、1000=3.42kN =3Vmax/(2bh)=33.421000/（26080)=1。07N/mm2侧肋抗剪强度=1.07N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q=36.00350/1000=12.60N/mm;max=KqL4/100EI=0。63212。603304/(10090002560000）=0.04mm=L/250=330/250=1.32mm侧肋挠度max=0.04mm=1.32mm，满足要求。计算简图及内力图如下图： 8。梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距700mm，侧肋间距350mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.5双钢管，W=

58、4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1。14qL=1。1417.080.33=6.44kNMmax=KmPL=0。1716。440。70106=770868Nmm=0.77kNm =Mmax/W=770868/(24490）=85.84N/mm2檩梁抗弯强度=85.84N/mm2fm=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0。6586.44=4。24kN =3Vmax/（2bh)=34239/（22424）=7.50N/mm2檩梁抗剪强度=7.50N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1。097