拱形张弦拱结构的结构分析与其静力性能研究学习教案

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1、会计学1拱形张弦拱结构的结构分析与其拱形张弦拱结构的结构分析与其(yq)静力静力性能研究性能研究第一页，共55页。1 主要内容主要内容一、拱形张弦拱结构简介一、拱形张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较(bjio)(bjio)六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第1页/共54页第二页，共55页。2 主要内容主要内容一、拱形一、拱形(n xn)(n xn)张弦拱结构简介张弦拱结构

2、简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形六、拱形(n xn)(n xn)张弦拱静力特性张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第2页/共54页第三页，共55页。一、拱形一、拱形(n xn)(n xn)张弦拱结构简介张弦拱结构简介1.1 1.1 传统张弦拱与拱形传统张弦拱与拱形(n xn)(n xn)张张弦拱弦拱 3图1 传统(chuntng)张弦拱结构第3页/共54页第四页，共55页。图2 拱形(n xn)张弦拱结

3、构4第4页/共54页第五页，共55页。5图3 郑州新郑国际(guj)机场内景工程(gngchng)实例第5页/共54页第六页，共55页。61.2 1.2 拱形张弦拱结构特点拱形张弦拱结构特点 （1 1）下弦悬索平衡上弦拱的水平推力，）下弦悬索平衡上弦拱的水平推力，保留了传统张弦结构自平衡的优势；保留了传统张弦结构自平衡的优势；（2 2）传统张弦拱的撑杆变为拉杆，避免）传统张弦拱的撑杆变为拉杆，避免了中间杆件截面尺寸了中间杆件截面尺寸(ch cun)(ch cun)过大；过大；（3 3）结构只有上弦拱为压弯构件，其余）结构只有上弦拱为压弯构件，其余都为拉杆，结构效率更高；都为拉杆，结构效率更高；

4、（4 4）有更大的建筑室内空间可以利用，）有更大的建筑室内空间可以利用，结构也更为简洁、轻巧，内部造型也更结构也更为简洁、轻巧，内部造型也更为优美。为优美。第6页/共54页第七页，共55页。7 主要内容主要内容一、拱形张弦拱结构简介一、拱形张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较(bjio)(bjio)六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第7页/共54页第八页，共55页。8二、均

5、布荷载二、均布荷载(hzi)(hzi)作用下的求解作用下的求解2.1 2.1 计算简图计算简图 图4 拱形张弦拱结构(jigu)计算简图第8页/共54页第九页，共55页。92.2 2.2 计算假定计算假定（1 1）在平衡微分方程推导中考虑几何非）在平衡微分方程推导中考虑几何非线性；线性；（2 2）中间）中间(zhngjin)(zhngjin)竖向拉杆假定为竖向拉杆假定为刚性杆件，拱与索竖向位移协调；刚性杆件，拱与索竖向位移协调；（3 3）拱考虑轴向与弯曲变形，不计剪切）拱考虑轴向与弯曲变形，不计剪切变形；索仅考虑轴向变形且只考虑受拉变形；索仅考虑轴向变形且只考虑受拉；（4 4）拱与索材料均为线

6、弹性。）拱与索材料均为线弹性。第9页/共54页第十页，共55页。102.3 2.3 整体平衡微分方程推导整体平衡微分方程推导 拱形张弦拱结构拱形张弦拱结构(jigu)(jigu)的上弦拱的上弦拱与下弦索的微段隔离体如图与下弦索的微段隔离体如图5 5所示：所示：图5 拱形(n xn)张弦拱结构的拱、索微段平衡关系（a)拱微段隔离(gl)体（b)索微段隔离体第10页/共54页第十一页，共55页。11 根据(gnj)拱与索微段的平衡关系，并考虑到结构上弦拱推力与下弦索拉力自平衡，则得结构水平内力（简称索力） ,故可得结构整体平衡微分方程为：caHHH2222()0(1)acdzzd MHqdxdx

7、设在荷载增量 作用下，结构(jigu)竖向位移为 ，相应的荷载变为 ，索力变为 、拱弯矩变为 拱与索的形状曲线变为 与 ,将上述变量代入(1)式可得结构(jigu)的平衡微分方程为：qwqq HH MMazwczw2222() ()0(2)acdMMdzwzwHHqqdxdx 第11页/共54页第十二页，共55页。12 联立(1)、(2)并考虑到拱的 , 其中 可得结构在荷载增量(zn lin)作用下的平衡微分方程为： 从(3)式可以发现同传统张弦拱结构一样，结构与初始内力无关，表现出线性特性。另外，在均布荷载下，考虑到结构高度远大于上弦拱高度，故(3)式可进一步简化为式(4)，此式即为整体平

8、衡微分方程。22cosaaad wME Idx 122cos(1 () )aadzdx2442()cos0(3)acaaadzzd wE IHqdxdx 2442()0(4)acaadzzd wE IHqdxdx 第12页/共54页第十三页，共55页。132.4 2.4 变形变形(bin xng)(bin xng)协调关系推导协调关系推导 为求解式为求解式(4)(4)，需引入变形，需引入变形(bin xng)(bin xng)协调条件。引入图协调条件。引入图6 6所示微元。其中图所示微元。其中图(a)(a)的结的结构微元变形构微元变形(bin xng)(bin xng)由图由图(b)(b)微元

9、的转动微元的转动 ）与图）与图(c)(c)微元的轴向应变微元的轴向应变 线性叠加构成。线性叠加构成。图6 拱形(n xn)张弦拱结构微元变形图（a)（b)（c)第13页/共54页第十四页，共55页。14 由上述微元可得微分关系(gun x)： ，故： 又 及 ，并同时考虑边界条件 则得： 进一步考虑边界条件： 则：dudzdxdwdxdz 2(1 () )(5)dudw dzdzdxdx dxdx / (cos )HEA 122cos(1 () )dzdx 00,00wu 32222000(1() )xxxdzd zHdzu xduwwdxdxdxEAdxdx 0,acw lu l 第14页/

10、共54页第十五页，共55页。153222200(1() )(6)lxaaaaad zdzHwdxdxE Adxdx 3222200(1() )(7)lxcccccd zdzHwdxdxE Adxdx 式(6)、（7）即为拱形张弦拱结构的变形(bin xng)协调条件。第15页/共54页第十六页，共55页。162.5 2.5 整体平衡微分方程整体平衡微分方程(wi fn fn (wi fn fn chn)chn)求解求解 联立联立(6)(6)、(7)(7)式可求得式可求得 ，并得平，并得平衡微分方程衡微分方程(wi fn fn chn)(wi fn fn chn)为式为式(8)(8)：H2242

11、0433222220()()0(8)11(1() )(1() ) )lacacaalacaaccdzzwdxdzzd wdxE IqdxdxdzdzdxE AdxE Adx 考虑边界条件假定位移函数为 。均布荷载作用下，为简化(jinhu)可取 代入式(8)后得: sin(/ )1,2,3,.iw xai x lin sin(/ )w xax l第16页/共54页第十七页，共55页。17232sin()0(9)xaaql 其中(qzhng)：22264,/saaaEccfIDADA44,aaqlqE I aEcEE3112222222133(1 16() )(1 16() )ln(1 32()

12、8()(1 16() ) )4864()aaaaaaafffffDfllllll3112222222133(1 16() )(1 16() )ln(1 32()8()(1 16() ) )4864()cccccccfffffDfllllll第17页/共54页第十八页，共55页。18 此处 称为拱形张弦拱结构参数，该参数与下列因素相关：结构的高度、拱与索的矢（垂）跨比、拱与索的弹性模量与截面面积、拱的抗弯刚度，其值的变化集中反映了结构的性能。 对式（9）用伽辽金法对假定位移函数得出(d ch)的不平衡力在可能的位移下积分为零，即:22302( sin()sin()0(10)lxaxaqdxll

13、求得参数项 后得该拱形张弦拱结构(jigu)的位移函数解为：a第18页/共54页第十九页，共55页。19 进一步可得相应支座水平位移、索力增量(zn lin)与拱的弯矩分别为式(12)、(13)、(14): 442sin()11(2)4aalxw xqlE I342216(12)(2)4EcaaaccaaEcaacD f AD f A lqE ID AD A 2 242(13)8slHqf 242cossin(/ )(14)24alM xqx l第19页/共54页第二十页，共55页。20 主要内容主要内容一、拱形一、拱形(n xn)(n xn)张弦拱结构简介张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求

14、解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形六、拱形(n xn)(n xn)张弦拱静力特性张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第20页/共54页第二十一页，共55页。21三、预应力张拉过程三、预应力张拉过程(guchng)(guchng)分析分析 预应力张拉过程预应力张拉过程(guchng)(guchng)中，不中，不考虑外部荷载及不计结构自重的情况下，考虑外部荷载及不计结构自重的情况下，由由(3)(3)式可知其整体平衡微分方程为：式可知其

15、整体平衡微分方程为：2442()cos0(15)acaaadzzd wE IHdxdx 模拟索的实际张拉过程，对结构建立预应力。设 为预应力张拉时拱跨中向上的反拱，考虑边界条件后位移(wiy)函数可设为 。 sin(/ )pw xax lpa第21页/共54页第二十二页，共55页。22 将位移函数代入式(15)，采用伽辽金法求解(qi ji)可得索力增量与拱反拱 的关系为:pa52(16)32aapasE IHal f 为考虑 影响后进行(jnxng)数值积分的修正系数；对拱矢跨比分别为0.05、0.1、0.15、0.2、0.25、0.3时， 值分别为0.998、0.990、0.978、0.9

16、63、0.946、0.928。另外，根据所设定的反拱值还可求出预应力态拱的弯矩：acosaa 2cos(/ ) sin(/ )(17)ppaaaMxa E Ilx l 第22页/共54页第二十三页，共55页。23 主要内容主要内容一、拱形张弦拱结构简介一、拱形张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程三、预应力张拉过程(guchng)(guchng)分析分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第23页/共5

17、4页第二十四页，共55页。24四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解 活荷载的不均匀分布将对拱形张活荷载的不均匀分布将对拱形张弦拱结构的内力和变形产生一定弦拱结构的内力和变形产生一定(ydng)(ydng)的影响，设反对称荷载的形的影响，设反对称荷载的形式为：式为： 0/ 2(18)/ 2qxlq xqlxl将此荷载用傅立叶级数(j sh)展开： sin(/ ),nq xbn x l42,4,6,(1)(19)01,3,5,nqnnbn第24页/共54页第二十五页，共55页。25 考虑边界条件： 及 ，故可设位移函数为 （仅考虑一项）代入式(6)、(7)可知在反对称荷载(hzi)

18、下索力增量 为零，则式(3)变为： 0/2ww lw l 0ww lH sin(2/ )w xax l44cos0(20)aaad wE Iqdx 进一步，将位移函数(hnsh)代入式(20)，并采用伽辽金法求解，则结构位移函数(hnsh)为： 452sin()214aaaqlxw xlE I第25页/共54页第二十六页，共55页。26 主要内容主要内容一、拱形张弦拱结构简介一、拱形张弦拱结构简介二、均布荷载作用二、均布荷载作用(zuyng)(zuyng)下的求解下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用四、反对称荷载作用(zuyng)(zuyng)下的求解下的求解

19、五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第26页/共54页第二十七页，共55页。27五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较 为验证以上计算公式的可靠性，设计为验证以上计算公式的可靠性，设计了有限元计算模型（准备用于进一步模型了有限元计算模型（准备用于进一步模型试验）。拱矢跨比变化范围为试验）。拱矢跨比变化范围为0.20.30.20.3，结构高跨比变化范围为结构高跨比变化范围为1/81/121/81/12。设计参。设计参数数(cnsh)(cnsh)如下：如下：6.3 ;lm2458.7;aAmm

20、4305760;aImm均布荷载标准值为 设计值为 ，有限元分析(fnx)中考虑了几何非线性，下表1、表2为理论计算值与有限元的比较。52.06 10;aEMPa276.93;cAmm51.95 10;cEMPa1.074;qkN m1.346qkN m第27页/共54页第二十八页，共55页。28表1 均布荷载(hzi)下理论计算值与非线性有限元的比较第28页/共54页第二十九页，共55页。29续表1 均布荷载下理论计算(j sun)值与非线性有限元的比较第29页/共54页第三十页，共55页。30续表1 均布荷载下理论计算(j sun)值与非线性有限元的比较第30页/共54页第三十一页，共55

21、页。31表2 预应力张拉过程中理论计算(j sun)值与非线性有限元的比较第31页/共54页第三十二页，共55页。32续表2 预应力张拉过程(guchng)中理论计算值与非线性有限元的比较第32页/共54页第三十三页，共55页。33 从表1可看出，除拱跨中弯矩外，理论计算值与有限元计算吻合很好；拱弯矩差别的主要(zhyo)原因是假设的位移函数与实际变形曲线并非完全一致，且弯矩是挠度函数的二阶导，使得弯矩值精度稍差。 表2的结果则表明除拱跨中弯矩外，理论计算的索力具有较好的精度，弯矩值差别的主要(zhyo)原因同上。 第33页/共54页第三十四页，共55页。34 反对称荷载作用时，对理论计算值与

22、非线性有限元计算结果进行对比，反对称荷载为 。计算结果表明，反对称荷载作用下拱形张弦拱结构的挠度与索的负垂跨比的变化(binhu)没有关系，当拱矢跨比分别为1/5、1/4、3/10时，结构1/4跨处的挠度分别为9.20mm、9.56mm、10mm，与理论公式计算值8.83mm、8.99mm、9.16mm基本一致。419.94 /qN m 第34页/共54页第三十五页，共55页。35 主要内容主要内容一、拱形张弦拱结构简介一、拱形张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解(qi ji)(qi ji)三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对

23、称荷载作用下的求解(qi (qi ji)ji)五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第35页/共54页第三十六页，共55页。36六、拱形张弦拱静力特性六、拱形张弦拱静力特性6.1 6.1 结构的线性特性结构的线性特性 从其整体平衡微分方程来看，平衡方从其整体平衡微分方程来看，平衡方程中无初始内力项，即结构表现出线性特程中无初始内力项，即结构表现出线性特性。结构初始预应力大小与结构刚度性。结构初始预应力大小与结构刚度(n (n d)d)无关，因此设计拱形张弦拱结构时不能无关，因此设计拱形张弦拱结构时

24、不能采用提高结构预应力的办法来提高结构的采用提高结构预应力的办法来提高结构的刚度刚度(n d)(n d)。第36页/共54页第三十七页，共55页。376.2 6.2 拱形张弦拱结构跨中挠度简化计算拱形张弦拱结构跨中挠度简化计算 均布荷载作用下拱对挠度的贡献主要是均布荷载作用下拱对挠度的贡献主要是轴向刚度，抗弯刚度的贡献只有轴向刚度的轴向刚度，抗弯刚度的贡献只有轴向刚度的1%10%1%10%。若忽略拱的弯曲。若忽略拱的弯曲(wnq)(wnq)刚度贡献，刚度贡献，则对公式则对公式(11)(11)进一步简化后可得拱形张弦拱进一步简化后可得拱形张弦拱结构的跨中挠度简化公式为：结构的跨中挠度简化公式为：

25、 。该式可用于该结构跨中挠度的估算，并根据该式可用于该结构跨中挠度的估算，并根据拱矢跨比大小适当放大。拱矢跨比大小适当放大。403384sqlEI第37页/共54页第三十八页，共55页。386.3 6.3 拱形张弦拱结构对拱的抗弯刚度要求拱形张弦拱结构对拱的抗弯刚度要求 从式从式(16)(16)可知，为了避免结构在张拉过程可知，为了避免结构在张拉过程中的反拱过大，不宜使拱自身的抗弯刚度过小。中的反拱过大，不宜使拱自身的抗弯刚度过小。 以此同时，由式以此同时，由式(20)(20)知在反对称荷载知在反对称荷载(hzi)(hzi)作用下，下弦索不参与工作作用下，下弦索不参与工作, ,式式(21)(2

26、1)则则表明结构挠度仅与拱的抗弯刚度相关，与索的表明结构挠度仅与拱的抗弯刚度相关，与索的作用无关。因此，工程应用时拱的弯曲刚度不作用无关。因此，工程应用时拱的弯曲刚度不能太小，否则对结构整体受力极为不利，所以能太小，否则对结构整体受力极为不利，所以实际工程中应验算拱形张弦拱结构在非均布荷实际工程中应验算拱形张弦拱结构在非均布荷载载(hzi)(hzi)下的变形。下的变形。第38页/共54页第三十九页，共55页。396.4 6.4 拱形张弦拱结构的支座水平位移拱形张弦拱结构的支座水平位移 观察公式观察公式(12)(12)可发现，对拱形张弦拱结构可发现，对拱形张弦拱结构而言，其支座水平位移总是向外的

27、。对于常用而言，其支座水平位移总是向外的。对于常用几何条件下的拱形张弦拱结构，如拱矢跨比为几何条件下的拱形张弦拱结构，如拱矢跨比为0.2,0.2,索负垂跨比为索负垂跨比为-0.1-0.1，拱截面，拱截面(jimin)(jimin)面积面积为索的为索的4 4倍，并假定拱与索的弹性模量相等，则倍，并假定拱与索的弹性模量相等，则支座水平位移与跨中挠度的关系为：支座水平位移与跨中挠度的关系为：016()12.23.8()(22)(caaaccacaaccfD A flD A flfwD AD All 上式表明(biomng)，在拱、索的常用矢（垂）跨比下，支座水平位移与跨中挠度相当，这与传统张弦拱结构

28、有很大不同。因此，在实际工程中应予以足够重视。第39页/共54页第四十页，共55页。40 主要内容主要内容一、拱形一、拱形(n xn)(n xn)张弦拱结构简张弦拱结构简介介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形六、拱形(n xn)(n xn)张弦拱静力特张弦拱静力特性性七、模型试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第40页/共54页第四十一页，共55页。41七、模型试验简介七、模型试验简介7.1 7.1 试验目的试验目的 通过模型试验

29、对有限元计算结果通过模型试验对有限元计算结果及理论公式进行及理论公式进行(jnxng)(jnxng)补充校核，补充校核，并对计算中的某些假设以及计算所得并对计算中的某些假设以及计算所得到的结论进行到的结论进行(jnxng)(jnxng)验证。验证。第41页/共54页第四十二页，共55页。427.2 7.2 试验设计试验设计 采用第五节设计的模型进行了模型试验，采用第五节设计的模型进行了模型试验，用于模型试验的所有构件的材料性能指标均采用于模型试验的所有构件的材料性能指标均采用实测数据进行相应计算分析，为防止模型在用实测数据进行相应计算分析，为防止模型在加载过程中因各种加载过程中因各种( zhn

30、)( zhn)不可控因素导致不可控因素导致过大的侧向、扭转变形，在接近模型过大的侧向、扭转变形，在接近模型1/41/4、3/43/4跨位置各设置一道平面外支撑。模型的加载情跨位置各设置一道平面外支撑。模型的加载情况及节点细部设计如图况及节点细部设计如图7 7 图图1111所示。所示。第42页/共54页第四十三页，共55页。43图7 全跨均布荷载(hzi)作用下现场试验第43页/共54页第四十四页，共55页。44图8 中部拉杆与上弦(shngxin)拱连接构造第44页/共54页第四十五页，共55页。45图9 中部拉杆与下弦(xi xin)索连接构造第45页/共54页第四十六页，共55页。46图1

31、0 拱型张弦拱模型(mxng)的端部构造第46页/共54页第四十七页，共55页。47图11 拱型张弦拱的平面(pngmin)外支撑第47页/共54页第四十八页，共55页。487.3 7.3 试验结果与有限元、理论公式比较试验结果与有限元、理论公式比较 目前目前(mqin)(mqin)已完成第一组试验，试验结已完成第一组试验，试验结果与有限元及理论公式比较见表果与有限元及理论公式比较见表3 3，表，表3 3结果表结果表明除弯矩外误差均在明除弯矩外误差均在5%5%之内，后续将继续进行之内，后续将继续进行后五组试验以进一步验证理论公式及有限元计后五组试验以进一步验证理论公式及有限元计算结果，更好的为

32、拱形张弦拱的工程应用提供算结果，更好的为拱形张弦拱的工程应用提供理论与试验依据。理论与试验依据。第48页/共54页第四十九页，共55页。49表3 均布荷载下试验值、理论计算(j sun)值与非线性有限元的比较第49页/共54页第五十页，共55页。50 主要内容主要内容一、拱形一、拱形(n xn)(n xn)张弦拱结构简介张弦拱结构简介二、均布荷载作用下的求解二、均布荷载作用下的求解三、预应力张拉过程分析三、预应力张拉过程分析四、反对称荷载作用下的求解四、反对称荷载作用下的求解五、算例与有限元的比较五、算例与有限元的比较六、拱形六、拱形(n xn)(n xn)张弦拱静力特性张弦拱静力特性七、模型

33、试验简介七、模型试验简介八、结论八、结论第50页/共54页第五十一页，共55页。51八、结论八、结论(jiln)(jiln)（1 1）通过对比理论公式与非线性有限元）通过对比理论公式与非线性有限元分析结果，除拱弯矩外二者吻合很好，表分析结果，除拱弯矩外二者吻合很好，表明本文的理论公式具有很好的工程实用性。明本文的理论公式具有很好的工程实用性。（2 2）同传统张弦拱一样，拱形张弦拱也）同传统张弦拱一样，拱形张弦拱也是一种线性很强的结构，在均布荷载作用是一种线性很强的结构，在均布荷载作用下结构的变形与结构的预应力大小无关，下结构的变形与结构的预应力大小无关，即加大结构的预应力不能提高拱形张弦拱即加

34、大结构的预应力不能提高拱形张弦拱结构的刚度。结构的刚度。（3 3）拱形张弦拱结构在均布荷载作用下，）拱形张弦拱结构在均布荷载作用下，影响影响第51页/共54页第五十二页，共55页。52结构位移的主要因素是结构的几何尺寸(ch cun)与拱、索的轴向刚度，其中结构的高跨比是影响结构刚度的最主要参数。而在反对称荷载作用下，结构位移的主要影响因素是拱的抗弯刚度，因此在实际工程中必须保证拱有足够大的抗弯刚度。（4）在均布荷载作用下，对于常用几何尺寸(ch cun)范围内的拱形张弦拱结构，支座水平位移与跨中挠度相当。因此，在实际工程中对下部支承结构及支座构造应予以足够重视。第52页/共54页第五十三页，共55页。第53页/共54页第五十四页，共55页。感谢您的观看感谢您的观看(gunkn)。第54页/共54页第五十五页，共55页。