省级计量中心工程超高模架方案

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1、 国网内蒙古东部电力有限公司省级计量中心工程梁、板结构（标高0.00023.00m）超高模板支撑架体专项施工方案编制：王甜甜审批：姚荣辉审批时间：二零一四年四月山 西 建 筑 工 程（集团）总公司省级计量中心项目部 国网内蒙古东部电力有限公司省级计量中心工程 超高模板支撑架专项方案 目 录一、编制依据- 1 -二、工程概况- 1 -1、建筑概况- 1 -2、结构设计概况- 2 -3、超高梁、板模架概况- 3 -3.1 设计概况- 3 -3.2模架架体、梁板模板选用类型- 4 -三、 施工计划- 4 -1、施工进度计划- 4 -2、材料与设备计划- 4 -四、 施工工艺- 5 -1、地基处理-

2、5 -2、材料要求- 5 -3、 模架支撑体系支设- 6 -3.1超高模架板模板（扣件钢管架支撑）搭设- 6 -3.2超高模架YWKL3梁模架支撑体系支设- 9 -3.3柱模板支撑系统搭设- 11 -4、梁、板、柱模架拆除- 14 -五、施工安全保证措施- 14 -1、组织机构详见附图1安全组织机构图- 14 -2、安全管理- 14 -2、技术措施- 15 -2.1模架体搭设要点- 15 -2.2模架拆除要点- 17 -2.3架体使用注意事项- 17 -3、监测、监控- 18 -4、 应急预案- 19 -4.1应急救援组织机构- 19 -4.2模板坍塌的应急预案- 20 -六、 劳动力计划-

3、20 -七、计算书及相关图纸- 22 -附件1超高模架板模板（扣件钢管架支撑）计算书- 22 -附件2超高模架YWKL3梁模板(扣件钢管架)计算书- 34 -附件3一层框架柱KZ29模板(扣件钢管架)计算书- 50 -附件4三、层框架柱KZ27、KZ28、KZ25模板(扣件钢管架)计算书- 69 -附件5扣件式满堂脚手架验收记录样表- 81 -附-1项目全组织机构图- 84 -附图-2立体库结构立面图- 85 -附图-3 支撑模架立杆平面布置图- 86 -附图-4 立体库超高支撑模架剖面图- 87 - 一、编制依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安

4、全技术规范（JGJ130-2011）3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)5、施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。6、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号7、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号8、省级计量中心工程施工组织设计9、省级计量中心工程施工图二、工程概况本工程为国网内蒙古东部电力有限公司省级计量中心工程，位于内蒙古通辽市新城区海力锦大街以南、保康路以东、建华北路以西、罕山大街以北。1、建筑概况表格 1项 目内 容1工程名称国网内蒙古东部电

5、力有限公司省级计量中心工程2工程地址通辽市新城区海力锦大街以南、保康路以东、建华北路以西、罕山大街以北。3建设单位国网内蒙古东部电力有限公司4设计单位沈阳建筑大学建筑设计研究院5合同性质总承包合同6质量目标确保达到国家现行工程施工质量验收规范标准7总建筑面积15289.65m2基底面积4689.49 m28建筑层数、层高1、 本工程共四层，室内外高差为450mm，一层层高7.0m，二层层高6.0m，三、四层每层层高5.0m，顶层设备房层高3.6m；2、 装拆区为1-4层通高的空间，层高为22.95m；3、 500kv（750kv）电压互感器检定实验室/标准电压互感器检定实验室/现场检验设备库为

6、1-3层通高的空间，层高为18.00m；4、 高压计量为1-2层通高的空间，层高为13.00m。5、 建筑高度23.80m（室外设计地面到屋面面层），建筑总高度27.65m（室外设计地面到设备房女儿墙顶）9建筑功能划分本建筑主要为仓储、检验、鉴定和研发；附有会议和办公等用房；顶层为设备用房10建筑标高室内0.000绝对标高178.660m（呼市独立高程系）2、结构设计概况表格 2序号项 目内 容1结构形式框架结构基础为柱下独立基础2场地类别类结构耐火等级二级3结构安全等级二级使用年限50年4抗震等级三级屋面防水等级级5砼强度等级框架梁、次梁、楼板、楼梯、基础C30柱C40圈梁及构造柱C2010

7、0厚垫层 C10预应力梁 C403、 超高梁、板模架概况3.1 设计概况工程涉及高大模板支撑系统的区域：装拆区、电压互感器检定实验室/标准电压互感器检定实验室/现场检验设备库、门厅。超高支撑模架区域详见附图3支撑模架立杆平面布置图3.1.1立体库 位置轴/轴，板模板架体搭设高度：23m（标高-0.05m22.88 m），架体支撑的混凝土楼板厚120mm，混凝土强度C30。立体库剖面图详见附图2立体库结构立面图 超高模板架体基础为筏板，板厚600mm，强度C30，标高-0.05m；3.1.2电压互感器检定实验室/标准电压互感器检定实验室/现场检验设备库验室/现场检验设备库 位置轴/轴 500kv

8、（750kv），板模板架体搭设高度：17.95m（标高-0.05m17.83 m）；架体支撑的混凝土楼板厚120mm，混凝土强度C30； 超高模板架体基础为200mm厚C15混凝土垫层，标高-0.05m；3.1.3门厅 位置轴/轴，板模板架体搭设高度：12.95m（标高-0.05m12.79m）；架体支撑的混凝土楼板厚160mm，混凝土强度C30； 超高模板架体基础超高模板架体基础为200mm厚C15混凝土垫层，标高-0.05m。3.2模架架体、梁板模板选用类型3.2.1结合工地三钢工具及工程情况，梁、板模架采用满堂红钢管扣件架体。架体为单立杆，楼板立杆承重连接方式：可调托座。梁底部位立杆承重

9、连接方式：双扣件。砼浇筑方式为气泵泵送。3.2.2梁、板模板选用18mm厚木胶合板拼装，次龙骨为50mm*70mm松木，主龙骨及加固件为483管材。3.2.3超高模架范围内最大梁为立体库YWKL3梁截面尺寸：400mm*1000mm，梁支撑按最大梁进行验算；板模板支撑体系统一按立体库最危险模架设计、验算、施工；3.2.4超高模架架体与周边架体同时搭设，形成整体，确保架体的刚度稳定性。三、 施工计划1、施工进度计划模板支撑架体每层搭设工期5天，超高模板架体随标准层整体搭设；2、材料与设备计划材料（木胶合板、木方木、钢管、扣件、可调顶托等）在搭设前验收合格后提前进场堆放在指定位置，扣件、钢管须抽检

10、送样。四、 施工工艺模板支撑体系采用扣件式钢管满堂红支撑架。模板为18mm厚多层木胶板模。1、地基处理首层模板架体基础为回填土，要求回填土分层压实，表面平整，压实系数不小于设计要求0.94。超高层模板架体回填土基础须浇筑200mm 厚C15混凝土垫层。直接在房心回填土上搭设的非超高层模板架体立杆垫板，须铺设三层（厚度50mm），纵横向铺设。超高层模板架体，由于在C15混凝土垫层上搭设，立杆垫板铺设一层50mm厚松木垫板。2、材料要求 支撑架管钢管选用483.0管材，管壁厚薄均匀，且无裂缝、翘曲、不圆等缺陷，不得有鱼鳞片状锈，不得有裂缝，不得弯曲、扭曲。 扣件钢管连接扣件，符合出厂质量标准、无裂

11、缝、丝扣浸油、无乱扣、扭转灵活，支模加固使用的附件（“3”形卡“V”形销、对拉螺栓）均符合出厂质量标准。由于扣件为租用扣件，进场时须进行抽样复试，合格扣方可投入使用。扣件在使用前要逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.M时，不得发生破坏。 模板木胶合板厚度选用18mm厚，耐水，在常温水中浸泡72h不开胶，表面耐磨，耐腐蚀，平整偏差小于1.5mm。 木板、方木材料为松木，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。方木要求双面刨光，厚度均匀一致，并涂刷封边防水漆，方木采用50mm*70mm的松木。木板厚度不小于50mm，板两端各设置8#铁丝箍紧两道。

12、可调托撑可调托撑螺杆外径36mm，螺杆与支托板要焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于5mm。可调托撑板厚度5mm，变形不小于1mm。3、 模架支撑体系支设3.1超高模架板模板（扣件钢管架支撑）搭设3.1.1板模架体计算详见附件1超高模架板模板（扣件钢管架支撑）计算书；3.1.2支撑架体搭设工艺 架体设计立杆横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；水平杆步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30； 架体搭设作业程序放线、抄平，用粉笔画出立杆位置线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立杆底层杆装设横向扫地杆并与立杆

13、固定（固定立杆底端前，要吊线确保立杆垂直）每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平拉杆（与立杆扣接固定）和横向水平拉杆校正立杆垂直和平杆水平按不小于45NM力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时和已浇砼柱采用钢管柱箍固结及搭设剪刀撑装设作业间横杆（在支撑架水平杆之间加设的，用于缩小铺设脚手架板支撑跨度的横杆）铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板和围护、封闭措施。3.1.3板模板支设加固板模板采用厚度18mm木胶合板拼装，拼缝处用双面胶粘贴；板底铺设木龙骨50mm70mm方木，间距300mm；

14、木龙骨下的托梁为483.0mm单钢管，间距900mm;托梁和支撑架体立杆采用可调顶丝连接，要求立杆和可调顶丝自由端总长不得超过300mm。铺设托梁前，须先用水准仪将其标高定位找平挂线，再进行搭设。铺面层模板时，从四周开始铺设，在中间收口，边角部位模板拉通线找直，与龙骨钉固。详见图 四-1超高模架立杆平面示意图、图 四-2模板支架立面图3.1.4操作层安全防护设施 脚手架操作层：脚手架作业层满铺脚手板，板与板之间紧靠，间距不大于150mm，应在脚手板下设随层安全网。 防护栏杆：洞口、临边搭设在外立杆内侧，上栏杆上皮高度不低于操作层1.2m。 安全密目网与平网：脚手架外排立杆内侧，采用密目式安全网

15、全封闭。平网采用符合质量要求的平网，并用系绳系牢。图 四-3超高模架立杆平面示意图图 四-4模板支架立面图3.2超高模架YWKL3梁模架支撑体系支设3.2.1超高模架范围内的梁模板架体计算按YWKL3最不利情况计算，详见附件2超高模架YWKL3梁模板(扣件钢管架)计算书。3.2.2支撑架体搭设工艺支撑架体全部采用483.0mm扣件式钢管支撑架搭设。 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9； 梁两侧立杆间距(m)：0.9； 水平杆步距h(m)：1.5； 梁边距板支撑(m)：0.3； 相邻板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.9； 梁底增加承重立杆根数：2根，采用可调顶丝连接方式 梁底水平杆与

16、梁两侧立杆连接采用双扣件连接承重； 梁支撑架体与板架体同时搭设，形成共同受力的满堂红架体3.2.3梁模板支设加固 梁模板采用厚度18mm木胶合板拼装，拼缝处用双面胶粘贴； 梁底设50mm70mm（宽高）方木支撑：4根；（纵向平行于梁跨方向）： 梁侧模2根483.0mm钢管主楞间距(mm)：500 mm；次楞为4根50mm70mm方木均匀布置； 对拉螺栓采用M14，设置要求：沿梁截面竖向到梁底距离从下向上依次是：100mm，300mm，300mm；对拉螺栓和双钢管主楞拉接。3.2.4详见图四-3梁模板支撑体系剖面图、附图四-4梁下独立支撑平面图图 四-3梁模板支撑体系部面图图 四-4梁下独立支撑

17、平面图3.3柱模板支撑系统搭设一层框架柱高7m，二层框架柱高6m，三、四层柱高5m。3.3.1一层KZ29柱模板支设计算书详见一层框架柱KZ29模板(扣件钢管架)计算书 柱模采用18厚木胶模板拼接； 柱箍为483.0钢管，间距柱箍间距：100mm,400mm4,500mm10（从下向上布置）详见图四-5、6 竖楞为50mm70mm方木，柱模宽度1200mm侧6根，柱模宽度1000mm侧5根；详见图四-5、6 对拉螺杆为M18，柱每侧每层布置5根.详见图四-5、6 柱模拉通线校正位置，吊线保证垂直，加固钢管与楼层上满堂脚手架相连，防止柱模倾斜。 详见图四-5柱模板加固平面图、四-6柱模板加固立面

18、图3.3.2 三、四层框架柱KZ27、KZ28、KZ29模板支设计算书详见三、层四框架柱KZ27、KZ28、KZ25模板(扣件钢管架)计算书 柱模采用18厚木胶模板拼接； 柱箍为483.0钢管，间距柱箍间距：100mm,400mm3,600mm6；（从下向上布置）。详见图四-7、8 竖楞为50mm70mm方木，柱模每侧6根；详见图四-7、8 对拉螺杆为M18，柱每侧每层布置2根，详见图四-7、8 柱模拉通线校正位置，吊线保证垂直，加固钢管与楼层上满堂脚手架相连，防止柱模倾斜。 详见图四-7柱模板加固平面图、四-8柱模板加固立面图、图 四-5柱模板加固平面图图 四-6柱模板加固立面图图 四-7柱

19、模板加固平面图图 四-8柱模板加固立面图4、梁、板、柱模架拆除梁、板底模拆除以同条件养护砼试块强度试验报告为依据，达到设计强度100%，方可进行模架拆除。下层模板架体待本层超高模架结构施工完毕后再考虑拆除。 模板拆除本着“先支后拆，后支先拆”的原则从上面下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，要按指定地点堆放。 多人同时操作时，要明确分工，统一信号。高处拆除模板时，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过三层 当拆除大于8m跨度的梁下承重立杆时，要先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。 二层以上拆除后的模板、钢管材料分类堆放，从卸料平台由塔吊吊至指定材料堆放场

20、地，严禁抛掷。 柱模板拆除先拆除拉杆，自上而下拆除柱箍、拆除方木竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉。柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。五、施工安全保证措施1、组织机构详见附图1安全组织机构图2、安全管理 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工持证上岗； 搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋； 超高模板支撑架专项方案须专家论证通过，方可实施； 钢管上严禁打孔； 作业层上的施工荷载要符合设计要求，不得超载。严禁拆除或移动架体上安全防护措施； 满堂支撑架体在使用过程中，设专人监护施工，当出现异常情况时，立即停止施工，并迅速撤离作业人员。 当

21、有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业要有防滑措施。 夜间不进行脚手架搭设与拆除工作。 脚手架搭设完毕后须进行验收，验收合格后方可进行下道工序施工。2、技术措施2.1模架体搭设要点 超高架体在回填土上支设，回填土须分层夯实，压实系数0.94，回填土表面必须浇筑200mm厚混凝土垫层，增强基础防水性及整体承载力。 立杆底部要铺设50mm厚通长垫木，顶部U形支托与钢管楞梁两侧间如有空隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时要保证上下同心。 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的

22、程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。当模架高度在820m时，在最顶两步距水平杆中间分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪力撑。 支撑架体水平拉杆的端部均与四周已浇砼柱用钢管柱箍固接。水平间距5m，竖向间距3m。 立杆与扫地杆、水平杆拉杆、剪刀撑用扣件扣牢。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于2m，各接中心距主节点不宜大于步距1/3。 严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。 钢管立杆、扫地杆、水平拉杆采用

23、对接扣件连接；剪刀撑采用旋转扣搭接，搭接长度不小于1000mm，并要用三个扣件固定,其中两个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。 立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆要向低处延长不小于2跨，高低差不得大于1m。 梁、板超高模架，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度控制在4.5m，并在剪刀撑顶部、扫地杆处设水平剪刀撑。剪刀撑底端要与地面顶紧，夹角450600。除超高模板支撑架体高度820m，除满足上述规定外，还需在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字撑，在有水平剪力撑的部位，需在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑

24、。当超高模板支撑架体高度大于20m时，在满足以上规定的基础上，还需在所有之字斜撑全部改为连续剪刀撑。 梁底水平钢管和钢管立杆连接采用双扣件连接，架体验收时，要用扭矩搬手按30%数量进行抽检，40NM65NM为合格。2.2模架拆除要点 当梁、板跨度2m，砼拆模试块强度达50%以上时方可进行模架拆除工程；当2m梁、板跨度8m，砼拆模试块强度达75%以上时方可进行模架拆除工程；梁、板跨度8m,及悬挑构件 砼拆模试块强度达100%以上时方可进行模架拆除工程。梁、板模板先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并要分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。 拆除时，作业人员要站在安全的地方进行操作，严禁站在已

25、拆或松动的模板上进行拆除作业。 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板要妥善传递或用绳钩放至地面。 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆出，并进行拔钉、清理、整修、码放。2.3架体使用注意事项 架体为独立的系统，禁止与物料周转料平台、外架等架体相连接。 模板支撑系统在使用过程中，模板、钢筋及其它材料等施工荷载要均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求（施工均布荷载值2.25KN/m2）,且不得随意集中堆放其他物体和作为他用。 砼浇筑前，项目部技术负责人、项目总监确认具备砼浇筑的安全生产条件后，签署砼浇灌令，方可浇筑砼。 柱和梁

26、板的砼浇筑顺序，按先浇筑柱砼，后浇筑梁板砼的顺序进行。3、监测、监控 监测、监控人员必须持证上岗，上岗前必须进行专项安全技术交底，操作时必须严格按操作规程执行。 架体搭设前要对架体材料进行验收、抽检和检测。 架体支设过程中要进行过程控制，支设完毕进行架体验收，验收合格后方可保用。 项目部要对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量、壁厚等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。 对扣件螺

27、栓的紧固力矩进行抽查，拧紧力矩40NM65NM合格。架体扣件采用力矩搬手按10%数量进行抽检，对梁底扣件进行100%检查。 架体搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括项目安全员、技术员、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后方可进行钢筋绑扎工程。砼浇筑过程中要派专人对超高架体进行观测，发现架体下沉、扣件有松动或钢管变形等异常情况，立即停止浇筑，撤离作业人员，及时调查原因并采取相应的加固措施。4、 应急预案4.1应急救援组织机构组 长：姚荣辉副组长：张志凌组 员：贾升广、于洋、虞新洋、刘战华、刘明鹏、刘勇心应急救援组长姚荣辉安全员报警、联络技术负责人组织抢险施工员组织抢

28、救材料员后勤保障其他管理人员保护现场事故应急响应有关班组副组长：张志凌4.2模板坍塌的应急预案模架应急预案严格执行项目部施工现场安全生产重大事故应急预案。 发生模板坍塌安全事故后，班组长及木工班组成员或其他施工管理人员应立即一边派人通知项目经理一边组织人员进行抢救； 得到通知的施工管理人员及项目经理应立即拨打120电话，将工程所在位置、工程名称、联系人、联系电话、伤者情况等通知医务人员前来救护，遇特殊情况应打110通知警方前来协助抢救人员； 施工管理人员及项目经理应立即赶往事故现场维持秩序，在现场周围设置警戒线及警戒标志以防其它事件的发生；医护人员来到后施工管理人员和班组长应协助救治伤员并随救

29、护车前往医院处理其它事项，项目经理及其他施工管理人员应保护好现场，并通知公司、分公司（处）安全监督站及分管领导以备调查并采取有效措施加以预防。 先检查是否还有可能发生二次坍塌。当确认无危险后，方可实施抢救，避免盲目抢险造成抢险队员受到伤害 就地取材，用架管、方木搭设支撑，用钢丝绳索具拉结等办法将其临时加固，减少其应力荷载，施避免发生二次坍塌。 搭设应急安全通道，通道顶端及时张拉安全网，四周张拉隔离警示标志，以利于救援物资及车辆出入进行抢险救援。 迅速组织抢险人员清除倒塌的架体，对坍塌模架使用吊车或塔吊进行重物清除；当模架下有伤员时，必须人工清除杂物再行施救。六、 劳动力计划1、管理人员成立安全

30、管理组织机构，详见附图14：项目安全组织机构2、特殊工种架子工40名（持特殊工种上岗证）模板工60名信号工2名（持特殊工种上岗证）杂工（小工）8名七、计算书及相关图纸附件1超高模架板模板（扣件钢管架支撑）计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：23m；混凝土楼板厚度：120mm

31、；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.0mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：25kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：9

32、00mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5070木方（宽度高度mm）；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：

33、1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900183/12= 4.374105mm4； W =

34、900182/6 = 4.860104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.900=0.270 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=250.9000.12=2.700 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.9000.12=0.119 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.270+ 2.700+ 0.119=3.089 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.089kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=ma

35、x（q1，q2）=6.171kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.089+1.42.250) =6.171kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.089+1.40.72.250) =5.737kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.089 =3.336kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.089 =3.753kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W

36、 =4.860104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.274kNm； Ma=0.125ql2=0.1256.1710.32 =0.069kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1253.3360.32+0.253.1500.3 =0.274kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.7530.32+0.252.2050.3 =0.208Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.274106/4.860104=5.633N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.633N/mm2 小于抗弯强度设计值f

37、=31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.089kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =4.374105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 53.0893004/(384115004.374105)=0.065mm；实际最大挠度计算值: =0.065mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5070木

38、方（宽度高度mm），间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150703/12 = 1.429106 mm4； W=150702/6 = 4.083104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=250.30.12=0.900 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.12=0.040 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+0.900+ 0.040=1.030 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算

39、第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.030+0.021=1.0506kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.030+0.021) =1.135kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.030+0.021) =1.276kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合

40、：q=0.91.2(1.030+0.021) =1.135kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.030+0.021) =1.276kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.677kNm；A

41、永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.1350.92+0.1170.9450.92 =0.181kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.1350.92+0.2133.1500.9=0.677kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.739 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.1350.

42、9+0.6170.9450.9=1.137kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.1350.9+0.6753.150=2.739kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.05069004/(100100001.429106)=0.327mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.677106/4.083104 =16.589N/mm2实际弯曲应力计算值 =16.589N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算

43、=VS0/Ib=2.739100030625/(1.42910650)=1.174N/mm2；实际剪应力计算值 1.174 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.327mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.327mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483.0钢管（直径厚度mm），间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=112.19104= 1.219105 mm4； W=15.0

44、8103= 5.080103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.135kN/m；q2=0.91.40.4

45、50 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.276kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.1350.9+1.2000.5670.9 =1.736kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.2760.9+1.2000.3970.9 =1.692kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.736kN；B 第一

46、层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.05060.9=1.040kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.052 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.038 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.421kN.m 最大剪力：V= 2.226kN 最大变形：= 0.584mm 最大支座

47、反力：F= 5.721kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.421106/5.080103 =82.826N/mm2实际弯曲应力计算值 =82.826N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.22610003473/(1.2191053.5)=18.124N/mm2；实际剪应力计算值 18.124 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.584mm，容许挠度为3.600mm，满足要求

48、！第2跨最大挠度为0.066mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.583mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=5.113+3.545=8.658 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁

49、的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 5.113 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(23-0.12)=3.545 kN；2.立杆稳定性

50、验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=8.658 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.588； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.580=94.937钢管立杆长细比= 94.937 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力

51、计算值：=8.658103/(0.5884.890102) = 30.090N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.090N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！附件2超高模架YWKL3梁模板(扣件钢管架)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：YWKL3。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构

52、造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：23m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.2m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：200；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.0mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：

53、325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：25kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：

54、500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5070木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150,182*3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向

55、间距(mm)依次是：100,300*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5070木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：20

56、6000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中

57、的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=24.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9331=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=