普通悬挑架专项方案

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1、精品范文模板 可修改删除撰写人：_日 期：_海南亚澜湾5#楼普通悬挑脚手架专项施工方案编 制 人：詹 志 平审 核 人：冯 年 怀批 准 人：程 秋 明编制单位：山河建设集团有限公司编制日期：二零一一年十二月目 录第一章 工程概况- 3 -第一节 工程简况- 3 -第二节 方案说明- 3 -第二章 设计方案- 4 -第一节 体系及材料选择- 4 -第二节 设计数据- 4 -第三章 施工方案- 4 -第一节 材质要求- 4 -第二节 搭设流程及要求- 5 -第四章 质量安全保证措施- 6 -第一节 质量措施- 6 -第二节 安全保证措施- 7 -第五章 普通悬挑脚手架体系设计与计算书- 7 -第

2、六章 悬挑脚手架阳角型钢计算书- 18 -第一章 工程概况第一节 工程简况海南亚澜湾5#楼工程，5#楼为26层，层高78M,，5#楼北面、西面和东面为三层商铺裙楼，位于儋州市那洋公路2公里处，工程所处位置东部、南部为开发在建楼盘、西部为西部医院两栋主楼可阻挡一定风力，北部为成片的防风林。海南岛属季风气候区，盛行风随季节变更。冬半年，常风以东北风和东风为主，平均风速2至3m/S。夏半年，海南岛转吹东南风和西南风，且夏秋台风较多，风速极不稳定，但平时风速会达到25m/S，超强台风时，会达到30m/s-60m/s不等。第二节 方案说明一、本方案主要针对本工程悬挑脚手架体系进行计算、编制施工方法和安全

3、措施。二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。三、悬挑脚手架施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。第三节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册 第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59

4、-99中国建筑工业出版社；海南亚澜湾5#、7#楼的建筑、结构平面图，施工立面和剖面图第二章 设计方案第一节 体系及材料选择一、悬挑水平钢梁：16号槽钢。一、支撑体系：悬挑扣件式钢管脚手架支撑体系。二、钢管：483.5优质标准钢管，钢材品种为Q235。三、脚手板：竹串片脚手板四、脚手架用途：结构脚手架五、钢丝拉绳：选择619钢丝绳，直径为18.5mm。六、锚固压环钢筋直径：20第二节 设计数据一、悬挑水平钢梁建筑物外悬挑段长度1.30m，建筑物内锚固段长度2.20m，设置一道钢丝绳；局部悬挑2.7m，设置两道钢丝绳。详见平面布置图。二、双排脚手架搭设高度最高为20m，悬挑楼层分别为7层、14层、

5、21层。三、搭设尺寸为：立杆横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；四、内排架距离墙长度为0.25m；五、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；六、采用的钢管类型为 483.5，计算采用483.0数据；七、横杆与立杆连接方式为扣件； 八、连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；九、锚固压点方式：压环钢筋。第一道压环设置在悬挑处内300mm；第二道压环设置在离槽钢末端100mm处。第三章 施工方案第一节 材质要求 l、悬挑钢管脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级Q235-A，每根钢管的最大质量不应超过

6、25KG，横向水平杆最大长度2200mm,其他杆最大长度6500mm,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、型钢水平悬挑杆采用16号槽钢。其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中的有关规定；槽钢表面应无明显锈蚀，表面应平滑，表面平整度应符合国家规范要求；其力学性能应符合国家规范要求。3、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂

7、纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆、底排立杆、扫地杆均漆黄黑相间色。5、脚手板可采用钢、木、竹材料制作, 每块质量不宜大于30kg。竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的

8、单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。7、预埋钢筋压环直径为20.0 mm。第二节 搭设流程及要求 1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、立杆设置要求： (1)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (2)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置要求：(1)大横杆在脚手架高度方向的间距

9、1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑设置要求：脚手架外侧立面由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求：(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为300mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须

10、采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆设置要求：(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件设置要求： (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，

11、垂直方向3.3m，设一拉结点。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.3米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。8、架体内封闭要求：(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第四章 质量安全保证措施第一节 质量措施1、搭设本方案脚手架用的工字钢、钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。2、钢管表

12、面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管表面的锈蚀深度，钢管弯曲变形必须符合规范规定。3、扣件有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件进行防锈处理。4、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5、支架安装施工时，组织安排模板自检，尤其是对扣件紧固力检查。第二节 安全保证措施1、脚手架搭设和拆除的劳务队伍必须由专业资质的队伍承担，人员必须持有效上岗证的登高作业工人。2、搭设脚手架人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。4、脚手架使用期间，不得任意

13、拆除杆件。5、当脚手架基础下相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。6、当遇六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时必须停止支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业必须有防滑措施，并扫雪除冰。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须采取防火措施和专人看守。8、脚手架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。9、拥有对应的应急预案，本工程已经单独成申报过，这里就不详细介绍了。第五章 普通悬挑脚手架体系设计与计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-

14、2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.8 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；计算采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施

15、工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程在儋州市地处海南岛中部，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.09，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a

16、号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳参数钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.8/(2+1)=0

17、.093kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.093=0.152kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1521.52+0.101.121.52 =0.279kNm；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q

18、1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1521.52-0.1171.121.52 =-0.329kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.279106,0.329106)/4490=73.274N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =73.274N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.093=0.127kN/

19、m；活荷载标准值: q2= Q =0.8kN/m；最大挠度计算值为：=0.6770.12715004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800)=2.001 mm；大横杆的最大挠度 2.001 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=

20、0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.81.5/(2+1)=0.140kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.14)+1.4 1.2=1.908kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.9080.8/3=0.509kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax

21、=0.512kNm；最大应力计算值 =M / W=0.512106/4490=114.027N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =114.027N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800)=0.008 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.14+1.2=1.39kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式

22、如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1389.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800)=1.137 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.008+1.137=1.145 mm；小横杆的最大挠度为 1.145 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R

23、Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0330.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值: P3=0.350.81.5/2=0.21kN；活荷载标准值: Q=30.81.5 /2=1.8kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.21)+1.41.8=2.848kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括

24、以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.80=3.020kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35111.5(0.8+0.2)/2=3.032kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14111.5/2=1.155kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.519.8=0.148kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=

25、7.356kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.81.52/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.356+ 0.851.43.6= 13.111kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.356+1.43.6=13.867kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/

26、m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7 0.510.214=0.074kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0741.51.82/10=0.042kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=13.111kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 13.867kN；计算

27、立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=13111.038/(0.

28、188424)+34654.133/4490=172.198N/mm2；立杆稳定性计算 =172.198N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13867.038/(0.188424)=173.964N/mm2；立杆稳定性计算 =173.964N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.09，s0.214，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 2.090.2140.4=0.125kN/m2；每个连墙件的

29、覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=2.84kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 7.84kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584

30、.2410-4205103=83.269kN；Nl=7.84 Ru16.73kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.73kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为=N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(167304/(3.142502) 1/2 =14.6mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢

31、梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.226kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:=N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=226.09/314.1592=0.36N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第六章 悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息1、荷载参数 脚手

32、架联梁传递支座力F(kN)：14.00;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝拉绳; 立杆横向间距或排距La(m)：0.80; 内排架距离墙长度a(m)：0.40; 阳角型钢长度L(m)：2.00; 点M到Q点的距离D1(m): 3.00; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.80; O点到Q点的距离D2(m)：3.00;3、阳角型钢材料参数 型钢型号：16a号槽钢; 钢丝绳规格型号：619;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W =108.30cm3，截面积A =21.95cm2。阳角型钢

33、示意图阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=14.000kN;水平钢梁自重荷载 q=1.217.239.810-3=0.203kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kNm)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的支撑力为RA=14.834kN;型钢固接处的支撑力为RB=13.571kN;型钢最大弯矩 Mmax=5.377kNm;图中距离|MP|= (3.0003.000+3.0003.000+1.8001.800)1/2=4.609m图中角度 MPQ=arcsin(3.000/4.609)=40.6130图中角度 OPQ=arctan(

34、0.7073.000 /(1.800 + 0.707 3.000)=28.4100每根钢丝绳的拉力 T=14.834/2/sin(40.6130)=11.394kN水平型钢的轴向力 N=211.394cos(40.6130)cos(59.0360)=8.905kN型钢最大应力计算值 =M/1.05W+N/A=5.377106/(1.05108.3103)+8.905103/(21.95102)=51.343N/mm2型钢的最大应力计算值 = 51.343N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16a号槽钢,计算公式如下:=M/

35、bWx fb - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy) 其中b=5701063235 /(21032160235)=0.56经过计算得到最大应力 =5.377106 /( 0.561108.3103)= 88.489N/mm2型钢的最大应力计算值 =88.489N/mm2 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为11.394kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： Fg=Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d

36、2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取6。计算中Fg取11.394kN，=0.85,K=6，得到：d=12.7mm。选择619钢丝绳,最小直径必须大于13mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 =N/A f其中 f 为吊环抗拉强度，取f=50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2T /f/)0.5 =(211.394103/50/3.142) 1/2 =13mm；第 22 页 共 22 页免责声明：图文来源于网络搜集，版权归原作者所以若侵犯了您的合法权益，请作者与本上传人联系，我们将及时更正删除。