向板肋形楼盖板设计计算书

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1、单向板肋形楼盖设计计算书姓名：HJHKJHIHJK学号：3210KLJLK班级：KLHLK日期：20UIYIU目 录设计资料- 1 -1.板的设计- 2 -2.次梁的设计- 3 -3.主梁的设计- 6 -设计资料某建筑，采用现浇钢筋混凝土结构。楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面后，加铺瓷砖地面，面层下铺50mm厚水泥焦渣找平，梁、板下面用20mm厚石灰砂浆粉刷。注意：钢筋直径12mm时，采用HRB400级钢筋，直径12mm时，采用HPB235级钢筋。 工业建筑，活荷载标准值为： 5。6，其分项系数为1.3.；梁、板混凝土均采用C20混凝土。1.板的设计确定板厚及板的计算跨度根据板的厚度与跨度的最

2、小比值（/）,板厚应不小于：=60 (mm) (l为板的跨度)考虑到工业建筑楼面的最小板厚要求，取板厚=80 mm。次梁截面尺寸=（）=（）5700 = 475316（mm） (为次梁的跨度)取次梁梁高 =450 mm。梁宽=（）估算，取 =200 mm板的计算跨度为=-=2400-200=2200(mm)板的几何尺寸及计算简图见图11图11 板的计算简图荷载计算瓷砖地面 0.55（kN/m2）20mm厚水泥砂浆抹面 0.0220=0.40（kN/m2）50mm厚水泥焦渣找平 0.0514=0.70（kN/m2）80mm厚现浇混凝土板 0.0825=2.00（kN/m2）20mm厚石灰砂浆粉刷

3、 0.0217=0.34（kN/m2）恒载标准值 =3.99（kN/m2）活载标准值 =5.6（kN/m2）荷载设计值 =1.23.99+1.35.6=12.07（kN/m2）内力及配筋计算板按考虑塑性内力重分布法计算，取1m板宽作为计算单元。规范规定：四周与梁整体连接的板，对其中间跨的跨中弯矩和支座弯矩可减小20；边跨的跨中截面及第一内支座截面，由于边梁侧向刚度不大，难以提供水平推力，计算弯矩不予折减。取=1000mm，=60mm，C20及混凝土，由于荷载较小，可采用直径12mm的HPB235级钢筋。板的弯矩及配筋计算见表11。表11 板按调幅法计算的弯矩及截面配筋截面位置边区格板中间区格板

4、边跨跨中离端第二支中间跨中中间支座边跨跨中离端第二支座中间跨中中间支座计算跨度（mm）22002200220022002200220022002200弯矩系数m弯矩M（）4.175.313.654.174.175.312.923.34s=0.1210.1540.1060.1210.1210.1540.0840.097（)0.9350.9160.9440.9350.9350.9160.9560.949计算配筋面积（mm2）353.96460.07306.83353.96353.96460.07242.41279.32选用钢筋81408100816081408140810061106100实际配筋

5、面积（mm2）359.0503.0314.0359.0359.0503.0257.0283.02.次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。确定次梁的计算跨度及计算简图见图21。图21 次梁计算简图次梁截面尺寸 =200mm450mm主梁梁高 =（）=（）7200 =900514 (mm) （为主梁跨度）取 =700mm梁宽 =（），取=300mm次梁两端与梁整体连接，则次梁的计算跨度为边 跨 =5700300=5400 (mm)中间跨 =6000300=5700 (mm)荷载计算由板传来的恒载 3.992.4=9.58（kN/m）次梁自重 0.2（0.450.08）25=1.85（kN/m

6、）次梁梁侧抹灰 （0.450.08）20.0217=0.25（kN/m）恒载标准值 =11.68（kN/m）活载标准值 =5.62.4=13.44（kN/m）荷载设计值 =1.211.681.313.44=31.49（kN/m）内力及配筋计算次梁跨中按T形截面进行正截面承载力计算，其翼缘宽度取下面二者中较小值按计算跨度考虑 =1.8 (m)按梁净距考虑 =0.22.2=2.4(m)取 =1.8(m)判别各跨中截面属于哪一类T形截面，取=45035=415(mm)则（）=1.09.6180080（415）=518.4（）83.48（）故各跨跨中截面均属于第一类T形截面，支座截面按矩形截面计算。次

7、梁正截面承载力计算见表21，次梁斜截面承载力计算见表22。表21 次梁正截面承载力计算截面位置边跨跨中离端第二支座中间跨中中间支座计算跨度（m）5.45.45.75.7弯矩系数m弯矩M（）65.5983.4863.9473.08或（mm）18002001800200s=或s=0.0220.2540.0210.221()0.9890.8510.9890.873计算配筋面积（mm2）443.91656.60432.74560.32选用钢筋2 14（直）+1 14（弯）2 18（直）+1 14（弯）2 14（直）+1 14（弯）2 18（直）+1 14（弯）实际配筋面积（mm2）461662.946

8、1662.9表22 次梁斜截面承载力计算截面位置边支座离端第二支座左侧离端第二支座右侧中间支座净跨度（m）5.45.45.75.7剪力系数v0.500.550.550.55剪力V85.0293.5398.7298.720.251.09.6200415=199.2V,截面满足要求0.71.1200415=63.91V，按计算配置箍筋箍筋肢数、直径双肢6228.3=56.6292.08208.17177.13177.13实际箍筋间距（mm）2002001501503.主梁的设计主梁按弹性理论计算确定主梁的计算跨度及计算简图计算跨度 =7200(mm)主梁的截面尺寸及计算简图见图31图31 主梁计算

9、简图荷载计算由次梁传来的恒载 11.685.7=66.58主梁自重（折算为集中荷载） 0.3（0.70.08）252.4=11.16侧梁抹灰（折算为集中荷载） （0.70.08）20.02172.4=1.01恒载标准值 =78.75活载标准值 =13.446.0=80.64恒载设计值 G=1.278.75=94.50活载设计值 P=1.380.64=104.83GP=185.47主梁弯矩及剪力按内力系数表由下式求得 M= V= =94.507.2=680.4（） =104.837.2=754.78主梁弯矩、剪力计算分别见表31和表32。绘弯矩包络图见图32。图32 主梁弯矩包络图表31 主梁弯

10、矩计算项次荷载情况弯矩图恒载活载活载活载活载内力组合384.25290.36-282.06-54.8-54.8-282.06说明：1.弯矩值的单位：；2.标注“*”符号的弯矩系数右内力平衡关系求出；3. 支座弯矩计算时跨度用边跨跨长。132.6638.76-282.06196.56196.56-282.06338.96200.79-416.41118.3173.9-114.49143.7360.9-114.49173.9118.3-416.41最不利内力组合项次组合值()132.6638.76-416.41-54.8-54.8-416.41组合项次组合值()384.25290.36-114.4

11、9196.56196.56-114.49表32 主梁剪力计算项次荷载情况剪力图恒载活载活载活载活载内力组合160.05-238.6194.5说明：1.剪力值的单位：kN2.跨中剪力值由静力平衡求得55.33-133.67199.33141.50-257.16222.659.94-129.06176.06最不利组合组合项次组合值（）55.33-257.1694.5组合项次组合值（）160.05-129.06222.6正截面及斜截面承载力计算主梁正截面承载力计算主梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度为 =2400 (mm)判断跨中截面属于哪一类T形截面 取=70035=665（mm）（

12、）=1.09.6240080(665) =1152（）384.25（）,均属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算 =300mm，= 70070=630（mm）表33 主梁正截面承载力计算截面位置边跨跨中中间支座（支座B、C）中间跨中弯矩M384.25-416.41-54.8196.56222.6=55.65384.25-360.76-54.8196.56s=或s=0.0380.3160.0050.019（)0.9810.8030.9970.990计算配筋面积（mm2）1636.141980.89229.59829.35选用钢筋3 22+2 183 25+2 182 142 18+1 22实

13、际配筋面积（mm2）16491982308889.1表34 主梁斜截面承载力计算截面位置边支座（）中间支座（左） （）中间支座（右） （）剪力V160.05-257.16222.60.259.6300630=453.6和，截面满足要求0.71.1300630=145.53和，按计算配箍筋箍筋肢数、直径双肢8250.3=100.6箍筋间距s (mm)200200200228.71228.71228.71139.7选用弯起钢筋1 14实际弯起钢筋面积（mm2）153.9次梁支座处吊筋计算由次梁传给主梁的全部集中荷载为 GP=1.266.581.380.64=184.73（kN）吊筋=362.84（mm2）选用2 16（402 mm2）也可配附加箍筋附加箍筋范围为 32=32002250=1100（mm2） 879.67（mm2）在两次梁两侧各附加5道双肢8箍筋 =（55）250.3=1006（mm2）879.67（mm2）