一品框架结构计算书

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1、摘要、八刖日第1章建筑设计1.1设计资料1.1.1建筑概况本毕业设计为X大学学生宿舍设计。X大学为一全日制理工科大学，有在校生1万人左右。本学生宿舍为研究生宿舍。总建筑面积：2500n2技术指标：基本风压：0.45kN/m2,主导风向为南风。抗震设防：按7度设防，设计地震分组为一组，设计基本地震加速度值为0.1g。地质情况：地表下杂填土厚0.5m,填土下1.0m厚为粘土(fa=220kR),其下为中风化泥岩(fa=3700k2)。场地周围市政设施完备，设计时不用考虑1.1.1建筑特点该建筑长33ni宽16.8m,层数5层，设计使用年限50年，宿舍设计采用内郎式走廊，两边布置房间，层高3m考虑采

2、用内郎式走廊这种结构比较美观，其特点是：中间有一条公共走廊，住宅布置在走廊两侧。由于楼梯电梯可以设在中间，对结构的抗震有利。第2章结构设计-L-ir300x60)O(D33叩04“nndd,日刁口。sit口司日耳口。耳导口口.mmnciisin。nndd4iinH如非00邛DQ非QO330033网_电。330。的M,33。0技00O图1结构计算简图2.1设计资料1. 2.1.1结构布置与选型结构选型本建筑共有5层，都为小开问宿舍，为了使结构的整体刚度较好，楼面、屋面楼梯等米用现浇结构，基础为柱下独立基础。结构布置结合建筑平面、立面和剖面布置情况，本宿舍的结构平面图布置如图1所示本框架结构柱距6

3、.6m。根据结构布置，本建筑平面除阳台板外均为双向板。本建筑的材料选用如下：混凝土：采用C30钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400其余采用热轧钢筋HPB235墙体：采用蒸压粉煤灰砖重度Y=14kN/m2窗：钢塑门窗，y=0.35kN/m2门：木门，Y=0.2kN/m22.2框架计算简图及梁柱线刚度2.2.1梁柱截面尺寸确定节截面尺寸初估主梁尺寸：h=L/12=7200/12=600mm,取600mmb=h/3=600/3=200mm,取300mm次梁尺寸：h=L/12=3300/12=275mm,取500mmb=h/3=500/3=167mm,取250mm1. 柱子截面尺寸：底层柱轴力估

4、算：假定结构每平方米平均总荷载设计值为12kN,则底层中柱的轴力设计值约为：N=12X6.6X4.8X5=19008kN现采用C30混凝土浇捣，由混凝土强度设计值表查的fc=14.3MPa，假定柱子的截面尺寸为b=h=500mnflU柱子的轴压比为：=N/fcbh=19008/14.3X500X500=0.53故确定取柱截面尺寸为500m林500mm框架梁柱编号及尺寸如图1所示。为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。现浇板厚：板厚板的短边尺寸/(4050)=3300/40=82.5mm所以取h=100mm2.2.2确定框架计算简图框架的计算单元如图1所示，框架嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接

5、，由于各层柱截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面型心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，室内外高差为-0.45m，基础顶面至室外地坪-0.5m，故基顶标高至土0.000的距离为-0.95m,二层楼面标高3.0m，故底层柱高3.95m。其余各层柱均为3.0m,由此绘出框架的计算简图如图2。2.2.3框架梁柱截面特征由构件的几何尺寸、截面尺寸和材料强度，利用结构力学有关截面惯性矩及线刚度的概念计算梁柱截面特性，如表2.2.1及表2.2.2表2.2.1梁截面特性计算表中框架梁层数混凝土强度梁编号截面苑b/mmH/mm梁跨L/mm混凝土弹性模Ec/pa截面惯性矩I/mm4X109线刚度i/N.m

6、mX1010相对线刚度i15C30AB跨2505007200300002.602.20.42C30BC跨2505002400300002.606.51.25C30CD跨2503007200300002.602.20.42边框架梁15C30AB跨2505007200300002.602.20.32C30BC跨2505002400300002.606.50.94C30CD跨2503007200300002.602.20.32表2.2.2柱截面特性计算表层数混凝土强度柱子轴号截面苑b/mmH/mm柱高L/mm混凝土弹性模Ec/pa截面惯性矩I/mm4一9X10线刚度i/N.mmX1010相对线刚度i

7、1C30ABCD5005007200300005.213.960.762-5C30ABCD5005002400300005.215.21.02.2.4框架梁柱的线刚度的计算1. 柱子计算首层柱i=EI/L=3.0X107x2X1/12X0.25X0.54/3.95=3.96X104KN.m标准层柱i=EI/L=3.0X107x2X1/12X0.25X0.54/3=5.2X104KN.m2. 梁计算2轴为中框架梁，I=2I0,各层梁截面均相。AB、CD跨梁i=EI/L=3.0X107x2X1/12X0.25X0.53/7.2=2.2X104KN.m考虑整体现浇梁板结构中，板对梁的有利作用，对中框

8、架取I=2I0,对边框架取1=1.510。I0为矩形截面框架梁的惯性矩。2.3荷载信息2.3.1包载标准值计算恒载：结构层，100厚钢筋混凝土板0.1X25=2.5kN/m2楼面构造层的恒载1.66kN/m2抹灰层，10厚混合砂浆2X0.01X17=0.34kN/m2合计4.5kN/m2(2)屋面何载；恒载：结构层，100厚钢筋混凝土板0.1X25=2.5kN/m2楼面构造层的恒载3.16kN/m2(1)楼面荷载：抹灰层，10厚混合砂浆2X0.01X17=0.34kN/m2(3)b合计主梁自重xh=300mrH600mm抹灰层,10厚混合砂浆6kN/25x0.3x(0.6-0.1+0.3)(0

9、.6-0.1)X2X0.01m2=3.75kN/mX17=0.27kN/m(4)b合计次梁自重xh=250mrH500mm抹灰层，10厚混合砂浆4.02kN/m25X0.25X(0.5-0.1+0.25)(0.5-0.1X2X0.01)=2.5kN/mX17=0.22kN/m(5)b合计基础梁自重xh=250mrH400mm2.72kN/m25X0.25X(0.4-0.1)=1.87kN/m取6kN/m取9kN/m（6）柱自重bxh=500mrH500mm袱灰层.10厚混合砂浆250.6x0.5x0.5=6.25kN/mX4X0.01X17=0.408kN/m(7)合计外墙自重标准层：水刷石外

10、墙面水泥粉刷内墙面6.66kN/m(3-0.5)x0.2x14=7.0kN/m(3-0.5)x0.5=1.25kN/m(3-0.5)x0.36=0.9kN/m(8)合计内墙自重标准层：水泥粉刷内墙面9.15kN/m2.52x0.2x14=7.0kN/mx2.5x0.36=1.8kN/m(9)合计有门和窗内墙自重标准层：钢塑门窗，水泥粉刷墙面8.8kN/m0.40.352x0.2x14=1.12kN/mX2.1=0.74kN/m2x0.9x0.36=0.65kN/m合计2.51kN/m由丁开门和窗不多偏丁安全考虑对丁只开门的内墙由丁开门不多偏安全考虑(10)走廊两侧和阳台铁栏杆自重取3kN/m(

11、11)女儿墙自重0.2x1.5=3kN/m水刷石外墙面1.5x0.5=0.75kN/m水泥粉刷墙面2x1.5x0.36=0.9kN/m合计4.65kN/m取5kN/m2.3.2活荷载标准值计算楼面活荷载标准值一般室内2.0kN/m2阳台2.5kN/m2屋面活荷载标准值上人屋面2.0kN/m2风荷载风荷载详见表2.3.1表2.3.1横向风荷载计算层次H/mH/HUsUz3swwqkHuHFk女儿墙顶16.951.30.841.00.450.4913.241.59.72515.451.001.30.761.00.450.4662.941.53.08.83412.450.8061.30.741.00

12、.450.4332.863.03.08.5739.450.6121.30.741.00.450.4332.863.03.08.5726.450.4171.30.741.00.450.4332.863.03.08.5713.450.2331.30.741.00.450.4332.863.03.459.222.4竖向荷载作用下框架受载总图当结构布置图确定后，荷载的传递路径就已确定。从本结构的布置图中可知：屋盖和楼盖的梁格将板划分为双向板体系。1. 2.4.1顶层梁柱Gk=4.02KN/mX(6.6-0.5)m=24.52KN恒载计算中间次梁gk=6.0KN/m2X2.85m=17.1KN/mgk1

13、=6.0KN/m2x2.1m=12.6KN/m边框架梁gk2=6.0KN/m2X0.75m=4.5KN/mA、D轴g中框架梁k3=6.0KN/m2X0.75m=5.0KN/m(女儿墙)B、C轴gk=6.0KN/m2X(1.2+1.5)m=16.2KN/m2）次梁传给横框架梁此梁自重Gk1=2.72KN/mX(6.6-0.25)m=17.27KN板T次梁Gk2=17.1KN/mX6.6m=112.86KN-48.87KN=63.99KNGk2=12.6KN/mX6.6m=83.16KN-28.62KN=54.54KN小计G1k=17.27KN/m+63.99KN/m=87.25KNG1k=17.

14、27KN/m+54.54KN/m=71.81KN3）横框架梁自重gk=2.72KN/m合计Gk=87.25KNGk=71.81KN1）柱子1）边柱（A、D轴）（板荷载+墙荷载）边框梁传递Gk1=(6KN/m+5KN/m乂6.6m=72.6KN-6.75KN=65.85KN边框梁自重4.02KN/mX(6.6-0.5)m=24.52KN合计GAk=GDk=65.85KN+24.52KN=90.37KN2）中柱（B、C轴）（板荷载+墙荷载）1)纵向中框架梁传递Gi=16.2KN/mX6.6m=106.92KN-44.04KN=62.88KN纵向中框架梁自重（1）AB及CD梁跨板传给次梁（纵向）合计

15、Bk=Gck=62.88KN+24.52KN=87.4KN（3）梁上均布荷载g1=18.0KN/mg2=32.4KN/m3=36.0KN/m4=28.8KN/m2.活载计算1)板传给次梁中问次梁k=2.0KN/m2X2.85m=5.7KN/m2)q边框架梁中框架梁次梁传给主梁k1=2.0KN/m2X2.1m=4.2KN/mk=2.0KN/m2X0.75m=1.5KN/mk=2.0KN/m2X2.7m=5.4KN/m中间次梁传递k=5.7KN/mX6.6m=37.62KN-16.29KN=21.33KNk=4.2KN/mX6.6m=27.72KN-9.54KN=18.18KN（2）柱子1）边柱（

16、A、D轴）边框架梁传递Ak=Qk=1.5KN/mX6.6m=9.9KN-2.25KN=7.65KN2）边柱（B、C轴）Bk=Qk=5.4KN/mX6.6m=35.64KN-14.76KN=20.88KN（3）梁上均布荷载1=6KN/mq2=9KN/m3=12KN/m4=9.6KN/m2.4.2标准层梁柱1. 恒载计算(1) AB及CD梁跨1）板传给次梁中问次梁k=4.5KN/m2X2.85m=12.825KN/mk1=4.5KN/tfX2.1m=9.45KN/m边框架梁k2=4.5KN/m2X0.75m=3.375KN/mk3=3.0KN/m2(栏杆自重)中框架梁k=4.5KN/m2X(1.2

17、+1.5)m=12.15KN/mk1=6.0KN/m2(内墙重)g2）次梁传给横框架梁k1=9.0KN/m2(内墙重)此梁自重梁上墙重9.0KN/mX(6.6-0.2)m=57.6KN次梁传递k2=12.825KN6.6m-36.65KN=48.0KNk2=9.45KN/mX6.6m-21.46KN=40.91KN小计1k=17.272KN/m+57.6KN+48.0KN=122.87KN1k=17.272KN/m+38.4KN+40.91KN=96.58KN3）横框架梁自重梁上墙重k=2.72KN/m9.0KN/mGk1=2.72KN/mX(6.6-0.25)m=17.272KN6.0KN/

18、mX(6.6-0.2)m=38.4KN合计（2）柱子1）边柱（A、边框梁传递D轴)（板荷载+墙荷载）k1=(3.375KN/m+3.0KN/m)X6.6m=42.08KN-10.13KN=31.95KNk=122.87KNk=96.58KNGAk=GDk=31.95KN+43.84KN=75.785KN边框梁及柱自重4.02KN/mX(6.6-0.5)m+6.66KN/mX2.9m=43.84KN合计2）中柱（B、C轴）（板荷载+墙荷载）纵向中框架梁传递Gk1=12.15KN/mX6.6m+6.0KN/mX6.6m=119.79KN-33.21KN=86.58KN纵向中框架梁及柱自重G2k=4

19、.02KN/mX(6.6-0.5)m+6.66KN/mX2.9m=43.84KN合计Bk=GCk=86.58KN+43.84KN=130.42KN（3）梁上均布荷载g1=13.5KN/m2=24.3KN/mg3=27.0KN/m2.活载计算4=21.6KN/m(1) ABCD跨梁1）板传给次梁中问次梁k=2.0KN/m2X2.85m=5.7KN/mq边框架梁中框架梁k1=2.0KN/m2X1.35m+2.5KN/m2X0.75m=4.58KN/mk=2.5KN/m2X0.75m=1.88KN/mk=2.0KN/m2X2.7m=5.4KN/m2)次梁传给主梁中间次梁传递k=5.7KN/mX6.6

20、m=37.62KN-16.29KN=21.33KNk=4.2KN/mX6.6m=27.72KN-9.54KN=18.18KN(2)柱子1)边柱(A、D轴)边框架梁传递QAk=Qk=1.5KN/mX6.6m=9.9KN-2.25KN=7.65KN2)边柱(BC轴)Bk=Qk=5.4KN/mX6.6m=35.64KN-14.76KN=20.88KN(3)梁上均布荷载q1=6KN/mq2=9KN/m3=12KN/m4=9.6KN/m2.4.3底层梁柱1.恒载计算(1)AB及CD梁跨1)板传给次梁(纵向)中问次梁ggk=4.5KN/m2X2.85m=12.825KN/mk1=4.5KN/m2x2.1m

21、=9.45KN/mk2=4.5KN/m2X0.75m=3.375KN/mg边框架梁A、D轴gk3=3.0KN/m2(栏杆自重)中框架梁B、C轴gk=4.5KN/m2X(1.2+1.5)m=12.15KN/mgk1=6.0KN/m2(内墙重)gk1=9.0KN/m2(内墙重)2)次梁传给横框架梁此梁自重Gk1=2.72KN/mX(6.6-0.25)m=17.272KN梁上墙重6.0KN/mX(6.6-0.2)m=38.4KN9.0KN/mX(6.6-0.2)m=57.6KN次梁传递Gk2=12.825KN6.6m-36.65KN=48.0KNGk2=9.45KN/mX6.6m-21.46KN=4

22、0.91KN小计G1k=17.272KN/m+57.6KN+48.0KN=122.87KNGik=17.272KN/m+38.4KN+40.91KN=96.58KN横框架梁自重gk=2.72KN/m梁上墙重9.0KN/m合计Gk=122.87KNGk=96.58KN(2) 柱子1)边柱(A、D轴)(板荷载+墙荷载)边框梁传递Gk1=(3.375KN/m+3.0KN/m)X6.6m=42.08KN-10.13KN=31.95KN边框梁及柱自重4.02KN/mX(6.6-0.5)m+6.66KN/mX3.85m=50.16KN合计GAk=GDk=31.95KN+50.16KN=82.12KN2)中

23、柱(B、C轴)(板荷载+墙荷载)纵向中框架梁传递Gk1=12.15KN/mX6.6m+6.0KN/mX6.6m=119.79KN-31.21KN=88.58KN纵向中框架梁及柱自重G2k=4.02KN/mX(6.6-0.5)m+6.66KN/mX3.85m=50.16KN合计GBk=Gck=88.58KN+50.16KN=138.74KN梁上均布荷载g1=13.5KN/mg2=24.3KN/mg3=27.0KN/mg4=21.6KN/m2. 活载计算同标准层综合上述各楼层的荷载计算结果，绘出结构竖向荷载总图如图3所示。3. A、D轴基础顶面恒载=基础梁自重+栏杆重=(1.87KN/m+3KN/

24、m)X6.6m=32.14KNB、C轴基础顶面恒载=基础梁自重+内墙重=(1.87KN/m+6KN/m)X6.6m=51.94KN2.5水平地震作用及内力、位移分析对于高度不超过40m,以剪切变形为主且，质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法的简化方法计算水平地震作用。水平地震作用计算还涉及结构的自振周期，采用假想顶点位移法确定。水平地震作用下内力及位移分析均采用D值法进行。疗.砧1(U.1SJ71.8A利(2133JST2&倒20.W行妣膑）&13mi(21.3JI37.25怙1(U.U)71剥闽Yd17WHz.721；时点T3=11515=1?31G=1?31仃.砧1115】

25、213J(20.141【如.制U1.J5)(U.1S)口tsi7口3.5S牌|H3【切1琳*tii)122.(7-两轴”如75.7?|亦吊?1.6JJJ1姑3=151S=1315=11115=11S1n.65iW.阁吐侣Ml【3IM,跖21.1(U.1SJ：7娘7.7?B)*5SII项【仞110.42mi1227575UIf*雎白V771151.6rrlTiTrKS时琳利S-1JJ1G=1?31G=1心|倡15J2131!lo.i&i2C.S3Iiznsi(U.1SJ户妁7&73傅）边的M2I1H.4牛句1J0.42IW122.57弭推，0号0*1725=1931G=1.J1G=1?313=1

26、931旭停】gimitzo.ssi21.1修闾廿,悠I0*件则1227t12|1MEMBO.42112)12237YI输&2121TT1.4Tg=1.4X0.35=0.49s故应考虑顶部附加地震作用，顶部附加地震作用系数为：an=0.08T1+0.07=0.08X0.58+0.07=0.1164FEk=a1Geq=0.0508X22482.15KN=1142.09KNF5=anFEk=0.1164X1142.09KN=132.94KNFEk(1-an)=1142.09KNX(1-0.1164)=1009.15KN各质点水平地震作用的标准值Fi=1009.15KNXGH/2GH地震作用下分布（c

27、）层间剪力分布图5横向水平地震你作用及楼层地震剪力表2.5.8各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/KNGH/KN.mGH/2GHFi/KNVi/KN515.955850.4293314.200.35353.20353.20412.955130.7566443.210.25252.29605.4939.955130.7551050.960.19191.74797.2326.955130.7535658.710.13131.19928.4213.955206.9220567.320.0880.731009.15226449.586267034.41.001009.152.5

28、.7水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层问位移Ui和顶点位移Ui分别由式2.4和式2.5计算的出结果Ui=V/2口2.4ui=二Uk2.5其详细计算过程见表1.5.9，表中还计算了各层的层问弹性位移角：9e=AUi/hi。由表2.5.9可知，最大层问弹性位移角发生在第二层，其值1/9549e=1/550（满足要求）。其中9e为钢筋混凝土框架弹性层问位移角限值。表2.5.9横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/KN2D/KN/mUi/mUT/mH/m0e=Ui/hi5353.202952280.0011960.01086831/25084605.492952280.0017870.

29、00967231/16783797.232952280.0027000.00788531/11112928.422952280.0031440.00518531/95411009.154944800.0020410.0020413.951/19352.5.8水平地震作用下的框架内力计算对第二轴线横向框架内力进行计算。框架在水平节点荷载作用下，采用D值法分析内力。1. 计算依据由Vi2D=ZFk求的框架第i的层问剪力V后，i层j柱分配的剪力Vij及该柱上下端弯矩Mu和Mb分别按下式计算柱端剪力：下端弯矩：上端弯矩：上式中：y=Vj=DjV/2DjMb=VjyhMU=Vj(1-y)hyn+y+y2

30、+y32.72.82.6其中Dj、ZDj取自表2.5.4、表2.5.5、表2.5.6,V取自表2.5.8,yn、y1、y2、y3,由规则框架承受均布何载及倒二角形分布水平力作用时反弯点局度比附表查的。各梁线刚度不变，取y1=0。2.计算结果横向水平地震作用下，2轴框架边柱柱端弯矩和剪力计算结果见表2.5.10,中柱计算结果见表2.5.11。并根据表2.5.10及表2.5.11计算出横向水平地震作用下的框架梁的弯矩M剪力V及柱的轴力N见表2.5.12、表2.5.13。由此所绘MN图详见图6、图7。表2.5.10横向水平地震作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表边柱（AD）柱层次hi/mVi/KN

31、2D/KN/mD/KN/mVi(A、D)/KNkyMbKN.mMuKN.m53353.202952281206414.430.420.521.6521.6543605.492952281206424.830.420.537.2537.2533797.232952281206432.690.420.549.0449.0423928.422952281206438.070.420.557.1157.1113.951009.24944801254825.610.550.6555.6435.41表2.5.11横向水平地震作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表中柱（B、。柱层次hi/mVi/KN2D/K

32、N/mD/KN/mVi(A、D)/KNkyMKN.mMuKN.m53353.202952283154737.741.670.556.6156.6143605.492952283154764.791.670.597.1997.1933797.232952283154785.301.670.5127.95127.9523928.422952283154799.341.670.5149.01149.0113.951009.24944801958439.972.1970.67105.7852.10表2.5.12横向水平地震作用下2轴框架各层梁端弯矩及剪力计算表AB跨或CD跨梁BC跨梁层次柱端待分配弯矩

33、之和KN.mMLKN.mMrKN.mVb/KNI1/(I1+Ir)Ir/(I1+Ir)MLKN.mMrKN.mVb/KN556.6121.6514.154.970.250.7542.4642.4635.524154.158.9038.5313.530.250.75115.58115.5896.323225.1486.2956.2919.800.250.75168.86168.86140.722276.96106.1569.2424.360.250.75207.72207.72173.11254.79112.7563.7024.510.250.75191.09191.09159.24表2.5.1

34、3横向水平地震作用下2轴框架各层柱轴力计算表AB跨或CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力边柱轴力中柱轴力层次Vb/KNVb/KNN/KNN/KN54.9735.52-4.97-30.55413.5396.32-18.5-113.34319.80140.72-38.3-234.26224.36173.1-62.66-383.02165216S-50.94T4肖37.2558.9B37.25L15znTI27557/n55.64T91U91112.7552.10-忘。115.*74伯127.551D&E27.95iS,24H9.6170307725Z.1B21LG5W.M濒恒)124.51159.24-8

35、7.17-517.735214,7.W)图6右地震弯矩图（KN.m）图7右地震轴力图(KN.m)2.6风荷载作用下的位移验算及内力计算风荷载已简化为作用丁框架上的水平节点力。计算过程类同水平地震作用下的情况。2.6.1风荷载作用下的位移验算风荷载作用下的层间剪力及侧移计算结果见表2.6.1。由表2.6.1可知层问侧移最大值1/127080e=1/550(满足要求)。其中9e为钢筋混凝土框架弹性层问位移角限值。表2.6.1风荷载作用下框架层问剪力及侧移计算层次Fk/KNV/KND（A、D）/KN/mD（B、C）/KN/m2D/KN/mUi/mUT/mhi/m0e=AUi/hi58.838.831

36、206431547872220.0001010.00149631/3366748.5717.41206431547872220.0001990.00139531/6633338.5725.971206431547872220.0002980.00196031/9933328.5734.541206431547872220.0003960.00898031/1320019.2243.761254819584642640.0005020.0005023.951/127082.6.2风荷载作用下的内力计算根据各楼层剪力及柱的抗侧刚度可求得分配至各框架柱的剪力，根据与地震作用下内力分析的相同方法可求得

37、柱的反弯点高度。由此可求得框架柱的柱端弯矩。边柱的计算结果见表2.6.2，中柱的计算结果见表2.6.3。由柱端剪力根据节点的弯矩平衡条件求得各两端弯矩及梁端剪力，其结果见表2.6.4;再由节点力的平衡条件求得柱的轴力，其结果见表2.6.5。由此做风荷载作用下的MNV图见图8、图9、图10.表2.6.2风荷载作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表边柱（AD柱）层次hi/mV/KN2D/KN/mD(A、D)/KN/mV(A、D)/KNkyMbKN.mMuKN.m538.8387222120641.220.420.51.831.834317.487222120642.400.420.53.603.6

38、03325.9787222120643.580.420.55.375.372334.5487222120644.770.420.57.167.1613.9543.7664264125486.040.550.6515.5110.74表2.6.3风荷载作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表中柱（BC柱）层次hi/mV/KN2D/KN/mD(8C)/KN/mV(A、D)/KNkyMbKN.mMuKN.m538.8387222315473.191.670.54.794.794317.487222315476.301.670.59.459.453325.9787222315479.401.670.514

39、.114.12334.54872223154712.501.670.518.7518.7513.9543.76642641958412.842.1970.6741.9220.65表2.6.4风荷载作用下2轴框架各层梁端弯矩及剪力计算表AB跨或CD跨梁BC跨梁层次柱端待分配弯矩之和KN.mMlKN.mMrKN.mVb/KNI1/(I1+Ir)Ir/(|1+Ir)MLKN.mMrKN.mVb/KN54.791.831.20.420.250.753.593.592.99414.245.433.851.250.250.7510.6610.668.88323.558.975.922.070.250.75

40、17.6317.6314.69232.8512.538.262.890.250.7524.5924.5920.49160.6722.6715.265.270.250.7545.4145.4137.84表2.6.5风荷载作用下2轴框架各层柱轴力计算表AB跨或CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力边柱轴力中柱轴力层次Vb/KNVb/KNN/KNN/KN50.422.99-0.42-2.5741.258.88-1.67-10.2032.0714.69-3.74-22.8222.8920.49-6.63-40.4215.2737.84-11.90-62.991833.59M2R11.833618.9153711

41、6105415.5122.671.田3610.668.971苗12532.6715.5118乃次n15261814,1185JL,座曲中U.1加9厂9仍营9m1516/BCD图8左风弯矩图（KN.m）0.422,990A2125B8B12520714.692.0720A92.8g5,2737,B45,27-7202400r7200i图9左风剪力图(KN)0.42：?.57251,25|i).201(；心01.252.0722B221；技7A72.89tC4240.+VT12209:M技76打72002400995.27L7200InT-F2.7分层法计算竖向荷载作用下框架结构内力竖向荷载作用下，框架的侧移量很小，按分层法进行结构内力分析。考虑内力组合的需要，对恒载、活载作用于AB跨，活载作用于BC跨，活载作用于CD夸，并受重力荷载代表值作用的框架内力分别进行分析。2.7.1恒载作用下杆端的固端弯矩Mk及节点不平衡弯矩M:从框架的受载总图可知，荷载分为集中荷载和三角形均布荷载。(1)顶层固端弯矩：MAB=Mc=-196.18KN.mMBA=MCD=-159.51KN.mMBC=-MCE=-10.56KN.m(2)一般层固端弯矩：MAB=MC=-270.92KN.mMBA=MCD=-207.08KN.mMBC=-MDEF-9.41KN.m底层固端弯矩：