梁板预制及安装专项方案培训资料

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1、瓯江口新区起步区市政工程第14施工合同段 梁板预制及安装专项方案瓯江口新区起步区市政工程第14施工合同段梁板预制及安装专项方案瓯江口新区起步区市政工程第14施工合同段温州建设集团有限公司2016年7月 温州建设集团有限公司 力创“文明标化工地”“优质工程”编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第46页 共47页目 录第一章 编制依据、工程目标.1第二章 工程概况.2第三章 施工组织部署.11第四章 桥梁工程主要施工方法.20一、桥梁施工顺序.20二、测量控制.21三、钻孔灌注桩.26四、承台施工.36五、墩柱施工.38六、盖梁施工.40七、预应力钢筋砼空心板预制.4

2、5八、支座垫石复测及橡胶支座安放.45九、预制空心梁板安装方案.46十、桥面系工程施工工艺.47十一、沥青砼桥面铺设.48十二、水泥搅拌桩施工.48十三、块石护坡施工.51十四、临边围护.53十五、河道通水.54第五章 确保工程质量和工期的措施.55第六章 质量、安全保证体系.64第七章 防台度汛措施.67第八章 文明施工及环境保护措施.71第九章 雨季的施工安排.75拟投入本合同工程的主要施工机械表.78拟配备本工程主要的测量仪器设备表.79拟投入本工程的人员表.79施工工艺框图.80附：施工计划横道图施工现场平面布置图桩位图第一章 编制依据、工程目标一、编制依据1、城市道路工程设计规范（C

3、JJ372012）2、城市桥梁设计规范（CJJ112011）3、公路工程技术标准（JTG B012003）4、后张预应力施工规程（DBJ08-235-1999-75）5、公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）6、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D622004）7、公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D632007）8、城市桥梁抗震设计规范（CJJ 1662011）9、城市桥梁桥面防水工程技术规程（CJJ 1392010）10、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）11、公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）12、公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范

4、（JTG/T B07-01-2006）13、公路桥梁板式橡胶支座规格系列（JT/T 633-2006）14、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF502001）15、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ12008）16、公路工程集料试验规程（JTG E42-2005）17、公路工程水泥及水泥混凝土试验规程（JTG E30 -2005）18、城镇道路工程施工与质量验收规范（CJJ12008）19、预应力混凝土用钢绞线（GB/T 522-2003）20、预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T 14370-2007）21、预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程（JG 852010）二、工程目标 我们

5、将把本工程建设成为业主满意、社会满意的优质工程，实现现代化管理，保证工程在管理、质量、文明、作风上创出一流水平。 1、质量目标（1）确保全部工程达到住建部现行的工程质量验收标准。 （2）工程一次性验收合格率达到100%，确保工程合格。2、安全目标杜绝发生一切重大伤亡事故和安全等事故，争创温州市标化工地。3、工期目标计划开工日期以监理工程师下发的开工令为准。4、环境保护目标噪音、粉尘不超过国家规定的三级标准，废气、废水（液）、废弃物按行业规定处理。第二章 工程概况一、工程范围及规模本项目位于瓯江口新区起步区是半岛工程西片区的启动区，西起灵昆岛东环路，东至经七路，南北以南，北至77省道。拟建场地属

6、滨海淤积平原地貌，垦区内场地为鱼塘，垦区外为现状农田。沿线地势开阔，便道、公路纵横，交通水运便捷。1、 桥梁工程共分为：东环路一号桥，二号桥、三号桥，三座桥共用一个预制场预制，梁板均为后张法预应力砼空心梁板。预制场设置灵昆东路新市镇项目部以东右侧原养殖废弃场地内，占地面积约100m54m。见附表：梁板预制场平面布置图桥梁工程梁板数量一览表序号中心桩号及桥名孔数及孔径（孔M）上部构造单位数量中板边板1K0+529.698东环路一号桥316预应力空心板片96122K1+136.835东环路二号桥316预应力空心板片114123K2+096.177东环路三号桥520预应力空心板片17520合计429

7、预制场施工布置计划名称位置承担预制任务台座数量（个）投入设备预制场灵昆东路右侧新市镇以东234片16m空心板梁195片20m空心板梁20m空心板梁台座30个5t小型门吊1台23.3m跨径大龙门吊1台16m空心板梁模板2套20m空心板梁模板2套2、施工安排本工程区间预制空心板梁采用预制厂预制，预制空心板梁分三批预制，预制空心板梁共设30个台座，每15天一个循环，生产能力2片/天。最大存梁能力30片梁。3、工期安排第一批预制梁（东环路一号桥）：2016.7.12016.9.1，共108片，工期60天。第二批预制梁（东环路三号桥）:2016.9.12017. 1.16，制梁195片，工期 138天。

8、第三批预制梁（东环路二号桥）：暂定工期，制梁126片，工期70天。第三章 各种资源计划安排 一、人、机、材计划 为保证按期完成梁板的预制及架设计划，将人员、设备、材料作如下安排：1、人员计划安排根据预制场施工进度计划安排，合理配备人力资源。管理人员、技术人员及熟练工人主要从我单位已完工的项目和单位抽调。施工人员现以全部进场，具体人员计划如下表。管理人员配置表序号项 目人员安排工作内容1项目经理全面管理2技术负责人全面技术管理3总工施工进度及生产管理4现场负责人预制场生产调度及技术管理5技术人员预制场现场技术管理6测量人员测量放样7试验人员试验检测8安全人员现场安全监督与指导9梁板预制负责钢筋加

9、工、梁板预制的劳动力及设备组织10梁板安装负责梁板安装的劳动力及设备组织作业人员配备计划表工种钢筋工电焊工模板工混凝土工起重工电工张拉压浆工普工其他合计人数826422486422、机械配置序号名称型号数量备注1电焊机BX5004台2钢筋切断机GQ40A1台3钢筋弯曲机GF-252台4小龙门吊5t1台5大龙门吊50t1台6插入式振动器ZN514个7插入式振动器ZN30Z4个9预应力张拉设备套210拌浆机台211压浆机台212模板套43、主要材料数量表序号材料16m空心板梁20m空心板梁合计1C50混凝土(m3)2钢铰线(Kg)3波纹管(m)4锚具(套)5HRB400钢筋(Kg)6HPB300钢

10、筋(Kg)底 模 制 作钢筋骨架绑扎波纹管安装固定立 模立卜立钢筋制作波纹管制作锚垫板定位砼 浇 制拆 模张拉预应力筋穿 束清 孔养 护封 锚孔道压浆封 头制 浆编 束模板制作砼拌制穿 束编 束起 吊 运 输砼 试 块 制 作压 砼 试 块制作水泥浆试块压水泥浆试块工艺流程图第四章 总体施工方案1、台座两座桥共有429片梁板，根据现有场地综合考虑及施工特点，梁板分三次制作及出坑吊装架设，确保存梁期不超过90天。首先在预制场施工放样每个台座位置，开挖比预制梁稍长、宽1.0m、深3050cm的基坑，浇筑C25混凝土底座，然后进行底座精确放样，布设钢筋网，安装模板，浇筑与梁底同宽的台座砼，台座高出底

11、座20cm，根据模板预留的对拉螺栓孔，预埋孔间距为50cm。台座上口以5050mm角钢包边，底板用5mm厚钢板，钢板焊接在角钢上，焊接必须牢固、稳定。钢板焊接完成后对焊缝及顶面进行磨光，确保平整、光洁。并按设计要求的预拱度设置朝下的反拱。台座中线往两侧每50cm标注一道刻度线。预制场地共设20m梁板底座28个,浇注梁板底座前，整个梁板底座范围全部用10cmC25砼找平。台座宽度严格按照设计梁板底宽施工，浇筑台座砼要保证台座顶的水平，台座采用C25砼，浇筑厚度为20cm，台座混凝土浇筑后及时表面压光。整体台座两边铺设钢轨、架设龙门吊，用于砼浇筑、梁板吊移及其他施工辅助吊运。台座具体布置图见后附：

12、梁板预制平面布置图。1.2模板安装梁模板由专业厂家进行制作，运至预制场后，在吊车及小型门吊配合下进行组装。侧模由正规厂家定制加工，采用大型钢板整体拼装，检查各项尺寸符合设计和规范要求后方可投入使用。钢筋绑扎好后安装侧模，安装前在侧模内侧均匀刷上脱模剂（或脱模油）。侧模安装应支撑牢固，尺寸准确，保证顺直。两侧模上顶要用拉杆拉牢，下边每隔一定距离用坚固的钢螺杆支撑于边梁上，使侧模牢固、密实安装在台座，保证不变形、不漏浆。为保证梁板保护层厚度在钢筋和模板之间设置垫块，垫块应错开布置，不贯通截面全长。3-2端模需要两种型号的端模，第一套是与梁体模板同时支立的端模，其形状按张拉时的锚固板的位置做成阶梯状

13、，第二套是封端用端模，此端模在预施应力，管道注浆后支立，目的是封闭锚头和保证梁体外形符合设计要求。铰链底模内模活动撑板拉杆骨架扁铁拉杆螺栓侧模图1-2 空心板内模设计图3-3、内模内模是空心板预制的关键，对内模要考虑立模和拆模方便，又不易损坏，周转率高。内模采用四合式活动模板，16m梁板使用3节内模，20m梁板使用4节内模，以便于装运安拆，其构造如右上图1-2所示： 内模采用钢模，侧面装置铰链，使壳板可以转动。内模的骨架和活动撑板，每隔0.7m设置一道，撑板下端的半边朝梁端一侧用铰链与壳板连接，另半边及上端均做成榫头，顶紧壳板纵面上、下斜接缝，并在撑板上方设置直径20mm的圆钢拉杆，撑板将内壳

14、板撑实后，以模壳外用铅丝捆扎，即成定型的整体内模。脱模时抽动拉杆和扁铁拉杆，即可拆除内模。3-4、模板的安装a立模时利用龙门吊吊立模板，人工配合。模板的安装与钢筋工作配合进行，妨碍绑扎钢筋的模板应待钢筋安装完毕后安设。b. 模板安装顺序为：清理模板和底座 涂脱模剂 贴接缝止浆海绵条 安装钢筋骨架 安装侧模 安装端模 验收。c. 模板安装精度要高于预制梁精度要求，立模前，在台座上准确标出板的横隔位置，立模后，严格检查模板的平直度与垂直度。模板接缝要严密平顺。并均匀喷涂腊质含量较高的脱模剂。在整个施工过程中要始终保持模板的完好状态，认真进行维修保养工作。3-5、模板的拆除拆模好坏涉及到预制梁的质量

15、和模板的周转使用，非承重侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时可以拆除，一般应在混凝土抗压强度达到2.5MPa时方可拆除侧模板.芯模和预留孔道内模，在混凝土强度能保证其表面不发生塌陷和裂缝现象时可拨除。1.3钢筋绑扎钢筋在钢筋加工场制作，运至现场绑扎，钢筋绑扎按照台坐上刻度线准确放样，钢筋骨架的加工及安装要符合设计及规范要求。按设计图坐标根据台座上刻度线放样确定预应力孔道定位筋位置，对焊接成型的定位网片编号，绑扎时对号入座，并与腹板或底板焊接牢固。钢筋在底座上绑扎后应垫好底板混凝土垫块，绑好侧面混凝土垫块再安装模板，翼板钢筋待装模后现场绑扎，并垫好保护层垫块，边梁应注意预埋防撞

16、护、泄水孔等预埋件。4、 混凝土的拌制、运输和浇筑 、梁板混凝土采自商品混凝土，在混凝土卸料前对混凝土进行坍落度抽检，坍落度符合要求方可浇筑。 、梁体砼灌注采用斜向分段、水平分层、左右侧同时浇筑、一次浇筑完成、不设施工缝的施工工艺。龙门吊安装后报质量技术监督部门进行鉴定合格后，方可投入使用。梁板C50砼采用龙门吊进行运输，然后用0.8立方的双料斗将砼吊放至模板内进行浇筑。浇筑时须采用分段分层、左右侧同时、从一端向另一端浇筑。A.先浇筑底板砼，并由一端向另一端均匀下料。第一斗下料后两侧底板上砼的长约6m，厚为12cm。插上下部各四振动器的插头振动60s后，砼表面基本停止下沉，且无气泡冒出。第二斗

17、仍卸梁端的加厚位置，当砼上升至底板以上12cm左右后，后续砼向梁的另一端前进，直至底板全部浇筑完成，然后返回浇筑腹板。B.梁板砼分三层浇筑：第一遍浇筑底板厚度约12cm，再返回来浇筑50cm厚，第三层浇筑至顶板板。C.腹板浇筑完毕后，再从头浇筑顶板。顶板浇筑时，必须联合使用插入式振捣器和附着式振捣器，以保证顶板密实，振动棒插入时应避开波纹管和芯模，并防止因振捣不当而使芯模上浮、变形。特别注意在负弯矩张拉处，要用插入式振动器多振捣10-20s。底模及侧模内的砼采用附着式振捣器振捣。振捣时间不得小于30s，并以砼不泛浆、停止下沉，且无气泡冒出为准。底板砼的振捣时间不得小于50s。因模板较高，施工时

18、要配手电筒来观察砼表面情况，准确判断出是否可以停止振捣。顶模砼采用两台插入式振捣器。、施工中要加强观察，防止漏浆，欠振和漏振现象发生。模板边角以及振动器振动不到的地方要辅以插钎振捣；施工时严禁用振动棒移动砼，并尽量避免振动器碰撞预应力管道、预埋件、钢筋、模板，对锚垫板后钢筋密集区要认真、细致振捣，确保锚下砼密实。、砼坍落度的控制：严格按照设计坍落度进行混凝土坍落度检测（该处所指砼坍落度为混凝土放入料斗时现场所测数据）、温度控制：夏季施工时砼混合料的温度不超过32，故要严格控制砼浇筑时间，一般选择在上午6：00-11：00之间浇筑完成；当温度超过32时，与砼接触的模板、钢筋在浇筑前要采用有效的措

19、施降低到32摄氏度以下，如：在模板内侧洒适当的水对模板进行湿润，人工对模板外侧进行洒水降温。、梁体砼浇筑完毕后，指派水泥工对顶面砼进行多次收浆、研磨，以消除砼收缩裂缝，同时确保顶面砼的密实，不松散。之后再进行顶面拉毛，深度不小于2mm，同时保证了顶面的整体美观。5、砼养生及拆模 砼浇筑完毕后及时进行养生，在顶部覆盖土工布，并派专人对梁板侧面进行不间断的洒水降温。砼浇筑完毕5-6小时后开始拆除端头模板及凿除浮浆，并拆除芯模。芯模拔出后立即在箱梁内部进行洒水养护，同时顶板也洒水养护，24小时后开始拆除侧模。模板拆除后立即进行喷水养生，顶板铺设土工布予以覆盖。使用自动洒水养护系统进行喷洒养生，根据气

20、温调节至每40min喷洒一次。台座下方每2m左右侧各布置一个喷头进行喷雾养生，在梁体前后端各安装一个可前后活动的水龙头喷洒较大的水柱予以养生。对局部自动养护不到的位置，进行人工养护，不留死角；尤其是要注意梁板内部的人工洒水养生。2.6预应力张拉钢绞线下料应采取砂轮切割机按预加工作长度下料，并以22#铁丝编束。钢筋绑扎结束装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，以防进浆。预应力张拉应先试压同条件养护混凝土试件，达到设计强度的95%、龄期不少于7天，方可张拉。在条件具备时宜适当增加龄期，提高混凝土弹性模量，减小反拱度。张拉前先对张拉千斤顶进行校核，施工中也应定期进行校核，确定千斤顶与油

21、表之间相关曲线，以便施工时控制。依设计图纸要求按N1右N2右N1左N2顺序逐束进行张拉，每束采用YCW-200千斤顶两端同时进行。张拉时，用应力控制方法张拉，并以伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值之差应控制在6以内。否则暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，继续进行张拉。张拉时严格控制滑丝和断丝数，每束不超过1根，累计一片梁小于1%。张拉的施工工艺如下：张拉程序为0初应力（0.1con）con持荷2min（锚固）实际伸长值的计算方法为： 16米空心板及20米空心板通用计算公式： LL3-（2L1-L2）L1一张拉至10%应力的实测伸长值（cm） ；L2一张拉至20%应力的实际伸长值（c

22、m）；L3一张拉至100%应力的实际伸长值（cm）理论伸长值的计算： L（PL）/（AgEg） P一预应力束的平均张拉力（N）； L一预应力钢材长度（cm）； Ag一预应力束截面面积（mm2）； Eg一预应力束弹性模量（Nmm2）计算说明分段计算示意图符号说明：Ep预应力筋的弹性模量（Mpa）；Pz分段终点力（KN）Pq分段的起点力（KN）（张拉端的张拉力，线性回归方程中F值）Pp各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（KN）L预应力筋的分段长度（mm）；Ag预应力钢绞线的截面面积（mm2）；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的

23、切线夹角和（rad）；x从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；各参数取值:预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。张拉控制应力k1395 Mpa钢绞线面积Ag140 mm2弹性模量Ep195000Mpa管道摩阻系数0.155管道偏差系数k0.0015张拉端的张拉力Pq781KN标准抗拉强度fpk1860Mpa16米中板34S15.2伸长量计算弹性模量实际截面积设计张拉力线长(M)KL+e-(KL+)终点力（KN）P平=P*(1+e-(KL+)/2)L=P平*L/A

24、y*Eg伸长量备注0.1550.0015195300420585.92.320.000 0.00348 0.997 583.865 584.882 1.654 0.1550.00151953004201.5710.157 0.02670 0.974 568.480 576.172 1.104 0.1550.00151953004204.48750.000 0.00673 0.993 564.666 566.573 3.100 11.715 N2束0.1550.0015195300560781.21.4290.000 0.00214 0.998 779.527 780.364 1.020 0.1

25、550.00151953005601.7060.070 0.01338 0.987 769.167 776.009 1.210 0.1550.00151953005605.52850.000 0.00829 0.992 762.815 777.974 3.933 12.325 N1束16米边板4S15.2伸长量计算弹性模量实际截面积设计张拉力线长(M)KL+e-(KL+)终点力（KN）P平=P*(1+e-(KL+)/2)L=P平*L/Ay*Eg伸长量备注0.1550.0015195300560781.22.320.000 0.0035 0.997 778.486 779.843 1.654 0

26、.1550.00151953005601.5710.157 0.0267 0.974 757.973 768.229 1.104 0.1550.00151953005604.48750.000 0.0067 0.993 752.888 755.430 3.100 11.71479298N2束0.1550.0015195300560781.21.4290.000 0.0021 0.998 779.527 780.364 1.020 0.1550.00151953005601.7060.070 0.0134 0.987 769.167 774.347 1.208 0.1550.0015195300

27、5605.52850.000 0.0083 0.992 762.815 765.991 3.872 12.1990976N1束20米中板4S15.2-5S15.2伸长量计算弹性模量实际截面积设计张拉力线长(M)KL+e-(KL+)终点力（KN）P平=P*(1+e-(KL+)/2)L=P平*L/Ay*Eg伸长量备注0.1550.0015195300560781.22.6650.0000 0.00399750.996 778.083 779.642 1.900 0.1550.00151953005601.5710.1571 0.0267038430.974 757.581 767.832 1.10

28、3 0.1550.00151953005605.6040.0000 0.0084060.992 751.239 754.410 3.866 13.73659847N2束0.1550.0015195300560781.20.8780.0000 0.0013170.999 780.172 780.686 0.627 0.1550.00151953005601.3960.0698 0.0129150410.987 770.161 775.166 0.989 0.1550.00151953005607.5290.0000 0.01129350.989 761.512 765.836 5.272 13.

29、77652571N1束20米边板5S15.2伸长量计算弹性模量实际截面积设计张拉力线长(M)KL+e-(KL+)终点力（KN）P平=P*(1+e-(KL+)/2)L=P平*L/Ay*Eg伸长量备注0.1550.0015195300700976.52.6650.0000 0.00399750.996 971.907 974.552 1.900 0.1550.00151953007001.5710.1571 0.0267038430.974 946.297 959.102 1.102 0.1550.00151953007005.6040.0000 0.0084060.992 938.376 942

30、.336 3.863 13.72947513N2束0.1550.0015195300700976.50.8780.0000 0.0013170.999 974.516 975.857 0.627 0.1550.00151953007001.3960.0698 0.0129150410.987 962.011 969.596 0.990 0.1550.00151953007007.5290.0000 0.01129350.989 951.207 964.152 5.310 13.8533536N1束施工使用千斤顶及配套油表标定参数见下表：千斤顶规格型号千斤顶编号油表编号计算方程式2000KN14

31、11927Y=0.032056X-0.292000KN1421606Y=0.033483X-1.0116米空心板梁应力表张拉力（KN）油表编号：1927千斤顶编号：141油表编号：1606千斤顶编号：142Y=0.032056X-0.29Y=0.033483X-1.014股（MPa）3股（MPa）4股(MPa)3股(MPa)初应力10%2.21 1.59 1.61 0.95 初应力 20%4.72 3.47 4.22 2.91 控制应力 100%24.75 18.49 25.15 18.61 20米空心板梁应力表张拉力（KN）油表编号：1927千斤顶编号：141油表编号：1606千斤顶编号：1

32、42Y=0.032056X-0.29Y=0.033483X-1.014股(MP)5股(MP)4股(MP)5股(MP)初应力10%2.21 2.84 1.61 2.26 初应力 20%4.72 5.97 4.22 5.53 控制应力 100%24.75 31.01 25.15 31.69 张拉注意事项（1）预应力钢材的断丝、滑丝，不得超过下表“后张预应力筋断丝、滑丝限制数”的规定。如超过规定数，应进行更换；如不能更换时，可提高其他束的控制张拉力作为补偿，但最大张拉力不得超过千斤顶的额定能力，也不得超过钢绞线或钢丝的标准强度的80%。后张预应力筋断丝、滑丝限制数类别检查项目控制数钢绞线束每束钢丝断

33、丝或滑丝1根每束钢绞线断丝或滑丝1丝每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%（2）在张拉完成后，测得的延伸量与计算延伸量之差应在6%以内，否则应采取以下的若干步骤或全部步骤：重新校准设备；对预应力材料作弹性模量检查；放松预应力钢材重新张拉；预应力钢材用润滑剂以减少磨擦损失，仅水溶性油剂可用于管道系统，且在灌浆前洗掉；监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。放松千斤顶时应避免振动锚具和预应力钢材；预应力钢材在监理工程师认可后才可截割露头，梁端锚口应按图纸所示用水泥砂浆封闭。（3）在预应力作业中，必须特别注意安全。因为预应力有很大的能量，万一预应力筋被拉断或锚具与张拉千斤顶失效，巨大能

34、量急剧释放，有可能造成很大危害。因此，在任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端，同时在张拉千斤顶的后面应设立防护装置。（4）操作千斤顶和测量伸长值的人员，应站在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程。油泵开动过程中，不得擅自离开岗位。如需离开，必须把油阀门全部松开或切断电路。（5）张拉时应认真做到孔道、锚环与千斤顶三对中，以便张拉工作顺利进行，并不致增加孔道摩擦损失。（6）工具锚的夹片，保持清洁和良好的润滑状态。新的工具锚夹片第一次使用前，在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用510次，应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下，向锚板的锥形孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退契时卡住。润滑剂可采用石墨、二硫化

35、钼、石蜡或专用退锚灵等。（7）多根钢绞线束夹片锚固体系如遇到个别钢绞线滑移，可更换夹片，用小型千斤顶单根张拉。（8）每次张拉完毕后，应检查端部和其他部位是否有裂缝，并填写张拉记录表。2.7压浆孔道压浆张拉完毕立即进行压浆，张拉完成至压浆结束在72小时内完成，管道压浆必须密实，采用真空压浆工艺，水泥浆等级不低于C50。（1）材料试配 管道压浆前，应事先对采用的压浆料进行试配。水泥、高效减水剂、微膨胀剂、矿物掺和料、 水等各种材料的称量应准确到1%（均以质量计） 。水胶比不应超过 0.33。（2）施工设备及称量精度 搅拌机的转速不低于 1 000r/min， 浆叶的最高线速度限制在 15m/s 以

36、内。 浆叶的形状应与转速相匹配，并能满足在规定的时间内搅拌均匀的要求。 压浆机采用连续式压浆泵。其压力表最小分度值不应大于 0.1MPa，最大量程度应使实际工作压力在其 25%75%的量程范围内。储料罐应带有搅拌功能。选用真空辅助压浆工艺，真空泵应能达到 0.092MPa 的负压力。 在配制浆体拌和物时，水泥、压浆剂、水的称量应准确到1%（均以质量计）。计量器具均应经法定计算检定合格，且在有效期内使用。（3）搅拌工艺 应先清洗施工设备。清洗后的设备内不应有残渣、积水，并检查搅拌机的过滤网。搅拌前，在压浆料由搅拌机进入储料罐时，应经过过滤网，过滤网空格不应大于 3mm3mm。浆体搅拌操作顺序为：

37、首先在搅拌机中先加入实际拌和水用量的 80%90%，开动搅拌机， 均匀加入全部压浆剂，边加入边搅拌，然后均匀加入全部水泥。全部粉料加入后再搅拌 2min;然后 加入剩余的 10%20%的拌和水，继续搅拌 2min。搅拌均匀后，现场进行出机流动度试验，每盘进行一次检测，其流动度在184S范围内，即可通过过滤网进入储料罐。浆体在储料罐中应继续搅拌，以保证浆体的流动性。不应在施工过程中由于流动度不够额外加水。 （4）压浆工艺 压浆前，应清除梁体孔道内杂物和积水。浆体压入梁体孔道之前，应首先开启压浆泵，使浆体从压浆嘴排出少许，以排除压浆管路 中的空气、水和稀浆。当排出的浆体流动度和搅拌罐中的流动度一致

38、时，方可开始压入梁体孔道。压浆的最大压力不宜超过 0.6MPa。压浆充盈度应达到孔道另一端饱满并于排气孔排出与 规定流动度相同的浆体为止。关闭出浆口后，应保持不小于 0.5MPa 的压力下保压 3min 的稳压期。 压浆顺序先下后上，同一管道压浆应连续进行，一次完成。从浆体搅拌到压入梁体的时间不应超过40min。压浆过程中，每孔梁应制作 3 组标准养护试件（40mm40mm160mm） 折强度试验。并对压浆进行记录。记录项目应包括：压浆材料、配合比 、压浆日期、搅拌时间、出 机流动度、浆体温度、环境温度、保压压力及时间、（真空度）、现场压浆负责人、监理工程师等。 终张拉完毕，应在 48h 内进

39、行管道压浆。压浆后可以提前交库，但需保证 28d 标准试件的强度达到规定值。压浆强度未达到28d 强度要求之前，不得进行静载试验或出场架设。梁体、浆体及环境温度 压浆时浆体温度应在 530之间，压浆及压浆后 3d 内，梁体及环境温度不应低于 5，否则应采取养护措施，以满足要求。高温施工在环境温度高于 35时，应选择温度较低的时间施工，如在夜间进行。低温施工 在环境温度低于 5时，应按冬期施工处理，可适当增加引气剂，含气量通过试验确定。不宜在压浆剂中使用防冻剂。在压浆前应首先进行抽真空，使孔道内的真空度稳定在 -0.06MPa-0.08MPa 之间。真空度稳定后，应立即开启管道压浆端阀门，同时开

40、启压浆泵进行连续采用灰浆拌制机拌和水泥浆，水泥浆经过密目筛过滤后使用，压浆过程中压浆泵保持压力0.7MPa。压浆采用普通硅酸盐水泥，水泥浆最大泌水率4%，拌和三小时后泌水率控制在2%，24小时后泌水全部被浆吸收，水灰比控制在0.40.45之间，水泥浆稠度应控制在10s18s之间。随机抽样制作三组7.077.077.07cm3水泥浆试件，检查压浆的强度，压浆完成后进行封端，水泥浆强度大于15Pa时，将吊走存放，压浆时的气温或构件温度在532度之间，管道压浆后48小时内构件温度不低于5，否则采取保温措施，压浆要缓慢进行，并一次连续完成，若因故停顿，立即清洗孔道，排除故障后再压，压浆孔道另一端冒出浓

41、浆后，封堵出浆孔后保持压力不小于0.5MPa的一个稳压期，稳压期的持续时间2分钟。2.8封锚孔道压浆完成后，进行封锚施工。封锚前，在预应力张拉槽口加焊钢筋网片，封锚混凝土应与梁体混凝土标号一致。封锚完成后进行覆盖洒水养护，当日平均气温低于5或日最低气温低于-3时，采用蒸汽养护方式。质量预控与通病防止壁厚超差生产中由于梁内模固定较难，稍有疏忽，容易使内模移位，以至梁壁厚超差。（1）引起梁壁厚超差的原因：a插入式振捣器先工作部位，梁壁超厚，反之侧超薄。b砼拌和物一次投料过多处，梁壁超厚，反之侧超薄.。（2）为避免梁壁厚超差，将采取以下措施：a在内模周围在投料前，除绑扎砼保护层垫块外，用临时插木杆插

42、紧，使内模固定。插入式振捣器的振动棒不得直接与模板接触，从而减小模板的震动。b采用“多次投料”法，每一层砼拌和物不得超过30厘米，沿纵向成陡坡自然向下。用二只插入式振捣器在同一水平面内同时工作，使内模两侧所受的挤压力均匀。梁顶面裂缝（1）产生梁顶面裂缝的主要原因：a内模拆除过早，砼强度未达到一定值。b顶面钢筋保护层过薄。c洒水养护不及时。（2）为防止梁顶面产生裂缝，拟采取以下措施：a在梁浇捣完毕后，须待砼达到设计强度的50%（即C25）时，再拆除内模，避免因砼自重而产生坍落，使梁顶面产生裂缝。b在生产中，严格按图施工，将梁顶钢筋的保护层厚度控制在规定的范围内，不得小于20mmc在砼达到一定强度

43、后（在砼面上用手稍用力按时无痕迹），便可洒水养护，且应先达到强度的先洒水，不能以一根梁最后浇筑的部份为准。漏浆：（1）产生漏浆的原因：a钢模与钢模间拼缝处变形，底模边沿直线性差，螺栓不齐或部份螺栓损坏，造成紧固失效。b钢模拼缝处砼残渣未认真清除，拼缝处错位，没有按规定紧固螺栓。（2）为防止漏浆，从而直接影响产品的外观质量，生产中拟采取以下措施：a在设备方面应对钢模拼缝处变形，底模边沿直线（大于H/1000）进行矫正，变形严重量超标的应予以淘汰、更新，钢螺栓配齐。b在工艺方面应对钢模拼缝处的杂物进行认真清除，拼缝处应左右上下对齐，防止错位，在螺栓紧固前嵌入海绵垫条，并按规定进行紧固。预应力施工常

44、见问题及处理措施锚垫板面与孔道轴线不垂直或锚垫板中心偏离孔道轴线（1）现象张拉过程中锚杯突然抖动或移动，张拉力下降。有时会发生锚杯与锚垫板不紧贴的现象。（2）原因分析锚垫板安装时没有仔细对中，垫板面与预应力索轴线不垂直。造成钢绞线或钢丝束内力不一，当张拉力增加到一定程度时，力线调整，会使锚杯突然发生滑移或抖动，拉力下降。（3）预防措施锚垫板安装应仔细对中，垫板面应与预应力索的力线垂直。锚垫板要可靠固定，确保在混凝土浇筑过程中不会移动。（4）治理方法另外加工一块楔形钢垫板，楔形垫板的坡度应能使其板面与预应索的力线垂直。锚头下锚板处混凝土变形开裂。（1）现象预应力张拉后，锚板下混凝土变形开裂。（2

45、）原因分析通常锚板附近钢筋布置很密，浇筑混凝土时，振捣不密实，混凝土疏松或仅有砂浆，以致该处混凝土强度低。锚垫板下的钢筋布置不够、受压区面积不够、锚板或锚垫板设计厚度不够，受力后变形过大。（3）预防措施锚板、锚垫板必须在足够的厚度以保证其刚度。锚垫板下应布置足够的钢筋，以使钢筋混凝土足以承受因张拉预应力索而产生的压应力和主拉应力。浇筑混凝土时应特别注意在锚头区的混凝土质量，因在该处往往钢筋密集，混凝土的粗骨料不易进入而只有砂浆，会严重影响混凝土的强度。（4）治理方法将锚具取下，凿除锚下损坏部分，然后加筋用高强度混凝土修补，将锚下垫板加大加厚，使承压面扩大。滑丝与断丝（1）现象锚夹具在预应力张拉

46、后，夹片“咬不住”钢绞线或钢丝，钢绞线或钢丝滑动，达不到设计张拉值。张拉钢绞线或钢丝时，夹片将其“咬断”，即齿痕较深，在夹片处断丝。（2）原因分析锚夹片硬度指标不合格，硬度过低，夹不住钢绞线或钢丝；硬度过高则夹伤钢绞线或钢丝，有时因锚夹片齿形和夹角不合理也可引起滑丝或断丝。钢绞线或钢丝的质量不稳定，硬度指标起伏较大，或外径公差超限，与夹片规格不相匹配。（3）防治措施锚夹片的硬度除了检查出厂合格证外，在现场应进行复验，有条件的最好进行逐片复检。钢绞线和钢丝的直径偏差、椭圆度、硬度指标应纳入检查内容。如偏差超限，质量不稳定，应考虑更换钢绞线或钢丝的产品供应单位。滑丝断丝若不超过规范允许数量，可不予

47、处理，若整束或大量滑丝和断丝，应将锚头取下，经检查并更换钢束重新张拉。波纹管线形与设计偏差较大（1）现象最终成型的预应力孔道与设计线形相差较大。（2）原因分析浇筑混凝土时，预应力橡胶棒没有按规定可靠固定。橡胶棒被踩压、移动、上浮等，造成橡胶棒变形。（3）预防措施要按设计线形准确放样，并用U形钢筋按规定固定橡胶棒的空间位置，再点焊牢固。曲线及接头处U形钢筋应加密。浇筑混凝土时注意保护橡胶棒，不得踩压，不得将振动棒靠在橡胶棒上振捣。应有防止波纹管在混凝土尚未凝固时上浮的措施。张拉钢绞线延伸率偏差过大（1）现象张拉力达到了设计要求，但钢绞线延伸量与理论计算相差较大。（2）原因分析钢绞线的实际弹性模量

48、与设计采用值相差较大。孔道实际线形与设计线形相差较大，以致实际的预应力摩阻损失与设计计算值有较大差异；或实际孔道摩阻参数与设计取值有较大出入也会产生延伸率偏差过大。初应力采用值不合适或超张拉过多。张拉过程中锚具滑丝或钢绞线内有断丝。张拉设备未作标定或表具读数离散性过大。（3）防治措施每批钢绞线均应复验，并按实际弹性修正计算延伸值。校正预应力孔道的线形。按照钢绞线的长度和管道摩阻力确定合格的初应力值和超张拉值。检查锚具和钢绞线有无滑丝或断丝。校核测力系统和表具。预应力损失过大（1）现象预应力施加完毕后钢绞线松驰，应力值达不到设计值。（2）原因分析锚具滑丝或钢绞线内有断丝。钢绞线的松驰率超限。量测

49、表具数值有误，实际张拉值偏小。锚具下混凝土局部破坏变形过大。钢绞线与孔道间摩阻力过大。（3）防治措施检查钢绞线的实际松驰率，张拉时应采取张拉力和引伸量双控制。事先校正测力系统，包括表具。锚具滑丝失效，应予更换。钢绞线断丝率超限，应将其锚具、预应力筋更换。锚具下混凝土破坏，应将预应力释放后，用环氧混凝土或高强度混凝土补强后重新张拉。改进钢束孔道施工工艺，使孔道线形符合设计要求，必要时可使用减摩剂。第五章 质量保证措施1 质量管理目标1.1总体质量目标：优良；1.2原材料合格率：100%；1.3灰浆、砂浆、混凝土试件强度合格率：100%；1.4分项工程验收合格率：100%；1.5施工机械设备完好率90%； 1.6工期履约率：100%；1.7顾客满意率：98%。2 质量保证体系 质量保证体系如下页框图。3 质量保证措施（1）建立内部质量检查制度项目经理部每月进行一次创优大检查，施工工区每旬进行一次。创优检查由主管领导组织有关部门人员参加，外业测量，内业检查分别进行；外业测量对照现行技术标准对工程结构外观轮廓尺寸及中线、水平进行实地测量，作好记录，作为评定质量等级的依据心。内业按管理部门对口检查各项资料、记录、台帐：报表、签证、质检证书、设备状况是否完整、齐全。凡一次检查合格率不足100的，优良率不足95