混泥土梁板结构学习教案

《混泥土梁板结构学习教案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《混泥土梁板结构学习教案（68页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、会计学1混泥土混泥土(nt) 梁板结构梁板结构第一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)第1章 梁板结构设计(shj)第1页/共67页第二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)本章(bn zhn)重点1. 掌握整体式单向梁板结构的内力按弹性及考虑塑性内力重分布的计算方法；建立折算荷载、塑性铰、内力重分布、弯矩调幅等概念；掌握连续梁板截面设计特点及配筋构造要求。2. 掌握整体式双向梁板结构的内力按弹性及按极限平衡法的设计方法；掌握其配筋构造要求。3. 熟悉梁式楼梯和板式楼梯的受力特点、内力

2、计算和配筋构造要求。4. 了解雨篷梁的设计计算方法，特别是对其整体倾覆验算的要求。第2页/共67页第三页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)结构形式组成：梁+板，可有板无梁。形式：楼盖、屋盖、阳台、雨篷(y pn)、楼梯、片筏基础等。1.1 概述钢筋混凝土无梁楼盖钢筋混凝土肋梁楼盖第3页/共67页第四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)按施工方法(fngf)分类装配式：预制板+现浇（或预制）梁。装配整体式：预制楼面上做刚性面层。 刚性面层： 40 mm混凝土层，内配钢筋网。现浇式：板与

3、梁钢筋交织，混凝土同时浇捣。这是本章学习的重点。现浇式钢筋混凝土楼（屋）盖分类 有有梁梁楼楼盖盖现现浇浇楼楼盖盖无无梁梁楼楼盖盖 单单向向板板肋肋形形楼楼盖盖双双向向板板肋肋形形楼楼盖盖井井式式楼楼盖盖与与密密肋肋楼楼盖盖第4页/共67页第五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)单向(dn xin)板肋形楼盖 1-112qqq1-241 115384q lvEI 1-342 225384q lvEI 1-412vv l2 / l1 3时按单向板设计第5页/共67页第六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下

4、一章(y zhn)1-5441 12 2q lq l 1-64214412lqqll 1-74124412lqqll 1212/20.9412 ,0.0588/30.9878 ,0.0122llqq qqllqq qq21212121当当时时: :当当时时: :板上荷载传力方式： 次梁主梁墙、柱基础除与边长比有关外，还与支承梁的线刚度比有关。 第6页/共67页第七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)板上荷载传力方式： 两个方向梁墙、柱基础亦亦可可按按短短边边方方向向的的单单向向板板计计算算，但但长长边边方方向向应应布布置置足足够够的的构构

5、造造钢钢筋筋，只只配配分分布布钢钢筋筋不不够够。双向板肋形楼盖 梁无主次之分，荷载两向传递。 2/3ll 2 21 1时时宜宜按按双双向向板板设设计计l2 / l1 2时按双向板设计第7页/共67页第八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)井式井式楼盖与密肋楼盖 可无柱，使用方便，但梁跨度大。楼面刚度弱，变形大。梁高h 。 0118l密肋肋距 1.5 m，楼面刚度比井式大，变形比井式小。 传力方式： 板梁基础墙第8页/共67页第九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)无梁楼盖 传力方式：

6、 板柱基础板不宜薄，h150mm。柱距不宜大。 第9页/共67页第十页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)1.2 现浇单向板肋形楼（屋）盖设计结构布置(bzh)方法板板跨跨12.0 3.0ml次次梁梁24 6ml 2hl=(1/121/18)=(1/121/18)bh=(1/21/3)=(1/21/3)主主梁梁35 8ml 3hl=(1/81/14)=(1/81/14)bh=(1/21/3)=(1/21/3)第10页/共67页第十一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)梁板内力(nil)

7、计算方法按弹性理论计算 按结构力学方法计算。下例情况下按弹性理论方法计算： 为使板有足够的刚度，板厚尚应满足：连连续续板板简简支支板板140l悬悬臂臂板板135l112l板板厚厚工业楼面：h70 mm民用楼面：h60 mm屋 面：h70 mmhhh第11页/共67页第十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(1)直接承受动力荷载和疲劳荷载作用的楼盖；(2)在使用阶段不允许(ynx)出现裂缝或对裂缝开展有较高要求的楼盖；(3)处于侵蚀性环境及负温下的楼盖。按塑性理论计算方法单向板肋形楼盖按线弹性的计算计算单元的确定第12页/共67页第十三页

8、，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)荷载分配(fnpi)时不考虑结构的连续性第13页/共67页第十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)相邻两跨跨长相差10时，按等跨计算(j sun)。五跨以上按五跨计算(j sun)。计算简图墙支承梁支承第14页/共67页第十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)计算(j sun)跨度0cll 0n(llh板板）0n1.025ll （梁梁）中间跨对多跨连续梁板0n22abll，且且0n(22hb

9、ll板板）0n1.0252bll （梁梁）边跨第15页/共67页第十六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)荷载(hzi)(1) 恒载：自重、粉灰重等。恒载标准值体积材料自重常用的材料和构件自重见教材附录2。(2) 活荷载：人群、家具等。民用建筑楼面活载标准值见教材附录3。板和次梁一般以均布荷载为主。承载力计算荷载用设计值，要将荷载标准值乘以荷载分项系数G 或Q 。第16页/共67页第十七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(3) 折算(sh sun)恒载与折算(sh sun)活载考虑

10、主梁对次梁、次梁对板的约束影响。板次梁1122ggqqq1344ggqqq当梁板直接搁置在砖墙或钢梁上时，按实际恒载和实际活载计算。第17页/共67页第十八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)内力(nil)计算及组合内力按结构力学方法计算。25跨等跨梁板内力见教材附录7。内力要根据荷载最不利布置组合计算。恒载一次布置，活载分跨布置再组合第18页/共67页第十九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)配筋计算(j sun)配筋计算方法按混凝土结构设计原理（第二版）有关章节。配筋时用的弯矩和

11、剪力值按如下方法确定：02bMMV边边中中1-8()2bVVgq 边边中中1-9第19页/共67页第二十页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)单向板肋形楼盖按塑性内力重分布方法(fngf)设计计算单元及荷载(1) 计算单元：与弹性方法相同。(2) 计算跨度：(3) 荷载：用实际恒载与实际活载。中间跨0ll （梁梁）边跨0002(21.025allhllll ，且且板板）（梁梁）第20页/共67页第二十一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)塑性(sxng)铰混凝土开裂后，截面的应力分布发

12、生了变化，称应力发生了重分布。钢筋屈服后，在荷载无明显增加的情况下，截面的变形可以急剧增大，称出现了“塑性铰”。第21页/共67页第二十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)塑性(sxng)铰可分为拉铰（受拉钢筋屈服）和压铰（受拉钢筋不屈服），拉铰转动量大于压铰。式中， 为极限曲率； 为屈服曲率；lp为塑性铰的等效长度。塑性铰与普通铰的区别是：(a) 塑性铰是单向铰，只能沿Mu方向转动；(b) 塑性铰可以传递弯矩, MMu ；(c) 塑性铰的转动是有限的：puyp()l1-10u y 第22页/共67页第二十三页，共68页。混凝土结构设计

13、第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)内力(nil)重分布超静定结构中，某一截面由于裂缝出现、钢筋与混凝土粘结破坏、钢筋屈服等原因，使截面内力分布与按弹性理论分析时有所不同的现象，称为出现了内力重分布。超静定结构才有内力重分布,静定结构只有应力重分布第23页/共67页第二十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)内力重分布使弹性计算中弯矩最大截面内力减少(jinsho)，弯矩较小截面的内力增大，相当于弯矩调幅。由于塑性铰的转动是有限的，因此调幅量也有限。弯矩调幅法钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程(CEC

14、S51:93)规定：调幅系数一般为0.2，且不宜超过0.25。 第24页/共67页第二十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)可按荷载最不利布置(bzh)，根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计算；也可近似取用考虑荷载最不利布置按弹性方法算得的剪力值。弯矩调幅法计算步骤(1) 按弹性分析方法计算内力，按活载最不利分布进行内力组合得出最不利弯矩图；(2) 按CECS51:93要求对支座弯矩调幅；(3) 计算支座弯矩调幅后相应的跨中弯矩值，且比弯矩值不得小于弹性弯矩值。连续梁各控制截面的剪力设计值第25页/共67页第二十六页，共68页。混凝土结

15、构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)等跨连续梁板内力计算(1) 等跨连续梁式中， 、 分别为等跨连续梁的弯矩系数和剪力系数，见表1.1和表1.2。2mb0()Mgq l 1-11vbn()Vgq l 1-12vb mb (2) 等跨连续板式中， 为等跨连续板的弯矩系数，见表1.1。2mp0()Mgq l 1-13mp 第26页/共67页第二十七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)表1.1 连续梁和连续单向板的弯矩计算(j sun)系数支承情况支承情况 截面位置截面位置 端端支座支座边跨边跨跨中跨中 距端第

16、距端第二支座二支座 距距端第二端第二跨跨中跨跨中 中间中间支座支座 中间跨中间跨跨中跨中 A B C 梁、板搁置梁、板搁置在墙上在墙上 0 1/11 2跨跨连续：连续：-1/103跨以跨以上连续：上连续：-1/11 1/16 -1/14 1/16 板板与梁整与梁整浇连接浇连接 -1/16 1/14 梁梁-1/24 梁与柱整浇梁与柱整浇连接连接 -1/16 1/14 mbmp、第27页/共67页第二十八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)表1.2 连续梁的剪力计算(j sun)系数支承情况支承情况 截面位置截面位置 端支座内端支座内侧侧Ai

17、n 距端第二支座距端第二支座 中间支座中间支座 外侧外侧B Bexex 内侧内侧Bn 外侧外侧C Cexex内侧内侧Cin 搁置搁置在墙上在墙上 0.45 0.60 0.550.550.55与梁或柱与梁或柱整浇连接整浇连接 0.50 0.55 vb 第28页/共67页第二十九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)v按照混凝土结构设计原理(第二版) 第4章所介绍的方法计算受力纵筋，受力纵筋沿短跨方向布置。v一般不验算斜截面承载力。v四周与梁整体连接的单向(dn xin)板，由于拱效应使板中v 各计算截面弯矩减少，中间跨的跨中截面和中间支v 座

18、计算弯矩都按减少20计算，其他截面不减少。配筋计算与构造要求(1) 配筋计算特点板第29页/共67页第三十页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2) 构造(guzo)要求v板厚宜尽量薄一些，但不得小于最小厚度。v板的支承长度应满足受力钢筋在支座内的锚固要 求，且一般不小于板厚及120 mm。v受力钢筋一般用HPB235级钢筋和LL550级冷轧带 肋钢筋，直径常用8 mm、10 mm，70 mm 间距200 mm。v受力钢筋可用弯起式或分离式，钢筋的弯起、切断 见教材第29页图。支座计算弯矩都按减少20计算，其他截面不减少。第30页/共67

19、页第三十一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)v分布筋与受力筋方向垂直，每米不小于4根，直径常为8 mm，且截面面积不小于受力钢筋截面面积的15。v嵌入(qin r)墙内的板，其板面应配附加钢筋。v垂直于主梁的板面应设附加钢筋。第31页/共67页第三十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)次梁(1) 配筋计算(j sun)特点跨中按T形截面计算(j sun)，支座按矩形截面计算(j sun)。正截面按混凝土结构设计原理（第二版）第4章计算(j sun)，斜截面按该书第5章计算(j s

20、un)。(2) 构造要求v受力钢筋的弯起和切断原则上应按弯矩包络图确定。v对于跨度相差不超过20、承受均布荷载的次梁，当q/g 3时，可按本教材中图确定。第32页/共67页第三十三页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)主梁(1) 计算特点主梁以承受次梁传来的集中(jzhng)荷载为主，为简化计算，可将自重也折算成集中(jzhng)荷载计算。v跨中按T形截面计算，支座按矩形截面计算。.v主梁支座处截面有效高度按下图确定。第33页/共67页第三十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2)

21、 构造(guzo)要求主梁受力钢筋的切断位置要按弯矩包络图确定。次梁与主梁相交处应设附加钢箍或吊筋。第34页/共67页第三十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)附加钢箍筋或吊筋按右式计算：式中，F 为次梁传递给主梁的集中荷载设计值； fyv为附加箍筋或吊筋的抗拉强度设计值； 为附加箍筋与水平线的交角。svyv2sinFAf 第35页/共67页第三十六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)1.3 双向板肋梁楼盖双向板按弹性理论的内力(nil)计算按弹性理论取微元体，建立微分方程式并求解

22、，根据边界条件可以求出板的内力与变形。或纵横各取一单元宽板带，按交点处挠度相等进行荷载分配。单区格双向板的内力计算第36页/共67页第三十七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)pgql 取用lx和ly 中较小者。3c212(1)EhB 为泊桑比，混凝土的0.2，表中系数是按0算得的，当 不等于0.2时，支座弯矩仍查表计算，跨中弯矩要按下列公式计算：式中，弯矩系数和挠度系数的取值对常见的六种情况可查教材附录8，对其他支承情况可查设计手册。单位板宽内弯矩和挠度计算方法：24c/MgqlfgqlBc c弯弯矩矩弯弯矩矩系系数数 （）挠挠度度 挠

23、挠度度系系数数 （）1-14第37页/共67页第三十八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)式中， mx和my仍按表计算。( )xxy( )yyxmmmmmm 多区格双向板的内力计算(j sun)(1) 计算(j sun)跨中最大弯矩求区格A时：A区格活载满布，然后跨区格布置活载。第38页/共67页第三十九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)v活载最不利布置方法v当求某一区格跨中最大弯矩时，在该区格及其前后(qinhu)左v右每隔一区格应布置活荷载，即呈棋盘式布置。v支承条件g+q/2

24、荷载作用下，各中间支座可视为固支。若A区格为边区格，则边支座有边梁时为固支，无边梁时为简支。在q/2荷载作用下，中间各支座可视为简支。若A区格为边区格，则边支座有边梁时为固支，无边梁时为简支。v内力计算a. 先求A区格在g+q/2荷载作用下的跨中弯矩，按四边固支条件查单区格板的表。第39页/共67页第四十页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)b. 在求A区格在q/2荷载作用下的跨中弯矩，按四边铰支条件查单区格板的表。c. 将a 、b计算结果叠加得最后结构。 跨中最大挠度也按上述(shngsh)方法计算。(2) 计算支座最大弯矩v活载最不利布

25、置方法 为简化计算，假定各区格均布满活载。v支承条件 中间支座均为固支，边支座按实际支座情况而定。v内力计算a. 根据支承情况和g+q的荷载查单区格板的表格 计算相应的支座弯矩。第40页/共67页第四十一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)b. 由以上讨论(toln)可见，虽然是多区格双向板，计算时仍是 一个区格、一个区格地单独计算。c. 计算可从较大的区格开始，当相邻两跨所求得的同一支座的弯矩不等时，选较大者配筋。(3) 支座梁内力计算v荷载分配由每区格四角按 对角线将区格划分为四块，每块上的恒载和活载传递给相邻的支承梁。不考虑板的连续

26、性。045第41页/共67页第四十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)v内力va. 三角形荷载作用下的内力化为等效均布荷载计算，v 见教材中附录12。vb. 梯形荷载作用下的内力可先按固端弯矩相等(xingdng)的条件v 换算成等效均布荷载。vc. 三角形荷载也可换算成等效均布荷载计算。双向板按塑性理论计算设计时为考虑内力重分布特性，按极限平衡法设计，用钢量比按弹性理论设计可节省2025以上。第42页/共67页第四十三页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)试验(shyn)钢筋混凝土

27、的双向板的破坏裂缝见下图。第43页/共67页第四十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)塑性(sxng)铰线法(1) 基本假定v塑性铰发生在弯矩最大的截面上；v塑性铰线是直线；v节板为刚性板，板的变形集中在塑性铰线上；v在所有可能的破坏图式中，必有一个是最危险的，其极限荷载为最小；v塑性铰线上只有弯矩，没有其他内力。第44页/共67页第四十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2) 极限荷载中间区格的破坏图式及极限荷载如下：塑性(sxng)铰线与边线的夹角随荷载及边长比而改变，为简

28、化起见，取 。045 第45页/共67页第四十六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)*010101u 01uu0202011(2)(3)22326l wl wlP lPVPlllw外外功功：*01u02011u1u2u01011u2u022u1u01011u2u1u2u2u1u01242 2()40.5()2()()2(2)lMllmwmmwllqwmmlmmllwMMMMMMl 内内功功：第46页/共67页第四十七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(3) 设计公式四边固支双向板设

29、计时，以P代替(dit)Pu，以M1 、 M2 代替(dit)M1u 、 M2u ，同时令：02201111221122lmnlmmmmmmmmm *uu,PVM 令令得得2u 011u2u1u2u2u1u020122(3)12P lMMMMMMll1-15第47页/共67页第四十八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)11 021 0122 011 01111 021 01222 011 01Mm lnm lMm lm lMMm ln m lMMm lm l 则则有有 将上列四式代入式（1-15），得通常取 =1/n2, =2 ，则201

30、11/38Plnmnn 1-162101231172()nmPlnn 1-17 第48页/共67页第四十九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)2101231124()nmPlnn 1-18v若四边简支（=0 ）v钢筋弯起时，为了合理利用钢筋，参考按弹性理论分析的结构，将两个方向的跨中弯矩均在距支座l01 / 4处弯起50。这时，距支座l01 / 4以内的跨中塑性铰线上单位板宽的极限弯矩分别为m1 / 2与m2 / 2，则式（1-16）变为20111/38(1/4)3/4Plnmnn 1-19第49页/共67页第五十页，共68页。混凝土结构

31、设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)双向板的截面设计(shj)与构造要求截面设计(1) 对四边都与梁整体浇接的板，考虑拱效应，其弯矩设计值可按下列情况予以减少：v中间区格板的支座及跨内截面减少20。v边区格板的跨内截面及第一内支座处截面：当lb / l 1.5时，减少20；当1.5 lb / l 2.0时，减少10。 式中l为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度； lb为沿楼板边缘方向板的计算跨度。v角区格板截面弯矩值不予折减。第50页/共67页第五十一页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2) 截面有效(yux

32、io)高度(3) 配筋计算：单位宽度内所需钢筋，ss0yMAh f 2( mm /m)单单位位为为s0.9 0.95 式式中中，010220 mm30 mmhhhh短短跨跨方方向向：长长跨跨方方向向：h式式中中， 为为板板厚厚。第51页/共67页第五十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)（1）板厚 80160 mm，简支板h/l01 1/45；连续(linx)梁h/l01 1/50（ l01为短跨跨长 ）。构造要求（2）钢筋的配置v短跨方向钢筋放在外边，长跨方向放在里面。v可将每一方向分成板带，两个方向的边缘板带宽度均为l01 /4 。

33、边缘板带单位宽度范围内的配筋等于中间板带单位宽度范围的一半。v支座上承受负弯矩的钢筋按计算确定，沿支座均匀配置，伸入支座长不小于l01 /4 。第52页/共67页第五十三页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)楼梯设计(shj)要点板式楼梯第53页/共67页第五十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)换算成与板面垂直的荷载(hzi)后，按简支梁求跨中弯矩，考虑到支座构造后，近似取：20max00220201(coscos)101()cos10 cos1()10qlMgllgq lgq l

34、 1-20式中：cosgg 第54页/共67页第五十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)梁式楼梯(1) 组成：踏步板、斜梁、平台梁、平台板。(2) 踏步板：厚度一般为3050 mm。 取一个踏步板按简支计算，支承在斜梁上。每一踏步(tb)的配筋不小于28。30 50 mm第55页/共67页第五十六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn) 2max0maxn181cos2Mgq lVgq l 1-21cosgg 式中：(3) 斜梁：按梯为斜板公式计算(j sun)内力在配筋。 第56页/

35、共67页第五十七页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(4)平台梁：按简支梁计算。斜梁传来的荷载为集中荷载。如：斜梁有沿梁轴方向作用(zuyng)的力，该力对平台梁产生水平推力或拉力。第57页/共67页第五十八页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(5)平台板：将平台板取出，与梁整浇时为固支，用墙支 承时为简支，如下图为三边由墙支承，一边(ybin)由平台梁支承。由比l2/ l1区分按单向板或双向板设计。第58页/共67页第五十九页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章

36、(y zhn)下一章(y zhn)雨篷设计要点组成：雨篷板+雨篷梁设计内容(1)雨篷板设计；(2)雨篷梁设计；(3)雨篷抗倾覆验算。雨篷板设计 取1m宽板带，按悬臂构件设计，注意事项为：(1)活荷载要考虑分布(fnb)与集中两种形式，选弯矩大者配筋。第59页/共67页第六十页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2)受力钢筋配在板的顶面雨篷梁设计(1)雨篷梁上的荷载(hzi)：雨篷梁自重；雨篷板自重及其上的活荷载(hzi)；雨篷梁上墙体重。注意：当hw ln/3时，取全部墙重；当hwln/3时，取ln/3墙重。 第60页/共67页第六十一页

37、，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)v楼上梁板荷载(hzi) 注意：当hw ln时，计入梁板上荷载；当hwln时，不计梁板荷载。第61页/共67页第六十二页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(2)雨篷梁抗弯、抗剪计算(j sun) 按简支梁承受均布荷载计算(j sun)第62页/共67页第六十三页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)(3) 雨篷梁抗扭计算按简支梁承受(chngshu)均布荷载计算。 TT0T0n()2()2221.0

38、5lbmgq llbbmglPllTmll 或或第63页/共67页第六十四页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)雨篷(y pn)抗倾覆验算 绕O点倾覆，倾覆点距墙内侧x0 = 0.13b ，要满足：rovMM 第64页/共67页第六十五页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)式中： M0v倾覆力矩，由雨篷板上的恒载和活载设计值引 起。施工集中荷载(hzi)1.0 kN，可每隔2.53.0 m考 虑一个。 Mr雨篷的抗倾覆力矩设计值，按下式计算： Mr =0.37 Gr Gr雨篷梁上墙体与楼面恒载标准值之和。 按下图阴影线范围计算。第65页/共67页第六十六页，共68页。混凝土结构设计第1章主 页目 录帮 助上一章(y zhn)下一章(y zhn)第66页/共67页第六十七页，共68页。感谢您的观看(gunkn)。第67页/共67页第六十八页，共68页。